1、A座（酒店、辦公）、B座（辦公）、C座（辦公）、地下室（停車、人防）工程地下室支模架方案一、編制依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 J84-2001）；建筑施工扣件鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006 J10905-2006）；混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）二、工程概況：本工程為A座（酒店、辦公）、B座（辦公）、C座（辦公）、地下室（停車、人防）工程，工程總建筑面積111909.52平米。地下一層（部分夾層），建筑面積20444平米；地上三幢單體，91465平米，其中A座酒店30層，建筑面積37378平米；B座28層辦公

2、樓，建筑面積28827平米；C 座22層辦公樓，建筑面積23208平米。結構類型A座為框架核心桶結構，BC座為剪力墻結構。用地面積為19798平米。工程位于杭州市余杭區錢江經濟開發區興元路與順風路交叉口，南接余政掛出200765號地塊工程。施工工期計劃為910日歷天。本工程由浙江新宸宜投資有限公司開發建設；深圳華森建筑與工程設計顧問有限公司設計；杭州之江工程監理有限公司監理；杭州建工集團有限責任公司承建。三、地下室概況：地下室底板面結構絕對標高-1.280；頂板面結構絕對標高4.85、4.5；頂板厚180mm和250mm兩種；梁截面尺寸多樣，多達十二種以上，歸納劃分為400×900以

3、下、500×1400以下、400×1900、250×2600、600×2650、400×2800；地下室外墻厚250、350；地下室框架柱截面尺寸主要為兩種：600×600、600×1100。四、支模材料 1.模板采用18mm厚木夾板，方木為衫木，規格為60mm×80mm； 2. 支模架體系采用48×3.0鋼管做立桿和橫桿。3. 對拉螺栓為12圓鋼；五、布置方案地下室外墻厚度350，高度5.5（6-0.5=5.5）。內楞采用48×3.0鋼管，豎向布置間距不大于300mm；橫桿亦采用鋼管，水平布置

4、（每道兩根），間距500 mm，對拉螺桿12圓鋼間距500×450.（詳圖附后）柱截面尺寸有兩種600×600、800×1200，采用48×3.0鋼管做內楞、鋼管柱箍，對拉螺桿拉結，對拉螺桿豎向間距與柱箍間距相同為500，橫向間距不大于400。內楞間距不大于300。（布置詳圖附后）。180厚頂板區域板下橫桿間距1000，方木間距330，立桿間距1000×1000；250厚頂板區域板下橫桿間距900，方木間距300立桿間距900×900；立桿下設置掃地桿，距離底板面200，第一道橫桿距離地面1600，向上每道橫桿間距不大于1500。立桿

5、頂與橫桿采用雙扣件（布置詳圖附后）400×900梁下三排木楞沿縱向布置，橫向間距200mm；梁下雙排立桿，立桿縱距800mm，橫距700mm。500×1400梁下三排木楞沿縱向布置，橫向間距170mm；梁下四排立桿，立桿縱距800mm，橫距300mm； 400×1900梁下四排木楞沿縱向布置，橫向間距130mm；梁下四排立桿，立桿縱距800mm，橫距中間跨300mm，邊跨200mm；250×2600梁下三排木楞沿縱向布置，橫向間距125mm；梁下四立桿，立桿縱距600mm，橫距邊跨150mm，中跨250mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。400

6、5;2800梁下四排木楞沿縱向布置，橫向間距130mm；梁下四立桿，立桿縱距600mm，橫距邊跨200mm，中跨300mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。600×2650梁下五排木楞沿縱向布置，橫向間距150mm；梁下四立桿，立桿縱距500mm，橫距300mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座因梁下立桿荷載較大，雙扣件無法滿足抗滑要求，立桿頂與橫桿的連接均采用可調托座。大梁的側模對拉螺桿按第六部分第四條附表中選用。六、支模架體系驗算:(一)、墻模板體系驗算： 地下室外墻厚度350，高度5.5（6-0.5=5.5）。內楞采用48×3.0鋼管，豎向布置間距不大于300mm；橫桿

7、亦采用，鋼管水平布置（每道兩根），間距500 mm，對拉螺桿12圓鋼間距500×450.（詳圖附后）1、荷載匯集：作用在模板的側壓力按以下兩式計算結果的較小值取因此取=混凝土振搗時產生的模板側壓力取2則模板側壓力F=50+2=52有效壓頭高度h=50/25=2m2、木模強度及剛度驗算：1）、木模抗彎強度驗算：按三跨連續梁驗算，梁跨度300，寬度500；木模截面尺寸500×18木模抗彎剛度：截面慣性矩：彎曲正應力： 抗彎強度滿足要求。2）木模撓度驗算：剛度滿足要求。3、內楞強度及撓度驗算：1）、內楞強度驗算：內楞間距300mm，按三跨連續梁計算，跨度500mm；均布荷載q=5

8、2×0.3=15.6抗彎：抗彎強度滿足要求。2）、內楞撓度驗算：剛度滿足要求。4、對拉螺桿強度驗算：對拉螺桿的拉力F=52×1000×0.5×0.45=11700<f=12900.螺栓抗拉強度滿足要求。5、鋼管橫桿強度驗算：對拉螺栓扣在鋼管上，每排兩根鋼管，鋼管間距500mm，鋼管也按三跨連續梁驗算，跨度450mm。P=52×0.25×0.5=6.5kN抗彎強度滿足要求。（二）、柱模板體系驗算柱截面尺寸有兩種600×600、800×1200，采用48×3.0鋼管做內楞、鋼管柱箍，對拉螺桿拉結，對拉螺

9、桿豎向間距與柱箍間距相同為500，橫向間距不大于400。內楞間距不大于300，柱箍間距500。模板側壓力按（一）中墻模板側壓力取值進算，F=52（布置詳圖附后）。1、均布荷載q=52×0.3=15.6抗彎：強度滿足要求2、柱箍抗彎強度驗算：取800×1200柱，長邊一側柱箍驗算。內楞傳來的集中力P=52×0.25×0.5=6.5柱箍按簡支梁計算，對拉螺桿做支點，跨度400，最不利荷載布置為跨中一個集中力：柱箍抗彎強度滿足要求。3、對拉螺桿抗拉強度驗算： 對拉螺桿受荷區域500×400 對拉螺桿的拉力F=52×1000×0.5

10、×0.4=10400<f=12900螺桿抗拉強度滿足要求。（三）、頂板支模體系驗算： 180厚頂板區域板下橫桿間距1000，方木間距330，立桿間距1000×1000；250厚頂板區域板下橫桿間距900，方木間距300立桿間距900×900；立桿下設置掃地桿，距離底板面200，第一道橫桿距離地面1600，向上每道橫桿間距不大于1500。（布置詳圖附后）1、180厚頂板支模體系驗算：（1）、荷載匯集板自重：25×0.18=4.5kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（4.5+0.5）×1.2+2.5&

11、#215;1.4=9.5kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=9.5×0.33=3.14 kN/m（2）、方木驗算：木楞按三跨連續梁計算，跨度1000mm。方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。方木撓度驗算：剛度滿足要求。（3）、板下大橫桿驗算：作用在大橫桿上的集中力是由木楞傳來的。集中力P=1×3.14=3.14kN大橫桿按三跨連續梁計算，各跨中作用集中力P。抗彎強度驗算：強度滿足要求。撓度驗算（荷載采用標準值）：P=（4.5+0.5+2.5）×0.33×1=2.48kN剛度滿足要求。（4）、板下立桿穩定性驗算：=N/A立桿的軸心壓力設計值：N=9.5

12、 kN；立桿的截面回轉半徑： i=1.594 cm；計算長度附加系數： k=1.167；計算長度系數參照扣件式腳手架規范表5.3.3得：=1.539計算長度，由公式 L0= kh得到：L0=2.694 m；長細比： = L0 / i =2.694×100/1.594=169；查表得到： =0.248；立桿凈截面面積： A=4.24 cm2；鋼管立桿抗壓強度設計值：=205N/mm2立桿截面產生得最大壓應力為： =9.5×1×1/A=9.5×1000/（0.248×4.24×100） =90.3 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性

13、滿足要求。（5）、扣件抗滑移驗算:根據建筑施工扣件鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006 J10905-2006），5.4.2條要求，對于8.0 kNR=9.5 kN12kN時采用立桿頂部與橫桿的連接采用雙扣件。2、250厚頂板支模體系驗算：（1）、荷載匯集板自重：25×0.25=6.25kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（6.25+0.5）×1.2+2.5×1.4=11.6kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=11.6×0.3=3.48kN/m（2）、方木驗算：木楞按三跨連續梁計算，跨度900mm。

14、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。方木撓度驗算：剛度滿足要求。（3）、板下大橫桿驗算：作用在大橫桿上的集中力是由木楞傳來的。集中力P=0.9×3.48=3.13kN大橫桿按三跨連續梁計算，各跨中作用集中力P。抗彎強度驗算：強度滿足要求。撓度驗算（荷載采用標準值）：P=（6.25+0.5+2.5）×0.3×0.9=1.89kN剛度滿足要求。（3）、板下立桿穩定性驗算： =11.6×0.9×0.9/A=9.4×1000/（0.248×4.24×100） =89.4N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。

15、（4）、扣件抗滑移驗算:根據建筑施工扣件鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006 J10905-2006），5.4.2條要求，對于8.0 kNR=11.6×0.9×0.9=9.4 kN12kN時采用立桿頂部與橫桿的連接采用雙扣件。（四）、梁模板體系驗算：1、400×900梁梁下木楞沿縱向布置，橫向間距200mm；梁下雙排立桿，立桿縱距800mm，橫距700mm；因梁下立桿荷載較大，雙扣件無法滿足抗滑要求，立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：梁自重：25×0.9=22.5kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/

16、m2荷載設計值：（22.5+0.5）×1.2+2.5×1.4=36.5kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=36.5×0.2=7.3kN/m（2）、方木內力計算：木楞按三跨連續梁計算，跨度800mm。（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度700；方木傳來的集中力P=7.3×0.8=5.84kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=36.5×0.7×0.8/A=20.44×1000/（0.248×4.24×100） =

17、194.4 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。2、500×1400梁梁下三排木楞沿縱向布置，橫向間距170mm；梁下四排立桿，立桿縱距800mm，橫距300mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：梁自重：25×1.4=35kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（35+0.5）×1.2+2.5×1.4=46kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=46×0.17=7.8kN/m（2）、方木內力計算：木楞按三跨連續梁計算，跨度800mm。（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求

18、。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度800；方木傳來的集中力P=7.8×0.8=6.24kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=(P+P/2)/A=9.36×1000/（0.248×4.24×100） =89 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。3、400×1900梁梁下四排木楞沿縱向布置，橫向間距130mm；梁下四排立桿，立桿縱距800mm，橫距中間跨300mm，邊跨200mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：梁自重：25×1.9=47.5kN/m2施

19、工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（47.5+0.5）×1.2+2.5×1.4=61.1kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=61.1×0.13=7.94kN/m（2）、方木內力計算：木楞按三跨連續梁計算，跨度800mm。（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度800；方木傳來的集中力P=7.94×0.8=6.35kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=(P+P/2)/A=9.52×1000/（0.248×4.24

20、×100） =90.5 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。4、250×2600梁梁下三排木楞沿縱向布置，橫向間距125mm；梁下四立桿，立桿縱距600mm，橫距邊跨150mm，中跨250mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：梁自重：25×2.6=65kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（65+0.5）×1.2+2.5×1.4=82kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=82×0.125=10.25kN/m（2）、方木內力計算：木楞按三跨連續梁計算，跨度600mm。

21、（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度250；方木傳來的集中力P=10.25×0.6=6.15kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=(P/2+P/4)/A=4.61×1000/（0.248×4.24×100） =43.8N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。5、400×2800梁梁下四排木楞沿縱向布置，橫向間距130mm；梁下四立桿，立桿縱距600mm，橫距邊跨200mm，中跨300mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：

22、梁自重：25×2.8=70kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（70+0.5）×1.2+2.5×1.4=88kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=88×0.13=11.44kN/m（2）、方木內力計算：木楞按三跨連續梁計算，跨度600mm。（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度800；方木傳來的集中力P=11.44×0.6=6.86kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=(P+P/2)/A=10.29×

23、1000/（0.248×4.24×100） =97.9 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。6、600×2650梁梁下五排木楞沿縱向布置，橫向間距150mm；梁下四立桿，立桿縱距500mm，橫距300mm；立桿頂與橫桿的連接采用可調托座。（1）、荷載匯集：梁自重：25×2.65=66.25kN/m2施工活荷載：2.5kN/m2木模板自重：0.5kN/m2荷載設計值：（66.25+0.5）×1.2+2.5×1.4=83.6kN/m2作用在木楞上的線荷載：q=83.6×0.15=12.54kN/m（2）、方木內力計

24、算：木楞按三跨連續梁計算，跨度500mm。（3）、方木強度驗算：抗彎：抗剪：滿足強度要求。（4）、方木撓度驗算：剛度滿足要求。（5）、橫桿強度驗算：橫桿按簡支梁計算，跨度800；方木傳來的集中力P=12.54×0.6=7.52kN強度滿足要求。（6）、立桿穩定性驗算：=(P+P/2+P/4)/A=13.16×1000/（0.248×4.24×100） =129 N/mm2=205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。7、對拉螺桿：對于高度大于600的梁均采用對拉螺桿，前面墻、柱的混凝土側壓力已計算過，對于高度小于2m的梁，混凝土側壓力取。經計算，對拉螺桿間距布

25、置如下表：序號高度（mm）間距布置（mm）1h600可不用對拉螺桿，采用普通做法，利用方木頂在側面立桿上。2600h1000對拉螺桿間距不大于700×70031000h1500對拉螺桿間距不大于500×60041500h2800對拉螺桿間距不大于500×450七、模板的安裝混凝土墻模采用木模散拼，鐵釘固定，豎、橫向用48×3.0鋼管作加強桿。每根12圓鋼拉結螺栓中間用5mm厚、尺寸為50mm×50mm的鋼板滿焊，用作止水片，并在12圓鋼螺栓靠模板兩邊各放一塊20mm厚、尺寸為50mm×50mm的木板。木板要做成內小外大，待混凝土澆好拆

26、模后,鑿掉兩邊木板，截掉長出墻面的螺桿，再用12水泥防水砂漿分層補平。頂板采用48×3.0鋼管塔設滿堂支模架，板厚為800的區域，立桿間距1000mm×1000mm；板厚為250mm的區域，立桿間隔為900mm×900mm。掃地桿離地面200mm，第二道離地面1600mm，以步距1500推算，必須縱橫連接，以保證其整體穩定性。滿堂支模架立桿，橫縱每排設置斜撐，斜撐跨度為四六跨。地下室大梁底面下加設四排立桿（見第六部分計算說明及附圖）；方木接頭要錯開。平臺板鋪設時必須平臺板蓋墻梁模，平臺模拼縫處貼膠帶紙。柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼管箍牢，避免柱模整體歪斜

27、甚至傾倒，鋼管柱箍的間距0.5m，柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。八、模板的拆除模板的拆除，應嚴格按模板裝拆施工方案和國家安全施工文明施工規定執行。對非承重模板，應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模受損失時方可拆除；對于承重模板，如頂板、梁等，應在同條件養護，試塊強度達到75%設計強度后方可拆除。拆模順序應先支后拆，并執行項目部書面通知拆除制度。1. 模板拆除安全技術措施(1) 一般要求拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結構模板及其支撐拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列要求：1) 不承重的側模板，包括梁、柱、墻側模

28、，在混凝上強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。2) 承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到表2-1-8-1的規定，方可拆除。表2-1-8-1 現澆結構拆模時所需混凝土強度項 次結構類型結構跨度按混凝土達到設計強度標準值的百分率計（%）1板250>2，875>81002梁、拱、殼875>81003懸臂構件2100>21003)、在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續拆除。

29、4)、已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。(2)、后澆帶兩側模板在支模時應在模板上預留兩排50×50孔洞,間距按立柱定。在立柱頂用50×50模板塊墊在梁和板底面。折模板時兩側立柱保留，等后澆帶澆筑完后再拆除。(3)、拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。(4)、冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要考慮混凝土模板拆除后的保溫養護。如必須暴露在大氣中，則應保證混凝土受凍

30、前的臨界強度。(5)、對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫度差不超過20，以免發生溫差裂縫。(6)、各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行，如果模板設計無規定時，可按“先支的后拆，后支的先拆”的順序進行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撐的順序進行拆除。(7)、拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。(8)、拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。(9)、拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。2. 各類模板拆除的安全技術(1) 基礎拆模基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板

31、支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。拆除的模板應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。(2) 現澆樓板及框架結構拆模框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆除柱側模拆樓板底模拆除梁側模拆除梁底模。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經松動的模板，必須一次拆除完，不可中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿。應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道拉桿，應與立柱模板同時拆除，以免立柱模板傾倒傷人。多層樓板模板支撐拆除時，下面應保留幾層樓板的支撐，可根據施工進度、混凝土強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差值通過計算確定。3. 模板拆除注意事項(1) 拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板和支撐用料要及時運走、整理。(2) 拆模順序一般應是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大復雜模板的拆除，事先要制定拆模方案。(3) 多層樓板模板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆灌混凝土時，下一層樓板的模板支柱不得拆除，再下層樓板的支柱，僅可拆除一