1、瞬時功率為 )22cos(cos )2cos()cos(21 )cos()cos()()()(uiuiummimumZZtUIUItIUtItUtitutpZ=u-i是電壓與電流的相位差。瞬時功率由一個恒定分量和一個頻率為2的正弦分量組成，周期性變化，當p(t)0時，該網絡吸收功率；當p(t)0，電感或電容吸收功率獲得能量；另外一段時間內p(t)0，電感或電容發(fā)出功率釋放出它所獲得的全部能量。顯然，平均功率為 可見，電感和電容不消耗能量，它們是無源元件。但要注意，它們的瞬時功率并不為零。或者說，電感和電容需要電源(外電路)供給一定的瞬時功率以滿足能量不斷的往返交換。P 0第8頁/共98頁定義：

2、無功功率 把瞬時功率的振幅(最大值)定義為電感和電容的無功功率，以表明電感和電容與外電路電流和電壓不斷往返的程度。即UIQUIQCL第9頁/共98頁3、任意二端網絡的情況電阻分量消耗的平均功率，就是單口網絡吸收的平均功率。 ZIUPcos設二端網絡RUPGIPGURIUIPBjGYXjRZZ2222cos第10頁/共98頁3、視在功率表示一個電氣設備的容量，是單口網絡所吸收平均功率的最大值，單位：伏安(VA)。例如我們說某個發(fā)電機的容量為100kVA，而不說其容量為100kWUIS 第11頁/共98頁4、功率因數(shù)SPpfZ cosZ=u-i為功率因數(shù)角。當二端網絡為無源元件R、L、C組成時：|

3、Z|90 ,0 pf 1。 Z0 ,電路感呈性，電流滯后電壓。 網絡吸收的平均功率P與cosZ的大小密切相關，cosZ表示功率的利用程度，稱為功率因數(shù) 第12頁/共98頁為了提高電能的利用效率，電力部門采用各種措施力求提高功率因數(shù)。例如使用鎮(zhèn)流器的日光燈電路，它等效于一個電阻和電感的串聯(lián)，其功率因數(shù)小于1，它要求線路提供更大的電流。為了提高日光燈電路的功率因數(shù)，一個常用的辦法是在它的輸入端并聯(lián)一個適當數(shù)值的電容來抵銷電感分量，使其端口特性接近一個純電阻以便使功率因數(shù)接近于1。第13頁/共98頁5、無功功率tIUtIUtIUtIUIUtIUIUtpZZZZZZZ2sinsin)2cos1 (co

4、s2sinsin2coscoscos)2cos(cos)(上式第二項的最大值為二端網絡的無功功率 Q 。即ZUIQsin可驗證L和C時的特殊情況。第14頁/共98頁無功功率反映電源(或外電路)和單口網絡內儲能元件之間的能量交換情況，單位為乏(var)(無功伏安：volt amper reactive)與功率計算類似:XUQBIQBUXIUIQZ2222sin第15頁/共98頁6 6、復、復 功功 率率 為了便于用相量來計算平均功率，引入復功率。工作于正弦穩(wěn)態(tài)的網絡，其電壓電流采用關聯(lián)的參考方向，設iuIIUUQPUIUIUIUIIUSZZZjsinjcos iu*單位：VAIUN第16頁/共9

5、8頁復功率還有兩個常用的公式：YUYVUYUUIUSZIIIZIUS22)(注意：電流、電壓若用振幅值時，不要忘了要乘1/2。第17頁/共98頁7、復功率守恒復功率守恒定理：對于工作于正弦穩(wěn)態(tài)的電路，由每個獨立電源發(fā)出的復功率的總和等于電路中其它電路元件所吸收復功率的總和： 吸收吸收發(fā)出發(fā)出SS由此可以導出一個正弦穩(wěn)態(tài)電路的有功功率和無功功率也是守恒的結論。第18頁/共98頁正弦穩(wěn)態(tài)電路中，由每個獨立電源發(fā)出的有功功率的總和等于電路中其它元件所吸收的有功功率的總和；由每個獨立電源發(fā)出的無功功率的總和等于電路中其它元件所吸收的無功功率的總和： 吸吸收收發(fā)發(fā)出出吸吸收收發(fā)發(fā)出出QQPP由此可得網絡

6、吸收的有功功率等于該網絡內每個電阻吸收的平均功率總和。注意正弦穩(wěn)態(tài)電路中視在功率并不守恒。 第19頁/共98頁8、功率三角形ZPQS阻抗三角形，導納三角形，電壓三角形，電流三角形和功率三角形都是相似三角形。第20頁/共98頁例17 電路相量模型如圖，端口電壓的有效值U=100V.試求該網絡的P、Q、 、S、pf。 S解:設端口電壓相量為： 9 .36106j88j814jj1616j166114jZ16j16-j14+-U網絡的等效阻抗：V0100U第21頁/共98頁9.36Var600ImW800ReVA1000VA6008009.3610009.361001001*SZSQSPSSjIUS

7、由于因此A9 .36109 .361001001ZUI故：所以8 . 0)9 .36cos(cos Zpf （導前）第22頁/共98頁例18 感性負載接在U=220V,f=50Hz的交流電源上,其平均功率P=1.1KW,功率因數(shù)pf=0.5，欲并聯(lián)電容使負載的功率因數(shù)提高到0.8(滯后),求電容。 解：負載電流有效值: A105 . 0220101 . 13pfUPI感性負載的阻抗角: IU感性負載 ICIC605 . 0arccos Z 設電壓相量為：V0220U第23頁/共98頁則負載電流相量: 9.368.0arccos Z A6010 I并聯(lián)電容后，電源電流有效值:A25.68.022

8、0101.13pfUPI由于pf=0.8 (滯后),因此功率因數(shù)角:A9 .3625. 6 IU IICI第24頁/共98頁A9091. 4j8.66)-(5-.753j5 60109 .3625. 6 IIIC并聯(lián)電容后，不會影響電阻吸收的平均功率。但電容電流抵消了部分感性負載的電流，功率因數(shù)變大，電源電流的有效值由原來的10A減小到6.25A，提高了電源效率。F7122031491.4C UICUICC由于:得:第25頁/共98頁例19 電路工作于正弦穩(wěn)態(tài)，已知電壓源電壓為 .試求該電壓源發(fā)出的平均功率。 V cos22)(Sttu解：電路的相量模型如圖(b)所示。先求出連接電壓源單口網絡

9、的等效阻抗 1 j15 . 0 j5 . 05 . 1 j5 . 0j11j1)1j1)(j1(5 . 1 j5 . 0Z第26頁/共98頁分流公式求電流 A9011 j4524521 j1 j11 j12 II可用以下幾種方法求電源發(fā)出的平均功率 W212) 1 j1Re()Re(4W2115 . 023W2)Re(2 j245222W2cos4522cos121212221211*S1SIZIPRIRIPSPIUSIUPZ發(fā)出發(fā)出發(fā)出用歐姆定律求電流 A4521 j102S1ZUI第27頁/共98頁7-6-2 7-6-2 最大功率傳輸最大功率傳輸圖(a)所示含獨立電源網絡用戴維南等效電路代

10、替，得到圖(b)。其中， 是含源網絡的開路電壓，Zo=Ro+jXo是含源網絡的輸出阻抗，ZL=RL+jXL是負載阻抗。 ocU第28頁/共98頁負載電流： LLLXRXRUZZUIjj00oc0oc2L02L0oc)()(XXRRUI2L02L02L2)()(XXRRRURIPLoc負載吸收的平均功率：第29頁/共98頁當XL=-Xo時，分母最小，此時得 RL=Ro。 負載獲得最大功率的條件是 ooo*LLLjjXRZXRZ 所獲最大功率： o2ocmax4RUP2L0L2oc)(RRRUP求導數(shù)，并令其等于零。0)()(2)(dd2oc4L0LL02L0LURRRRRRRRP第30頁/共98

11、頁最大功率傳輸定理：工作于正弦穩(wěn)態(tài)的網絡向一個負載ZL=RL+jXL供電，由戴維南定理(其中 Zo=Ro+jXo)，則在負載阻抗等于含源網絡輸出阻抗的共軛復數(shù)(即 ）時，負載可以獲得最大平均功率：o2ocmax4RUPo*LZZ 滿足 的匹配，稱為共軛匹配。o*LZZ 第31頁/共98頁例20 圖示電路，已知ZL為可調負載,試求ZL為何值時可獲最大功率?最大功率為多少? 解：ab以左運用戴維南電路,得右圖。V45250102j22jOCUj2 ZL2 +100oV -abZLZ0 + -abocU第32頁/共98頁 1j12j22j2OZ所以,當 時, 1j1*OLZZ可獲最大功率.W5 .1

12、214)25(42o2ocmaxRUP第33頁/共98頁在通信和電子設備的設計中，常常要求滿足共軛匹配，以便使負載得到最大功率。在負載不能任意變化的情況下，可以在含源單口網絡與負載之間插入一個匹配網絡來滿足負載獲得最大功率的條件。 第34頁/共98頁例21 單口網絡如圖，電源角頻率=1000rad/s,為使RL從單口網絡中獲得最大功率，試設計一個由電抗元件組成的網絡來滿足共軛匹配條件。 RL= 1000 100 +1000oV -ab第35頁/共98頁解：1 若不用匹配網絡，將1000負載與電抗網絡直接相連時，負載電阻獲得的平均功率為 W26. 8100010001001002L P2 若采用

13、匹配網絡滿足共軛匹配條件，1000負載電阻可能獲得的最大平均功率為 可見，采用共軛匹配網絡，負載獲得的平均功率將大大增加。 W251001001001002L P第36頁/共98頁由LC匹配網絡和負載形成網絡的輸入阻抗:ooo*222LLabj)(1j)(1jj1j1jXRZCRCRCRRLCRCRLZLLLL 3 設計一個由電感和電容構成的網絡來滿足共軛匹配條件，以使負載獲最大功率。上圖網絡是可滿足上述條件的一種方案。第37頁/共98頁令上式兩邊實部與虛部分別相等可得: 11oLL RRRC 代入參數(shù),得: F33mS mS311010001 CCoLRCRL 22o2o)(1)(1CRCR

14、LXCRRRLLLL 即:第38頁/共98頁H3 . 01000300300101023oL LLRCRL3103以上計算表明，如果選擇L=0.3H, C=3F，圖中ab兩端以右單口網絡的輸入阻抗等于100，它可以獲得25W的最大功率，由于其中的電感和電容平均功率為零，根據(jù)平均功率守恒定理，這些功率將為RL=1000的負載全部吸收。第39頁/共98頁實際上還有一種情況：負載阻抗的模任意改變，而其阻抗角不能變。用相同的方法，可得ZZLO時負載可獲得最大功率。數(shù)學意義上講，這時負載可獲得的功率為極大值。并不是最大值。滿足 的匹配，稱為模匹配。ZZLO第40頁/共98頁正弦穩(wěn)態(tài)晌應的疊加正弦穩(wěn)態(tài)晌應

15、的疊加 幾個頻率不同的正弦激勵在線性時不變電路中產生的穩(wěn)態(tài)電壓和電流，可以利用疊加定理-先用相量法分別計算每個正弦激勵單獨作用時產生的電壓電流相量，然后得到電壓uk(t)電流和ik(t)，最后相加求得總的穩(wěn)態(tài)電壓u(t)和電流i(t)。第41頁/共98頁例22 圖(a)中，uS(t)=20cos(100t+10)V,試用疊加定理求穩(wěn)態(tài)電壓u(t)。 解：1 電壓源單獨作用時,將電流源以開路代替，得圖(b)相量模型，則:V5510102105 j55 j5 j55 jSUUA)50200cos(2)(S tti第42頁/共98頁由相量寫出相應的時間表達式 V)55100cos(210)( ttu

16、 2 電流源單獨作用時,將電壓源用短路代替，得圖(c)所示相量模型，則:由相量寫出相應的時間表達式 V)6 .76100cos(247. 4)( ttuV6 .7647. 450110j550j10j550j SIU第43頁/共98頁3 疊加求穩(wěn)態(tài)電壓u(t)將每個正弦電源單獨作用時產生的電壓在時間域相加，得到非正弦穩(wěn)態(tài)電壓:它們的波形如下圖所示。V)6 .76200cos(247. 4V)55100cos(210)( )( )(tttututu第44頁/共98頁 的波形如圖(a)所示。圖(b)繪出 的波形，可見，兩個不同頻率正弦波相加得到一個非正弦周期波形。 )( )( tutu和)( )(

17、 )(tututu 兩個不同頻率的正弦波形的疊加 第45頁/共98頁7 77 7 三相電路三相電路 由三相電源、三相線路和三相負載組成的電路稱為三相電路。三相供電系統(tǒng)具有很多優(yōu)點，為各國廣泛采用。 三相電路的分析計算其實可以看成一個正弦穩(wěn)態(tài)電路的分析計算問題。 對于對稱三相電路由其特殊性，可以用更簡單的方法去分析計算。第46頁/共98頁 三相發(fā)電機 三相供電系統(tǒng)的三相電源是三相發(fā)電機。三相發(fā)電機的結構如圖，它有定子和轉子兩大部分。7-7-1 三相電源定子鐵心的內圓周的槽中對稱地安放著三個繞組AX、BY和CZ。A、B、C為首端；X、Y、Z為末端。三繞組在空間上彼此間隔120。轉子是旋轉的電磁鐵。

18、它的鐵心上繞有勵磁繞組。第47頁/共98頁 當轉子恒速旋轉時，AX、BY、CZ 三繞組的兩端將分別感應振幅相等、頻率相同的三個正弦電壓uA(t)、uB(t)、uc(t); 三個電源的的初相互相差120。 若以 作為參考相量，這三個電壓相量為 AU120 120 0pCpBpAUUUUUU第48頁/共98頁1201200pCpBpAUUUUUU 對稱三相電壓源的相量圖和波形圖 相量圖和波形圖分別如圖(a)、(b)所示。這樣三個振幅相等、頻率相同、相位差120的一組正弦電源稱為對稱三相正弦電源。它們分別稱為A相、B相和C相，每相的電壓稱為相電壓。第49頁/共98頁 按照各相電壓經過正峰值的先后次序

19、來說，它們的相序是A、B、C（或B、C、A;C、A、B）稱為 正序(順序)，如果各相電壓到達正峰值的次序為A、C、B（或C、B、A；B、A、C）則稱為 負序(逆序)。用戶可以改變三相電源與三相電動機的連接方式來改變相序，從而改變三相電動機的旋轉方向。通常，非特別說明，三相電源均為正序連接。 第50頁/共98頁1.星形聯(lián)接（又稱Y形聯(lián)接)三相電源的末端 X、Y、Z接在一起，形成一個節(jié)點，記為 N，稱為中性點或中點，將各相的首端 A、B、C以及中點N與四根輸電線（分別稱為火線和中線）聯(lián)接，如圖7.7-1(a)所示。三相電源有兩種基本聯(lián)接方式：第51頁/共98頁(與傳輸線相聯(lián)接的)負載，可以從火線與

20、中線之間得到三個相電壓，用 表示，也可以從三根火線之間得到三個線電壓，用 表示。線電壓與相電壓之間的關系可以從圖7.7-1(b)相量圖中計算出來。CBAUUU、CABCABUUU、 7.7-1三相電壓源的星形聯(lián)接 第52頁/共98頁1503903303PACCAPCBBCPBAABUUUUUUUUUUUU 7.7-1三相電壓源的星形聯(lián)接 線電壓是相電壓的 倍，即3p3UUl例如日常生活用電是220V相電壓，相應的線電壓則是380V。即 第53頁/共98頁從相量圖上可以看出，三個對稱相電壓以及三個對稱線電壓之間存在以下關系： 00CABCABCBAUUUUUU此結論可以推廣到 任意對稱多相電路的

21、（線、相）電壓和電流之和為零。 流過火線的線電流等于流過每相電源的相電流，即 plII 第54頁/共98頁2.三角形聯(lián)接 三相電源的三角形聯(lián)接 (又稱聯(lián)接)它是將三相電源各相的始端和末端依次相連，再由A、B、C引出三根火線線與負載相連，如圖所示。第55頁/共98頁三相電源的三角形聯(lián)接 作三角形聯(lián)接時，要求三繞組的電壓對稱，如不對稱程度比較大，所產生的環(huán)路電流將燒壞繞組。對稱三相電源在聯(lián)接時，不能將各電源的始末端接錯，否則將燒壞繞組。 第56頁/共98頁 事實上應該指出，由圖7.7-1可以看出：對稱三相電源可以認為它是星形連接的，也可以認為是三角形連接的。這要根據(jù)具體情況來選擇。重畫圖7-7-1

22、第57頁/共98頁 三相負載也有Y和兩種連接方式。下圖表示Y形三相負載連接到Y形對稱三相電源的情況。當三相負載相同時，即ZA=ZB=ZC=Z，三相的線路也完全一樣，則稱為對稱三相電路。 對稱YY三相電路7-7-2 三相電路1 YY聯(lián)接的三相電路第58頁/共98頁列出電路的節(jié)點方程，并代入 ，得到0CBAUUU01313NCBANCBANNZZZUUUZZZUZUZUU由于 ，相當于中線短路，每相負載上的電壓是相電壓，其電流可以各相單獨計算如下： 0NNU第59頁/共98頁120|120|pCCpBBpAAZUZUIZUZUIZUZUI注意：在對稱三相四線制電路中， 中線阻抗并不影響相電流。第6

23、0頁/共98頁例7-1 對稱Y-Y電路中，已知試求三相電流。解：由于 ，相當于中線短路，可以按單相電路計算出三相電流 ：j10)(10V 314cos2220)(AZttu，0NNUA7556.1510j10120220A16556.1510j10120220A4556.1510j100220CCBBAAZUIZUIZUI第61頁/共98頁在Y-Y形聯(lián)接的對稱三相電路中，中線電流為零，中線可以不用，可以只用三根火線傳輸(稱為三相三線制)，以適合于高壓遠距離傳輸電之用。對于日常生活的低壓用電，由于三相負載可能不完全對稱，還有一定的中線電流存在，中線還必須保留，即采用三相四線制供電系統(tǒng)。假如不用中

24、線，不對稱三相負載的三相電壓將不相同，過高的相電壓可能損壞電氣設備。第62頁/共98頁V12029.94V95.981.303V05.211.303CBAUUU可見，A相和B相的電壓 由220伏升高到303伏，這兩相的電氣設備可能損壞；C相的電壓降低到94伏，使得C相的電氣設備不能正常工作。例如 將例7-1中的C相負載阻抗為ZC=(2+j2)，用正弦穩(wěn)態(tài)電路的計算方法可得到在不用中線時的三相電壓為第63頁/共98頁可見，在三相四線制供電系統(tǒng)中，保險絲絕對不能接在中線上，因為中線斷開后，各相負載上的電壓將隨負載大小變化，過高的電壓可能損壞電氣設備。 在Y-Y聯(lián)接的對稱三相電路中，其負載電壓電流關

25、系為 pp3IIUUll第64頁/共98頁2 Y-聯(lián)接的三相電路 圖(a)表示Y形聯(lián)接的對稱三相電源和聯(lián)接的對稱負載，這也是一種對稱三相電路。每相負載上的電壓為線電壓，其相電流為 BCII第65頁/共98頁BCII120|120|CACABCBCABABZUZUIZUZUIZUZUIlll線電壓相位分別為0,120，120時得（b）圖BABAIIIBCCCAIII第66頁/共98頁此時三根火線中的線電流為 CBA,III9031503303BCCACABBCBCAABAlllIIIIIIIIIIII由此看出， Y-聯(lián)接的對稱三相電路中，線電流是相電流的 倍，即 3p3IIlBCIIBABAII

26、IBCCCAIII第67頁/共98頁例7-2 對稱Y-三相電路中，已知試求相電流和線電流。解：三個相電流為 60210V 314cos2220)(ABZttu，A6056.1560210120220A18056.1560210120220A6056ACABCBCABABZUIZUIZUI第68頁/共98頁三個線電流為 A30356.156056.156056.15A150356.156056.1518056.15A90356.1518056.156056.15ABCACCaBcBBCABAIIIIIIIII相電流和線電流的相量圖，如前圖(b)。 可以看出，在Y-對稱聯(lián)

27、接時，其負載電壓電流關系為 pp3IIUUll當然，對稱三相電路中的三角形負載也可以等效成星形負載來計算線電流。第69頁/共98頁cos3cos33ppAAAYIUIUPP其中cos是功率因數(shù)，是相電壓與相電流的相位差，UA,IA是相電壓和相電流的有效值。由于線電壓和線電流容易測量，注意到關系式 ，上式變?yōu)?pp,3IIUUllcos3cos33YllllIUIUP3 對稱三相電路的功率 對稱Y形聯(lián)接負載吸收的總平均功率第70頁/共98頁用相似的方法，得到對稱形聯(lián)接負載吸收的總平均功率 cos3cos3cos33ppABABABllIUIUIUPP最后得到對稱三相電路中三相負載吸收的平均功率的

28、一般公式 cos3cos3ppllIUIUP在例7-2的電路中，三相負載吸收的平均功率為W726245cos56.152203P第71頁/共98頁cos3 )240cos(2cos )240cos(2cos )cos(2cos )120)cos(120cos( )120)cos(120cos( )cos()cos( )()()()(pppppppppmpmpmpmpmpmCBAIUtIUtIUtIUttIUttIUttIUtptptptp式中的三項交變分量之和為零，三相瞬時功率是不隨時間變化的常數(shù)，并且等于其平均功率。在這種情況下，三相電動機的轉矩是恒定的，有利于發(fā)電機和電動機的工作，是三相電

29、路的優(yōu)點之一。 下面討論對稱三相電路的瞬時功率: 第72頁/共98頁例7-3 三相電爐的三個電阻，可以接成星形，也可以接成三角形，常以此來改變電爐的功率。假設某三相電爐的三個電阻都是43.32，求在380V線電壓上，把它們接成星形和三角形時的功率各為多少? 第73頁/共98頁解：1. 三相負載為星形聯(lián)接時，如圖(a)所示，則線電流為 A064.532.433380pp RUIIl三相負載吸收的功率為 第74頁/共98頁W02.3333064. 53803cos3YllIUP2.三相負載為三角形聯(lián)接時，如圖(b)所示，則相電流為 A7719. 832.43380ppRURUIl線電流為 A193

30、.157719. 833pIIlW10W10000193.1538033kIUPll三相電爐接成三角形吸收的功率是聯(lián)接成星形時的三倍。 三相負載吸收的功率為 第75頁/共98頁 本節(jié)討論幾種不同頻率正弦信號激勵的非正弦穩(wěn)態(tài)的平均功率。圖7-8-1所示單口網絡，在端口電壓和電流采用關聯(lián)參考方向的條件下，假設其電壓和電流為 21i222mi111mu222mu111m)cos()cos()()cos()cos()(且tItItitUtUtu 圖7-8-1 非正弦穩(wěn)態(tài)的單口網絡7-8 非正弦周期電路的穩(wěn)態(tài)分析第76頁/共98頁單口網絡的瞬時功率為單口網絡的瞬時功率為 )cos()cos( )cos(

31、)cos( )cos()cos( )cos()cos( )()()(i111mu222mi222mu111mi222mu222mi111mu111mtItUtItUtItUtItUtitutp瞬時功率隨時間作周期性變化，有正交函數(shù)的特性，它在一個周期內的平均值（平均功率）為 212 0 22111 00coscosd)(1PPIUIUttpTPT第77頁/共98頁 這說明兩種不同頻率正弦信號激勵的單口網絡所吸收的平均功率等于每種正弦信號單獨引起平均功率之和。 一般來說，n 種不同頻率正弦信號作用于單口網絡引起的平均功率等于每種頻率正弦信號單獨引起的平均功率之和，即 nPPPPP 321其中 k

32、kkikukkkkIUIUPcos)cos(第78頁/共98頁例8-1 已知圖7-8-1所示單口網絡的電壓和電流為試求單口網絡吸收的平均功率。 解：分別計算每種頻率正弦信號單獨作用產生的平均功率 A)1353cos(2A)6010cos(t)V3cos302cos50cos100100)(ttittttuW2 .21135cos22300W25060cos21010003210PPPP將這些平均功率相加得到單口網絡吸收的平均功率 W8 .228)2 .2102500(3220PPPPP第79頁/共98頁例8-2 已知流過5電阻的電流為 ,求電阻吸收的平均功率。解：分別計算各種頻率成分的平均功率

33、再相加，即 A2cos25cos2105)(tttiW75051505)5105 ( W75012550012555510552222222210或PPPPP式中的 是周期性非正弦電流的有效值。 150I第80頁/共98頁22221202222120nnUUUUUIIIII 一般來說，周期性非正弦電壓和電流，用傅里葉級數(shù)分解出它的直流分量和各種諧波分量后，可以用以下公式計算其有效值。 第81頁/共98頁引入周期性非正弦電壓和電流的有效值后，可以用以下公式計算電阻的平均功率。RURIP22第82頁/共98頁應該特別注意的是：電路在頻率相同的幾個正弦信號激勵時，不能用平均功率疊加的方法來計算正弦穩(wěn)態(tài)的平均功率。應該先計算出總的電壓和電流后，再用公式P=UIcos來計算平均功率。第83頁/共98頁補：一階電路在正弦激勵顯下的全響應r trtrreppt( )( ) ()()00也是三要素法。換路前后共有四種情況： 換路前(DC、AC) 換路后(DC、AC)1. 換路前DC，換路后DC；(第五章)第84頁/共98頁2. 換路前DC，換路后AC；11F5 . 0V2cos)(ttuSV3ab)(tuC開關動作前電路已經穩(wěn)定，求i t ( )解：(1) 時，電容相當于開路，得t 0)0(V3)0(CCuui t ( )畫 圖，得01V1)0(SuV3A2)0(ii()0第85頁/共98頁