1、生活污水處理a2/o工藝計算說明書目錄1處理規模12進水井的計算23提升泵房設計計算23.1泵的選擇23.2吸水管計算23.3集水池23.4泵房布置34格柵的計算34.1設計要求34.2中格柵的設計計算34.3細格柵的設計計算64. 4沉砂池84.5巴式計量槽104.6配水井105 a2/o反應池的設計計算115.1設計要點115.2設計計算125.3曝氣系統設計計算165.4標準需氧量175.5供氣管道計算185.6生物池設備選擇196 沉淀池的設計計算196.1設計要點196.2沉淀池的設計（為輻流式）206.2機械刮泥的選擇217清水池的設計計算228濃縮池的設計計算228.1設計要點2

2、28.2濃縮池的設計：229水利及高程計算249.1 水利計算249.2 高程計算26附件2中英文翻譯281處理規模 該市2009年末城區人口131347人。污水量210393l/人·d，從2010年往后，由于人們的生活水平越來越高，因此所用水量增加，從而污水量也隨著增加。根據該直達市的總體規劃，人口自然增長率為6.1，機械增長率近期14。根據pn=p1(1+a+b)n,計算出2010年2030年的人口及污水處理廠處理規模如下表：年份基準人口（人）自然增長率（）機械增長率（）總人口（人）單位污水量升/(人·d)-1處理量（m3/d）20096.114131347210289

3、53.7520101313476.11413668121028703.0120111366816.11413942821029279.8820121394286.11414223021029868.3020131422306.11414508921030468.6920141450896.11414800621531821.2920151480066.11415098021532460.7020161509806.11415401522033883.3020171540156.11415711122034564.4220181571116.11416026923036861.872019160

4、2696.11416349023037602.7020201667766.11416677625041694.0020211667766.11417012925042532.2520221701296.11417354828048593.4420231735486.11417703628049570.8020241770366.11418059530054178.5020251805956.11418422530055267.5020261842256.11418792831058257.6820271879286.11419170531059428.5520281917056.1141955

5、5832062578.5620291955586.11419948932063836.4820301994896.11420349932065119.68確定一期為3.3萬 m3/d，二期為3.3萬 m3/d，污水處理廠規模為6.63.3萬 m3/d2進水井的計算 因為進水井在粗格柵之前并和粗格柵連接，起到對各個格柵平均分配進水的作用，故取進水井的寬與格柵的總寬度相同，取寬度為5.34m，取長度為2.50m。則進水井的尺寸為2500 mm×5340mm。3提升泵房設計計算3.1泵的選擇 遠期期設計最大流量為0.978m3/s，設計揚程取10m。近期、遠期各選用三臺潛污泵，兩用一備。總

6、的為六臺潛污泵，四用兩備。每臺泵的流量為800.0m3/h，抽升一般的廢水多采用pw型污水泵，對于有腐蝕性的廢水，應選擇合宜的耐腐蝕泵或耐酸泵。抽升泥渣多的廢水和污泥時，可選擇泥沙泵或污泵。 型號口徑mm流量m3/h揚程m功率kw轉速r/min300wq800-12-452508001245980設機組凈距離為1米，機組于墻的距離為1米，3.2吸水管計算 取流速為1.2m/s，則吸水管的截面積=0.2445/1.2=0.204m2 吸水管的直徑 圓整后取外徑為550mm,壁厚為10mm的吸水管。校核吸水管流速：a=d2/4=(0.532×3.14)/4=0.2205(m2) v=q/

7、a=0.2445/0.2205=1.11m/s3.3集水池 設計集水池的有效水深為6m,根據設計規范，集水池的容積應大于污水泵5 min的出水量,即:v0.978m3/s×5×60=293.4m3,可將其設計為矩形，其尺寸為6m×7m，池高為7m，則池容為294m3。同時為減少滯流和渦流可將集水池的四角設置成內圓角。并應設置相應的沖洗或清泥設施。3.4泵房布置設計要求 機組布置時，在機組之間以及機組和墻壁間應保持一定的距離。電動機容量小于50kw時，機組凈距不小于0.8米；大于50kw時，凈距應大于1.2米。機組于墻的距離不小于0.8米，機組至低壓配電盤的距離不小

8、于1.5米。考慮到檢修的可能，應留有足夠距離以抽出泵軸和電機轉子，如無單獨的檢修間，則泵房內應留有足夠的場地。此外，泵站內的主要通道應并不小于1.01.2米。 該設計中，取兩機組的中心距離為2.5米，最邊上的機組與墻的距離為1.5米，則泵房總長=1.5×2+5×2.5=15.5米=15500mm。取泵房的主要通道寬1.2米，嘴邊上的機組離通道為1.8米，機組安裝所占寬度為7米，機組的出水管道所占寬度為2米。則提升泵房總寬度=1.2+1.8+7+2=12米。4格柵的計算4.1設計要求1.污水處理系統前格柵條間隙，應該符合以下要求：a：人工清除2540mm；b： 機械清除162

9、5mm；c：最大間隙40mm，污水處理廠也可設細粗兩格柵.2.若水泵前格柵間隙不大于25mm時，污水處理系統前可不再設置格柵.3.在大型污水處理廠或泵站前的大型格柵（每日柵渣量大于0.2m3），一般采用機械清除.4.機械格柵不宜小于兩臺，若為若為一臺時，應設人工清除格柵備用.5.過柵流速一般采用0.61.0m/s.6.格柵前渠道內的水速一般采用0.40.9m/s.7. 格柵傾角一般采用45 75 ，人工格柵傾角小的時候較為省力但占地多.8.通過格柵水頭損失一般采用0.080.15m.9.格柵間必須設置工作臺，臺面應該高出柵前最高設計水位0.5m.工作臺上應有安全和沖洗設施.10. 格柵間工作臺

10、兩側過道寬度不應小于0.7m.4.2中格柵的設計計算 城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p31-37 1.柵條間隙數（n）：設計平均流量:q=66000/(24×3600)=0.764(m3/s),總變化系數kz=1.2 8(環保設備-鄭銘編，p4表1-5)則最大設計流量qmax=0.764×1.28=0.978(m3/s)柵條的間隙數n,個 式中qmax-最大設計流量，m3/s； -格柵傾角，取=60； b -柵條間隙，m，取b=0.025m； n-柵條間隙數，個； h-柵前水深，m，取h=0.8m； v-過柵流速，m/s,取v=0.

11、9m/s；則： n =50.56（個） 柵條間隙數取 n=51(個) 則每組中格柵的間隙數為51個.2.柵條寬度(b):設柵條寬度 s=0.01m 柵槽寬度一般比格柵寬0.20.3 m,取0.2 m；則柵槽寬度 b2= s(n-1)+bn+0.2 =0.01×(51-1)+0.025×51+0.2 =1.975m柵槽寬度取b2=2.0m 兩柵間隔墻寬取0.6m，則柵槽總寬度 b=2.0+0.60=2.6m選用兩個中格柵，每個格柵1.0m3. 進水渠道漸寬部分的長度l1.設進水渠道b1=1.5m，其漸寬部分展開角度 1=20 0,進水渠道內的流速為0.52 m/s. 4.格柵

12、與出水總渠道連接處的漸窄部長度l2 m , 5.通過格柵的水頭損失 h1，m h1=h0k 式中: h1-設計水頭損失，m；h0-計算水頭損失，m；g-重力加速度，m/s2 k-系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用 3；-阻力系數，與柵條斷面形狀有關；設柵條斷面為銳邊矩形斷面=2.42. =0.077(m)6.柵槽總長度l，m l 式中，h1為柵前渠道深， m. =4.84(m)7.柵后槽總高度h，m設柵前渠道超高h2=0.3m h=h+h1+h2=0.8+0.077+0.3=1.177(m)粗格柵的選型ljg型鏈條式機械格柵ljg型鏈條式機械格柵技術參數型號格柵寬度/mm柵條寬度

13、/mm柵條間隙/mm 安裝角度 /(度)齒耙速度/m·min-1電機容積 /kwljg-1.01000101625605.71.19. 每日柵渣量w，m3/d 式中，w1為柵渣量，m3/103m3污水，格柵間隙1625mm時，w1=0.100.05 m3/103m3污水；本工程格柵間隙為25mm，取w1=0.05.w=86400×0.764×0.05÷1000=3.3(m3/d)0.2(m3/d)采用機械清渣.格柵除污設備選擇 選用兩臺回轉式格柵除污機，每臺過水流量為0.38 m3/s，即33000 m3/d。根據設備制造廠商提供的回轉式格柵除污機的有關

14、技術資料，所選設備技術參數為： 安裝角度為60° 電機功率為1.5kw 溝寬1m 柵前水深0.8m 過柵流速0.9m/s 耙齒柵隙為25mm 過水流量為33000 m3/d4.3細格柵的設計計算1.柵條間隙數（n）： 式中qmax-最大設計流量，0.978m3/s； -格柵傾角，(o)，取=60； b -柵條隙間，m，取b=0.015m； n-柵條間隙數，個； h-柵前水深，m，取h=0.8m； v-過柵流速，m/s,取v=0.9 m/s；隔柵設兩組，按兩組同時工作設計，一格停用，一格工作校核則 柵條間隙數取n=43個2.柵條寬度(b):設柵條寬度 s=0.01m 柵槽寬度一般比格柵

15、寬0.20.3 m,取0.2 m；則柵槽寬度 b2= s(n-1)+bn+0.2 =0.01×(43-1)+0.01×43+0.2 =0.42+0.43+0.2 =1.05(m)1.1單個格柵寬1.1m，兩柵間隔墻寬取0.60m，則柵槽總寬度 b=1.1×2+0.60=2.8m3 . 進水渠道漸寬部分的長度l1，設進水渠道b1=1.5 m，其漸寬部分展開角度1=20°,進水渠道內的流速為0.52 m/s. l14.格柵與出水總渠道連接處的漸窄部分長度l2 .l25.通過格柵的水頭損失 h1，m h1=h0k 式中 h1 -設計水頭損失，m； h0 -計算

16、水頭損失，m； g -重力加速度，m/s2 k -系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用 3； -阻力系數，與柵條斷面形狀有關；設柵條斷面為銳邊矩形斷面，=2.42. =0.15(m)（符合0.080.15m范圍）.6.柵槽總長度l，m l 式中，h1為柵前渠道深， m. 6.3m7.柵后槽總高度h，m 設柵前渠道超高h2=0.3m h=h+h1+h2=0.8+0.259+0.3=1.359(m)細格柵的選型hzg型高鏈式格柵hzg型鏈條式機械格柵技術參數型號格柵寬度/mm設備寬度/mm柵條間隙/mm 安裝角度 /(度)卸料高度/mm電機容積 /kwhzg-1000100012301

17、030607001.19.每日柵渣量w，m3/d 式中，w1為柵渣量，m3/103m3污水，w1=0.100.05m3/103m3污水；取w1=0.06污水.w=86400×0.764×0.06÷1000=3.96(m3/d)0.2(m3/d) 采用機械清渣. (6)格柵除污設備選擇 選用兩臺回轉式格柵除污機，每臺過水流量為0.25 m3/s，即21600 m3/d。根據設備制造廠商提供的回轉式格柵除污機的有關技術資料，所選設備技術參數為： 安裝角度為75° 電機功率為1.5kw 溝寬1580mm 柵前水深0.5m 過柵流速0.8m/s 耙齒柵隙為8mm

18、 過水流量為21600 m3/d4沉砂池城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p37-41 采用平流式沉砂池1.沉砂池長度(l)設：流速v=0.25m/s水力停留時間：t=30s則：l=vt=0.25×30=7.5m2.水流斷面積(a) 設：最大流量qmax=0.978m3/s（設計1組，分為2格）則：a=qmax/v=0.978/0.25=3.912m23.池總寬度(b) 設：n=2格，每格寬取b=2m則：池總寬b=nb=2×2=4m4有效水深(h2)：h2=a/b=3.912/4=0.978m（介于0.251.0m之間,符合要求）5.貯

19、砂斗所需容積v1 設：t=2d 則：其中x1-城市污水沉砂量，一般采用30m3/106m3，kz-污水流量總變化系數,取1.28 6.每個污泥沉砂斗容積（v0） 設：每一分格有2個沉砂斗 則： v0= v1/(2*2)=40/4=10 m37.沉砂斗各部分尺寸及容積(v)設：沉砂斗底寬b1=1m，斗高hd=0.9m，斗壁與水平面的傾角為55°則：沉砂斗上口寬：沉砂斗容積： 8.沉砂池高度(h) 采用重力排砂 設：池底坡度為.06 則：坡向沉砂斗長度為： 則：沉泥區高度為h3=hd+0.06l2 =0.9+0.06×1.49=0.9894m 則：池總高度h設：超高h1=0.3

20、m則：h=h1+h2+h3=0.3+0.978+0.9894=2.27m9.驗算最小流量時的流速： 在最小流量時只用一格工作，即n=1,最小流量即平均流量q=660000m3/d=0.764m3/s 則：vmin=q/a=0.764/3.912=0.20m/s 沉砂池要求的設計流量在0.15 m/s0.30 m/s之間， 符合要求砂水分離器的選擇沉砂池的沉砂經排砂裝置排除的同時，往往是砂水混合體，為進一步分離出砂和水，需配套砂水分離器。清除沉砂的間隔時間為2d，根據該工程的排砂量，選用一臺性能參數為以下的砂水分離器。進入砂水分離器的流量為13l/s容積為0.6m3；進水管直徑為100mm；出水

21、管直徑為100mm；配套功率為0.25kw4.5巴式計量槽 接觸池末端設咽喉式巴式計量槽兩座，以便對污水處理廠的流量進行監控。 依據設計手冊，當測量范圍為0.32.1時，喉寬w取1m,則喉管長度 計量槽總長 依據上游水位，按以下公式求出流量 上游水位通過超聲液位計自動計量，并轉換為相應的流量。4.6配水井 （1）進水管管徑d1 配水井進水管的設計流量為q=763.89/4=190.97l/s,當進水管管徑d1=900mm，查水力計算表得知v=1.21m/s，滿足計算要求。（2）矩形寬頂堰 進水從配水井底中心進入，經等寬度堰流入2個水斗再由管道接入2座后續構筑物，每個后續構筑物的分配流量為q=7

22、63.89/4=190.97l/s。配水采用矩形寬頂溢流堰至配水管。 堰上水頭h因單個出水溢流堰的流量為q=190.97l/s，一般大于100l/s用矩形堰。小于100l/s用三角堰,所以本設計采用矩形堰（堰高h取0.5m）。矩形堰流量： 式中: b堰寬 m取b=0.6m； m0流量系數。用0.3270.332 取0.33； h堰上水頭，m。 堰頂寬b當2.510時屬于矩形寬頂堰。取b=2.0m，這時=5.56(在2.510范圍內)，所以，該堰屬于寬頂堰。 配水管管徑d2設配水管管徑d2=600mm,流量q=190.97(l/s),查水力計算表得，v=1.365m/s，滿足要求。 配水漏斗上口

23、口徑d 按配水井內徑的1.5倍設計，d=1.5×d1=1.5×900=1350mm 5 a2/o反應池的設計計算5.1設計要點1. 在滿足曝氣池設計流量時生化反應的需氧量以外，還應使混合液含有一定的剩余do值，一般按2mg/l計.2.使混合液始終保持混合狀態，不致產生沉淀，一般應該使池中平均流速在0.25m/s左右.3. 設施的充氧能力應該便于調節，與適應需氧變化的靈活性.4. 在設計時結合了循環流式生物池的特點，采用了類似氧化溝循環流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區除磷及設置前置反硝化區脫氮等有別于常規氧化溝的池體結構，充氧方式采用高效

24、的鼓風微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高了氧的利用率，在確保常規二級生物處理效果的同時，經濟有效地去除了氮和磷.5.2設計計算城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p143-150 表4-1 a2/o厭氧-缺氧-好氧生物脫氮除磷工藝主要設計參數項目數值bod5污泥負荷n/kg bod5/(kg mlss·d)0.130.2tn負荷/kg tn/( kg mlss·d)<0.05(好氧段)tn負荷/kg tn/( kg mlss·d)<0.06(厭氧段)污泥濃度mlss/(mg/l)30004000污泥齡c/d152

25、0水力停留時間t/h811各段停留時間比較a:a:o(1:1:3)(1:1:4)污泥回流比r/%50100混合液回流比r內/%100300溶解氧濃度do/(mg/l)厭氧池<0.2,缺氧段0.5，好氧段=2cod/tn>8(厭氧池)tp/ bod5<0.06(厭氧池)1.判斷是否可采用a2/o法：污水水質codcr ：222399mg/l; norg(有機氮)：2076mg/l; bod5:140327mg/l; tn:2168 mg/l; ss:150326 mg/l ;tp:218 mg/l; nh3-n:2065 mg/l; ph:69設計進水水質(單位：mg/l)指標

26、codcrbod5norgtnsstpnh3-n ph數值3502154035200 10 35 8 cod/tn=350/35=10>8 tp/bod5=10/215=0.0465<0.06 符合要求，故可采用此法.2.已知條件:設計流量q=33000m3/d(不考慮變化系數)最低水溫 20 0c.設計出水水質:cod：60 mg/l; bod520 mg/l;ss20 mg/l；氨氮（以n計）15 mg/l；總磷（以p計）1.0 mg/l設計出水水質（單位： mg/l）指標codbod5ss氨氮總磷tn數值602020151153.設計計算(污泥負荷法)a.bod5污泥負荷 n

27、=0.15kg bod5/(kgmlss×d)b.回流污泥濃度xr=7000(mg/l)c.污泥回流比 r=100%d.混合液懸浮固體濃度 混合液回流比 r內tn 去除率 混合液回流比 取r內=133%回流污泥量qr: qr=rq=1.00×33000=33000m3/d循環混合液量qc: qc=r內×33000=1.33×33000 =43890m3/d脫氮速度kd: =(33000+43890)×10/103 =768.9kg/d其中=10mg/l4.反應池的計算厭氧池計算v1 厭氧池平均停留時間為2hv1=1.28×(33000

28、/24)×2.0=3520(m3)ao反應池容積 v，m3ao反應池總水力停留時間:各段水力停留時間和容積:缺氧好氧=13缺氧池水力停留時間 : 缺氧池容積 : 好氧池水力停留時間 : 好氧池容積 : 反應池總體積: v=v1+vao=3520+13514.28=17034.28（m3）總停留時間： t=t1+tao=9.84+2=11.84(h)5.剩余污泥 x=pxps px=y×q(s0se)kd×v×xv ps=(tsstsse)q×50%取污泥增殖系數 y=0.60， 污泥自身氧化率 kd=0.05， 將各值代入px=0.60

29、5;33000×(0.2150.02) 0.05×17034.28×3.5×0.7 =38612086.70 =1774.30(kg/d)ps=(0.20.02) ×33000×50%=2970(kg/d)x=pxps=1774.302970=4744.3(kg/d)6.反應池主要尺寸反應池總容積 v=17034.28(m3)設反應池兩組，單組池容積 v單=v/2=17034.28/2=8517.14(m3)有效水深 5m；采用四廊道式推流式反應池，廊道寬b=9m；單組反應池長度：l=s單/b=8517.14/(945)47.32(米

30、)；校核：b/h=9/5=1.8(滿足b/h=12)； l/b=47.32/95.258(滿足l/h=510)；取超高為0.7 m， 則反應池總高 h=5.0+0.7=5.7(m)厭氧池尺寸 寬l1=（3520/2）/(945)9.8(m) 尺寸為9.8365(m)缺氧池尺寸 寬l2=(3378.57/2)/(945)9.4(m) 尺寸為 9.4365(m)好氧池尺寸寬l3=(10135.71/2)/(945)28.2(m) 尺寸為 28.2365(m)7.堿度校核每氧化1mgnh3-n需消耗堿度7.14mg/l,每還原1mgnh3-n產生堿度3.57mg；去除1mgbod5產生堿度0.1mg

31、。剩余堿度salki=進水堿度-硝化消耗堿度+反硝化產生堿度+去除bod5產生堿度假設生物污泥中含氮量以12.4%計，則每日用于合成的總氮=0.124×1774.30=220kg·d，即進水總氮中有用于合成。被氧化的nh3-n=進水總氮-出水總氮-用于合成的總氮量=35-15-6.67=13.33mg/l所需脫硝量=35-15-6.67=13.33mg/l需還原的硝量酸鹽量nt=33000×13.33×(1/1000)=439.89mg/l剩余堿度salki=280-7.14×13.33+3.57×13.33+0.1×(21

32、5-20)=217.7mg/l>100mg/l(以caco3計)8.反應池進、出水系統計算 qmax=0.38×1.28=0.4864(m3/s)1.28為安全系數進水管道流量為0.4864(m3/s)管道流速 v=0.9 m/s管道過水斷面積 a=q/v=0.4864÷0.90.54(m2)管徑取進出水管dn=900(mm)校核：a=d2/4=(0.81×3.14)/4=0.63585(m2)實際流速v=q/a=0.489/0.63585=0.77m/s 回流污泥管 單組反應池回流污泥管設計流量 =0.489(m3/s) 1.28安全系數； 管道流速取 v

33、1=0.9(m/s) 依上取回流污泥管管徑 dn 900 mm回流污泥管和污水進水管的總管計算得 dn 1200 mm 進水井： 反應池進水孔尺寸：進水孔過流量 q2=(1+r)q=(1+1)33000÷864000.76(m3/s) 孔口流速 v=0.70m/s， 孔口過水斷面積 a=q2/v=0.76÷0.701.09(m2) 管徑 取圓孔孔徑為 1200mm 進水井平面尺寸為 3×2(m×m) 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式計算： q3=0.42×× b× h1.5 =1.86 b ×h1.5 式中 b堰寬

34、，b=7.5 m； h堰上水頭，m （m） 出水井平面尺寸 4×7.5m 出水管 反應池出水管設計流量q5=q3 =1.27(m3/s) 式中： 1.28安全系數 管道流速 v=0.9m/s 管道過水斷面 a=q5/ v=1.27÷0.9=1.41( m2) 管徑： 取出水管管徑 dn 1400mm 校核：a=d2/4=(1.96×3.14)/4=1.5386(m2)實際流速v=q/a=1.27/1.5386=0.83m/s5.3曝氣系統設計計算城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p150-151設計要點：1.在滿足曝氣池設計流

35、量時生化反應的需氧量以外，還應使混合液含有一定剩余do值，一般按2mg/l計.2.使混合液始終保持懸浮狀態，不致產生沉淀，一般應使池中水流速度為0.25m/s左右.3.設施的充氧能力應比較便于調節，有適應需氧變化的靈活性.4.在滿足需氧要求的前提下，充氧裝備的動力效率和氧利用率應力求提高.設計需氧量aoraor=去除bod5需氧量剩余污泥中bodu氧當量+nh3n硝化需氧量剩余污泥中nh3n的氧當量反硝化脫氮產氧量碳化需氧量 =9416.71-2519.51=6897.2(kg02/d)硝化需氧量d2=4.6q(no-ne)-4.6×12.4%×px =4.6×3

36、3000×（35-15）×-4.6×0.124×1774.3=3036-1012=2024(kg02/d)反硝化脫氮產生的氧量d3=2.86nt（需還原的硝酸鹽氮量）=2.86×439.89=1258.08(kg02/d)總需氧量aor=d1+d2-d3=6897.2+2024-1258.08=7663.12(kg02/d)=319.30(kg02/h)最大需氧量與平均需氧量之比為1.6，則aormax=1.6aor=1.6×7663.12=12260.99(kg02/d)=510.87(kg02/h)去除每1kgbod5的需氧量(k

37、g02/bod5)5.4標準需氧量城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p151-153采用鼓風曝氣，微孔曝氣器，曝氣敷設于池底，距池底0.2m，淹沒深度4.8m，氧轉移效率ea=20%,計算溫度t=13攝氏度。將實際需氧量轉換成標準狀態下的需氧量sor.sor=aor·cs(20)/a（csm(t)-cl）×1.024(t-20)-氣壓調整系數，=所在地區實際氣/1.013×105,工程所在地區實際大氣壓=81.2kpa =0.812×105/1.013×105=0.802cl-曝氣池內平均溶解氧，取cl=2

38、mg/l;cs(20)-20攝氏度下氧的飽和溶解度，mg/l；csm(t)-在溫度t下，氧的飽和溶解，mg/l。水中溶解氧飽和度：ca(20)=9.17mg/l；空氣擴散出口處絕對壓為：pb=po+9.8×103h=101325+9800×4.8=148365pa空氣離開好氧反應池時氧的百分比：好氧反應池中平均溶解氧飽和度：csm(20)=cs(20)（pb/2.066×106+qt/42）=10.41mg/l標準需氧量為：sor=aor·cs(20)/a（csm(t)-cl）×1.024(t-20)=(12260.99×9.17)/

39、0.82(0.95×0.96×10.41-2)×1.024(13-20)=900(kg02/h)相應最大時標準需氧量：sormax=1.6sor=1.6×900=1440(kg02/h)好氧反應池平均時供氣量：gs=(sor/0.3ea)×100=900×100/0.3×0.2=15000m3/h最大供氣量：gmax=1.6gs=1.6×15000=24000m3/h所需空氣壓力p(相對壓力)p=h1+h2+h3+h4+h式中h1+h2供氣管道沿程與局部阻力之后，取h1+h2=0.2m；h3-曝氣器淹沒水頭，h3=

40、4.8m；h4-曝氣器h4=0.4m；h-富余水頭，h=0.5m。p=h1+h2+h3+h4+h=0.2+4.8+0.4+0.5=5.9m曝氣器數量計算（以單組反應池計算）按供氧能力計算所需曝氣器數量。h1=sormax/24×qe式中h1-按供氧能力所需曝氣器個數，個qe-曝氣器標準狀態下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力，kg02/（h·個）。采用微孔曝氣器，參照有關手冊，工作水深4.3m，在供氣量1-3m3/（h·個）時，曝氣器氧利用率ea=20%，服務面積0.3-0.75m2，充氧能力qe=0.14kg02/（h·個）.則h1=sormax/

41、24×qe=1440/2×0.14=5143個以微孔曝氣器服務面積進行校核：f=f/h1=28.236/5143=0.1974m2<0.75m2符合要求。5.5供氣管道計算城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p153-154供風干管采用環狀布置。流量qs=0.5gmax=0.5×24000=12000m3/h=3.33m3/s流速v=10m/s;管徑 取干管管徑dn700mm核算流速v=qs/(/4)×d2=4.29/(3.14/4)×0.72=8.66m/s總干管:流速v=10m/s;管徑 取干管管徑

42、dn1000mm單側供氣（向單側廊道供氣）支管qs單=×qs=×3.33=1.11m3/s流速v=10m/s;管徑 取干管管徑dn400mm雙側供氣（向兩側廊道供氣）支管qs雙=×qs=×3.33=2.22m3/s流速v=10m/s;管徑 取干管管徑dn500mm5.6生物池設備選擇城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p154-155厭氧池設備選擇（以單組反應池）將厭氧池分成2格，每格內設潛水攪拌器一臺，所需功率按5w/m3池容計算。厭氧池容積v容=9.8365=1764m3；選用gqt型高速潛水推流器，其性能參數：缺

43、氧池設備選擇（以單組反應池）將缺氧池分成3格，每格內設潛水攪拌器一臺，所需功率按5w/m3池容計算。厭氧池容積v容=9.4365=1692m3；污泥回流設備污泥回流比r=100%；污泥回流量qr=166000=2750m3/h設污泥回流泵房1座，內設4臺潛污泵（3用1備）單泵流量qr單=qr/2=2750/2=1375m3/h 6 沉淀池的設計計算城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p390-3986.1設計要點1.沉淀池的沉淀時間不小于1小時，有效水深多采用24m，對輻流式指池邊水深.2.池子的超高至少采用0.3m.3.初次沉淀池的污泥區容積，一般按不大于

44、2日的污泥量計算，采用機械排泥時，可按4小時污泥量計算.4.排泥管直徑不應小于200mm.5.池子直徑（或正方形的一邊）與有效水深的比值一般采用612m.6.池徑不宜小于16m，池底坡度一般取0.05.7.一般采用機械刮泥，亦可附有氣力提升或凈水頭排泥設施.8.當池徑（或正方形的一邊）較小（小于20m）時，也可采用多斗排泥.9.進出水的布置方式為周邊出水中心進水.10.池徑小于20m時，一般采用中心傳動的刮泥機.6.2沉淀池的設計（為輻流式）1.沉淀部分的水面面積：設表面負荷 q=2.0m3/m2h，設池子的個數為2，則（其中q=1.02.0 m3/m2h）a= /nq=1641.6/2

45、15;2.0=410.4m2 2.池子直徑：d取23m.3.沉淀部分有效水深：設t=1.5h，則h2=qt=2.0×1.5=3.0m.（其中h2=24m）4.沉淀部分有效容積：v=qmax/ht=39600/3×1.5=8800m35.污泥部分所需的容積：v1c1進水懸浮物濃度（t/m3）c2出水懸浮物濃度r污泥密度，其值約為1污泥含水率6.污泥斗容積：設r1=2m,r2=1m,=60，則h5=(r1-r2)tg=(2-1)tg60=1.73mv1=( hs/3)(r12+r2r1+r22)=(3.14×1.73/3)×(22+2×1+12)=

46、12.7m37.污泥斗以上部分圓錐體部分污泥體積：設池底徑向坡度為0.05，則h4=（r-r1）×0.05=（11.5-2）×0.05=0.475mv2=( h4/3)(r2+rr1+r12)=(3.14×0.475/3)×(11.52+11.5×2+22)=79.17m38.污泥總容積：v=v1+v2=12.7+79.17=91.87m39.沉淀池總高度：設h1=0.3m,h3=0.5m,則h=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.5+0.475+1.73=6.005m10.沉淀池池邊高度：h= h1+h2+h3 =0.3+3+0.5

47、=3.8m徑深比d/h2=23/3=7.67（符合612范圍）11.沉淀池進、出水系統及污泥管計算 qmax=0.20×1.28=0.256(m3/s)1.28為安全系數進出水管道流量為0.256(m3/s)管道流速 v=0.7 m/s管道過水斷面積 a=q/v=0.256÷0.70.37m2)管徑取進出水管dn=700(mm)校核：a=d2/4=(0.49×3.14)/4=0.385(m2)實際流速v=q/a=0.37/0.385=0.96m/s污泥總流量：q4744.3kg/d=593.04m3/d=0.0069m3/s管道流速 v=0.7 m/s管道過水斷面

48、積 a=q/v=0.0069÷0.70.0099m2)管徑取進出水管dn=200(mm)校核：a=d2/4=(0.04×3.14)/4=0.0314(m2)實際流速v=q/a=0.0314/0.0099=3.17m/s6.2機械刮泥的選擇 選用周邊傳動式刮泥機刮泥機的主要技術性能參數有： 池徑23米；周邊線速度2-3m/min；單邊功率0.75kw，周邊單個輪壓35kn。7清水池的設計計算經過二沉池出水進入清水池，水流經出水渠道進入河流，設有一座清水池，池高3m，其形狀為長方形，4×5m，則清水池的平面尺寸為：4×5×3m8濃縮池的設計計算8.

49、1設計要點城市污水廠處理設施設計計算 崔玉川 劉振江 張紹怡等編 化學工業出版社 p433-4351. 污泥在最終處置前必須處理，而處理的最終目的是降低污泥中有機物含量并減少其水分，使之在最終處置時對環境的危害減至最小限度，并將其體積減小以便于運輸和處置.2.重力式濃縮池用于濃縮沉池出來的剩余活性污泥的混合污泥.3.按其運轉方式分連續流，間歇流，池型為圓形或矩形.4.濃縮池的上清液應重新回至初沉池前進行處理.5.連續流污泥濃縮池可采用沉淀池形式，一般為豎流式或輻流式.6. 濃縮后的污泥含水率可到96%，當為初次沉淀池污泥及新鮮污泥的活性污泥的混合污泥時，其進泥的含水率，污泥固體負荷及濃縮后的污

50、泥含水率，可按兩種污泥的比例效應進行計算.7. 濃縮池的有效水深一般采用4m，當為豎流式污泥濃縮池時，其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.1mm/s進行核算.濃縮池的容積并應按1016h進行核算，不宜過長.8.2濃縮池的設計：污泥濃縮池采用兩座幅流式圓形重力連續式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥.1濃縮池池體計算： 設：污泥固體負荷：qs=45kgss/(m2.d) 污泥含水率p199.2污泥總流量：q4744.3kg/d=593.04m3/d=24.71m3/h則：每座濃縮池所需表面積 m2 濃縮池直徑 ，取d=9m 水力負荷有效水深h1=ut=0.19413=2.522m，濃縮池有效容積：v1=ah1=4.54.53.14×2.522=160.36m32.排泥量與存泥容積：設：濃縮后排出含水率p296.0的污泥則：qw= 按2h貯泥時間計泥量則：貯泥區所需容積 v22qw24.9429.88m3 泥斗容積 =m3 式中：h4泥斗的垂直高度，取1.1m r1泥斗的上口半徑，取1.0m r2泥斗的下口半徑，取0.6m 設池底坡度為0.07，池底坡降為： h5= 故池底可貯泥容積： = 因此，總貯泥容積為： （符合設計要求）3.濃縮池總