1、均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-1-頁 共-19 頁化工原理課程設計說明書化工原理課程設計說明書設計題目設計題目: : 均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計。設計時間：設計時間： 2011.12.262011.12.262012.01.2012.01.攪拌裝置設計任務書攪拌裝置設計任務書（夾套冷卻機械攪拌裝置設計）( (一一) ) 設計題目設計題目 均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計。( (二二) ) 設計任務及操作條件設計任務及操作條件 (1)處理能力（140000+500x）m3a 均相液體。注：x 代表學號最后兩位數 (2)設備型式 機械攪拌夾套冷卻裝置。 (3)操作條件 均相液溫度

2、保持 50。 平均停留時間 18min。 需要移走熱量 105kw。均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-2 頁 采用夾套冷卻，冷卻水進口溫度 20，冷卻水出口溫度 30。 50下均相液物性參數：比熱容 cp=1 012j(kg)，導熱系數 =0.622w(m)，平均密度 =930kgm3，粘度 2.733x10-2pas。 忽略污垢及間壁熱阻。 每年按 300 天，每天 24 小時連續攪拌。( (三三) ) 廠址：柳州地區。廠址：柳州地區。( (四四) ) 設計項目設計項目 (1)設計方案簡介：對確定的工藝流程及設備進行簡要論述。(2)攪拌器工藝設計計算：確定攪拌功率及夾套傳

3、熱面積。(3)攪拌器、攪拌器附件、攪拌槽、夾套等主要結構尺寸設計計算。(4)主要輔助設備選型：冷卻水泵、攪拌電機等。(5)繪制攪拌器工藝流程圖及設備設計條件圖。(6)對本設計評述( (五五) ) 參考文獻參考文獻一、 柴誠敬，張國亮等化工流體流動與傳熱北京：化學工業出版社，2000二、 化工設備設計全書編輯委員會攪拌設備設計上海：上海科學技術出版社，1985三、 王凱，馮連芳混合設備設計北京：機械工業出版社，2000均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-3-頁 共-19 頁目目 錄錄第一章第一章 設計方案簡介設計方案簡介-51.1 攪拌設備的選型-51.2 攪拌器的組成及選擇-51.3 電動機

4、的選型-61.4 減速機的選型-61.5 密封裝置的選擇-61.6 物料進口安置-71.7 夾套進出口裝置-71.8 泵的選擇-71.9 支座的選擇-71.10 管子的選擇-71.11 封頭的選擇-8第二章第二章 工藝流程草圖及說明工藝流程草圖及說明-8第三章第三章 工藝計算及主要設備設計工藝計算及主要設備設計-8 3.1 均相液體和冷卻水的物性數據-83.2 攪拌設備的計算及選型-93.2.1 攪拌設備選型-9 3.2.2 攪拌設備計算-9 3.2.2.1 攪拌槽的結構設計-9 3.2.2.2 攪拌槽的設計計算-11第四章第四章 輔助設備的計算和選型輔助設備的計算和選型-134.1 電動機的

5、選型-144.2 支座的選擇-144.3 泵的選型-144.3.1 輸料泵的選型計算-144.3.2 冷水泵的選型計算-16第五章第五章 設計結果一覽表設計結果一覽表-17第六章第六章 附圖附圖-18第七章第七章 設計心得設計心得-18第八章第八章 主要符號說明主要符號說明-19均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-4 頁 第九章第九章 參考資料參考資料-19第一章第一章 設計方案簡介設計方案簡介1.1 攪拌設備的選型攪拌設備的選型因為該設計所用攪拌設備主要是為了實現物料的均相混合，故可選的攪拌設備類型有：槳式，開啟渦輪式，圓盤渦輪式，推進式，框式，螺帶式，三葉后掠式等。攪拌設

6、備的選用應滿足下列要求：保證物料的混合均勻，功率消耗最少，所需費用最低，操作方便，易于制造和維修。由于本設計是低黏度的液體混合，是難度最小的一種攪拌過程，主要目的是在給定的時間內達到或接近均相混合的要求。其主要控制因素是容積循環速率。透平式是化工廠中運用最為廣泛的攪拌設備,能有效的完成幾乎所有的攪拌操作并能處理粘度范圍較廣的液體,他們在差生徑向液流時特別有效,但亦同時引起軸向液流,尤其在槽壁上有擋板之時.對混合密度大致相同的液體,他們的效力極為顯著,此外,它們的造價也比多數其他形式的攪拌設備低.結合這次設計的各種條件可選擇六片平直葉圓盤渦輪式攪拌器-透平式攪拌器.1.2 攪拌設備的組成及選擇攪

7、拌設備的組成及選擇1.2.1 攪拌設備上端可用機械密封，易維護、檢修、壽命長。攪拌設備的安裝高度要有利于底部出料，使出料口處得到充分的攪動，使輸料管路暢通。1.2.2 組成均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-5-頁 共-19 頁 攪拌設備的典型結構（1） 透平式-渦輪攪拌設備1-葉輪；2-槽體；3-夾套；4-攪拌軸；5-壓出管6-支座；7-入孔；9-軸封；10 傳動裝置一般攪拌設備由攪拌裝置（傳動裝置、攪拌軸、葉輪）、軸封、攪拌槽（槽體、附件）三部分組成。還可根據工藝要求配置加熱裝置或冷卻裝置。攪拌設備的典型結構如上圖（1）所示。攪拌裝置、軸封、葉輪等選用材料可根據不同的工藝要求選用碳鋼或不

8、銹鋼等材料來制作。攪拌罐體與攪拌罐蓋可采用法蘭密封聯結或焊接聯結。攪拌罐體與攪拌罐蓋可根據工藝要求開進料、出料、觀察、測溫、測壓、蒸汽分餾、安全放空等工藝管孔。攪拌罐蓋上部配置有傳動裝置（電機或減速器） ，由傳動軸驅動攪拌罐內的攪拌器.軸封裝置可采用機封或填料、迷宮密封等多種形式(根據用戶需要確定)。1.3 電動機的選型電動機的選型電機功率選用應滿足攪拌器運動轉功率與轉動系統，軸封系統功率損失的要求，還要考慮到有時在攪拌操作中會出現不利的條件導致功率過大。攪拌轉動裝置常配用 4 極或 6 極電動機, 8 極電動機比較少用, 2 極電動機幾乎均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-

9、6 頁 不用。通常，減速機有多種速比可選擇，配用 4 極或 6 極電動機有可能獲得相近的攪拌轉速。當電動機功率相同時，4 極電動機比 6 極電動機便宜，質量輕，但所要求的減速機的減速比較大，減速機可能比較貴。所以我們選用 6 極的電動機。1.4 減速機的選型減速機的選型減速機的選擇是根據反應釜攪拌傳動所需的電機功率，攪拌軸轉速（即減速機輸出軸轉速） ，然后再根據其他具體條件綜合考慮，確定適用的減速機。其中反應釜為立式安裝，采用耳式反應。由于設備需要保溫，反應釜直接支撐在樓板上，所以選 b 型，選四個支座。由于反應釜的直徑為 2020mm，大于 900mm 所以需要開設入孔。便于安裝，拆卸，清洗

10、和檢修設備內部的裝置。選用圓形入孔的機器制造方便。圓孔的大小及位置以進出設備方便；攪拌器的尺寸，以方便攪拌器軸及攪拌器能通過的入孔放入罐體內。1.5 密封裝置的選擇密封裝置的選擇用垂直于軸的平面來密封轉軸的機械密封裝置。與填料密封相比，機械密封是一種功耗小，泄漏率低，密封性能可靠，使用壽命長的轉軸密封形式。機械密封裝置主要由動環、靜環、彈簧加荷裝置和輔助密封圈等四部分組成。1.6 物料進口物料進口安置安置出料管的結構設計主要考慮物料是否易于放出且能放盡，阻力小，不易賭塞，溫應力等因素。我們設計的出料口在反應釜的下端，便于物料排凈，不用設置出料泵。另外，出料口設置溫度測量點，以便控制物料的冷卻溫

11、度。1.7 夾套進出口安置夾套進出口安置冷卻液進口管安置在反應釜兩側，使液體從底部進入，高端流出，從而避免氣泡的產生，使傳熱介質能充滿整個夾套空間。1.8 泵的選擇泵的選擇泵的選型的重要依據是：工藝裝置生產中，要求泵輸送的介質流量 q；要求額定流量不小于裝置的最大流量，或取正常流量的 1.11.5 倍；進口壓力和出口壓力；均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-7-頁 共-19 頁進口介質溫度；操作狀態為連續操作或間歇操作；裝置汽蝕余量。根據本設計的均相料液和冷卻用水的粘度、要求的流量、估算的揚程和連續操作的要求，我們選用離心泵，料液泵型號選 is80-65-160，冷卻水型號選 is-50-3

12、2-125。由于預防操作過程中出現意外，所以，離心泵應一開一備。1.9 支座的選擇支座的選擇立式安裝的反應釜最常用的支座為耳式支座。標準耳式支座為（jb/t4725-92） 。分為 a 型和 b 型兩種。當設備需要保溫或直接支承載樓板上時選 b 型，否則選擇 a型。所以本次設計所用 b 型耳式支座。由于每臺反應釜常用 4 個支座。 所以再根據所要支撐的重量來選擇合適的允許載荷。1.10 管子的選擇管子的選擇化工廠中介質的流體運動，絕大多數是湍流。當輸送流體的流量一定時，管徑的大小直接影響經濟效果。管徑小，介質流速大，管路壓力降大，從而增加了流體輸送機械（泵或壓縮機）的動力操作費用;反之，增大管

13、徑，雖然動力費用減少，但管路建造費用卻增加。管徑的大小，依據化工運行中介質可能出現的最大流量，介質的推薦流速和允許的壓力降來確定。1.11 封頭的選擇封頭的選擇封頭是壓力容器必不可少的重要組成部分，封頭分為半圓形封頭、標準橢圓形封頭、蝶形封頭、球冠形封頭四種，其中分別以外徑和內經為基準取封頭的高度，然而封頭的選取根據其攪拌槽的內壓力又有所不同，主要是看是否能符合生產的需要等因素。第二章第二章 工藝流程圖及說明工藝流程圖及說明均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-8 頁 流程的說明流程的說明 首先，將冷水放入冷水儲罐，在里面停留一定的時間，達到要求溫度之后，通過離心泵將加熱后的水

14、抽入夾套，通過調節閥控制水的流量，流出的水進入流出水儲罐。然后，均相料液由料液泵抽入攪拌槽，開動并調節攪拌器轉速，通過料液進口的調節閥，控制料液進料的流量，使得料液在攪拌槽中停留一定時間，最后，流出的均相液體進入儲罐。 第三章第三章 工藝計算及主要設備的計工藝計算及主要設備的計3.1 均相液體和冷卻水的物性數據均相液體和冷卻水的物性數據均相液體 50下的物性參數比熱容 cp=1012j/(kg. k)；導熱系數 = 0.622w/(m. k)；密度 = 930kg/m3粘度 = pas；210733. 2冷卻水定性溫度選進出口的平均溫度(20+30)/2=25；查物性手冊【化工流體流動與傳熱】

15、在 25下水的物性參數如下： 比熱容 cp=4178.5j/(kgk) 導熱系數 =0.6085w/(mk) 密度 =996.95kg/m3 粘度 = 9.0310-4pas 查物性手冊【化工流體流動與傳熱】在 20下水的物性參數如下：比熱容 cp=4183j/(kgk) 導熱系數 =0.599w/(mk) 密度 = 998.2kg/m3 粘度 = pas 3100050. 1均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-9-頁 共-19 頁3.2 攪拌設備的計算攪拌設備的計算3.2.1 攪拌設備選型攪拌設備選型因為該攪拌設備只要是為了實現物料的均相混合，所以，推進式、槳式、渦輪式、三葉后掠式等都可以

16、選擇，此處選擇六片平直葉圓盤渦輪式攪拌設備。3.2.2 攪拌設備設計計算攪拌設備設計計算確定攪拌槽的結構與尺寸，明確攪拌槳及其附件的幾何尺寸和安裝位置，計算攪拌轉速和功率，傳熱計算等，最終為機械色好幾提供條件。3.2.2.13.2.2.1 攪拌槽的結構設計攪拌槽的結構設計1、攪拌器的容積、類型、高徑比（1）容積和漕涇對于連續操作，攪拌槽的有效體積為：攪拌槽的有效體積=流入攪拌槽的液體處理量物料平均停留時間流入攪拌槽的液體處理量=（140000+50019）=149500m3/a所以，攪拌槽的有效體積 v=149500/(30024) (18/60)=6.229m3一般取攪拌液體深度與攪拌槽內徑

17、相等以攪拌槽為平底近似估算直徑。由攪拌槽的有效體積可計算出攪拌槽內徑：v= 帶入數據后得到：6.229=（3.14/4）d2h h=d=2.00mhd24本設計取 d=2.00（2）類型槽體由于沒有特殊要求，一般選取最常用的立式圓筒型容器，根據傳熱要求，罐體帶夾套，夾套選用螺旋板夾套，夾套內設導流板，螺距 p=0.05m,夾套環隙e=0.05m（3）高徑比一般十佳攪拌槽的高徑比為 1.11.5,，現取 1.3.故攪拌槽筒體的實際高度為h0=1.32.00=2.6m2、攪拌槳尺寸、安裝位置及轉速（1）攪拌槳的尺寸攪拌器為六片平直葉圓盤渦輪式。依據攪拌器直徑的標準值等于 1/3 槽徑。即d =d/

18、3=2.00/3=0.67m查常用標準攪拌器的規格，選用渦輪式攪拌器的型號為：攪拌器 70080，hg5-221-65。其主要尺寸如下：葉輪直徑 d=700mm，葉輪寬度 b=140mm，葉片厚度 =10mm，攪拌軸徑 80mm，葉片長度 l=175mm（2）攪拌槳的安裝位置均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-10 頁 一般，葉輪浸入攪拌槽內液面下方的最佳深度為，因此，可確定葉輪距hs32槽底的高度為。m67. 03/00. 2c（3）攪拌槳的轉速對于混合操作，要求攪拌器在湍流區操作，即攪拌雷諾數，于是有410rer/minr/s36601016674107332709304

19、222.nn.n.ndre即轉速不能低于 36r/min。現依公式計算，得d.n744129r/min2.16r/s 70143744744.d.n考慮一定余量，選取，該轉速處在該類型攪拌器常用轉速r/min2.0r/s120n的范圍之內。r/min30010 n 3.攪拌槽附件為了消除打旋現象，強化傳熱和傳質，安裝 6 塊寬度為（1/101/12）d，取w=0.2m 的擋板，以滿足全擋板條件。全擋板條件判斷如下：3503906951202121.ndw.b.（按照參考書要求要達到最高的攪拌器的功率必須要達到全擋板的條件。 ）由于 0.390.35，因此，符合全擋板條件。根據 gb/t 規定，

20、材料選擇是 q235-b,根據化工設備機械基礎第六版選材的一般原則：（1）壓力容器用鋼材應符合 gb1501998鋼制壓力容器的要求，材料適用于設計壓力不大于 35mpa 的壓力容器，選材應接受國家質量技術監督局頒發的壓力容器安全技術監察規程的減速。壓力容器受壓元件用鋼應是由平爐、電爐或氧氣頂吹轉爐冶煉的鎮靜鋼，鋼材（板材、帶材、管材、型材、鍛件等）的質量與規格應符合現行國家標準、行業標準或者有關技術規定。（2）壓力容器承壓構件使用普通低碳鋼的適用范圍見表，當操作溫度在-203500c，壁厚不大，且無頻繁溫、壓波動是，可采用半鎮靜鋼代替鎮靜鋼。壓力容器用碳素鋼鎮靜鋼版的適用范圍鋼版牌號使用溫度

21、/0c設計壓力/mpa殼板鋼版厚度/mm其他限制q235-b03501.620不得用于毒性程度為高度或極度危害介質的壓力容器q235-c04002.530容器按壓力等級的分類容器按壓力等級的分類容器種類代號設計壓力范圍/mpa低壓容器l0.1p1.6均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-11-頁 共-19 頁中壓容器高壓容器超高壓容器mhu1.6p1010p100p100所以在實際制造中應選擇 q235-b 來制造。設計壓力為 p=1.0mpa攪拌槽的壁厚計算： =1.02060/(21130.8-1.0)=11.46mm ctcpd2pn= +c+圓整=11.46+1.25+圓整=13mm式

22、中 圓筒的技術厚度，mm；pc = p =1.5mpa圓筒的計算壓力，mpa；d攪拌槽的內徑，mm；圓筒的焊接接頭系數，設圓筒局部無損傷，取 =0.80；圓筒材料在設計溫度下的許用應力，mpa，查化工設備機械基礎附九圖 t得：=113mpa t整合后取攪拌槽壁厚為 13mm。3.2.2.23.2.2.2 攪拌槽的設計計算攪拌槽的設計計算1.攪拌功率計算此攪拌器系統符合典型構型，先計算 rere=d 2 n =0.7029302.02.733100=3334810000故從【化工原理上（第三版）化學工業出版社】中可得n=6.1n3d5=6.19302.030.75=7628w2.夾套換熱面積的計

23、算(1)、被攪拌液體側的對流傳熱系數 j 采用左野雄二推薦的槳式和渦輪式攪拌器的傳熱關聯式計算。08. 052. 03/1227. 034pr512. 0dbdddnuj單位質量被攪拌液體所消耗的功率w/kg950. 093000. 200. 2785. 05547785. 022hdn被攪拌液體的運動粘度/sm252109392930107332././均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-12 頁 080520312270340805203122703451205120./p.j./.jdbddcd.ddbddprd.nucw/m5 .615833. 0579. 0543.

24、 32262311. 0512. 01026. 000. 27 . 0622. 010733. 2101210939. 200. 2950. 000. 2622. 0512. 0208. 052. 03/12227. 0354 jj2、夾套側冷卻水對流傳熱系數 nu=de/=0.027re0.8pr0.33vis0.141+3.5(de/dc)vis=/c 流體在主體溫度下的粘度和在壁溫下的粘度之比，因為可以忽略壁溫的阻力，這個可以忽略。查物性手冊定性溫度（20+30）/2=250c.冷卻水的物理參數如下：比熱容：cp=4178.5j/(kg0c)導熱系數 =0.6085 w/(m20c)密度

25、 =996.95kg/m3粘度 =9.0310-4pas需要移走的熱量為：q=105103+7628=112628w冷卻水的質量流率：q=mcp(t2-t1) m=q/ cp(t2-t1)= 112628/4178.5（30-20） =2.70kg/s夾套中水的流速：=（2.70996.95）/（0.050.05）=1.08m/sepm/均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-13-頁 共-19 頁de=4e=40.05=0.2mdc=2.00+0.05=2.05mre=de/=(0.21.08996.95)/(9.0310-4)=238473.1pr= cp/=4178.59.0310-4/0

26、.6085=6.200.2/0.6085=0.027238473.10.86.200.331+3.5（0.2/2.05）=1325.5 w/(m20c)3、求總傳熱系數 k 忽略污垢熱阻和攪拌槽壁熱阻k=1/(1/j+1/)=1/(1/615.5+1/1325.5)= 420.3w/(m20c)4、求夾套傳熱面積由 q=kamt=24.660cmt2121ttintt2030)3050()2050(ina=112628/（420.324.66）=10.9mmtkq需要可算一下夾套可能提供的傳熱面積是否能滿足傳熱要求，計算是可考慮攪拌槽內表面能提供的傳熱面積，如果該面積能滿足要求，即可認為將夾套

27、設計符合要求。攪拌槽內表面能提供的傳熱面積（按最小面積計算）：dh=3.142.00.2.00=12.56m該面積大于計算所需要的傳熱面積 a=10.9m,因此，夾套設計符合要求.第四章第四章 輔助設備的計算和選型輔助設備的計算和選型4.1 電動機的選型電動機的選型電動機的功率：8.5(kw) w847690. 07628ppm式中 pm所需要的電機功率，kw；總傳動效率。 （一般取 0.850.95，機械密封結構時，可以取值較高；填均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-14 頁 料密封結構時，取值較低）本設計取 =0.9取系列值后圓整后功率為 8.5kw,選取型號為 y132

28、m 的電動機，功率 9kw，額定電壓 380v，額定轉速 2860r/min。4.2 支座的選擇支座的選擇立式容器的支座主要有耳式支座、腿式支座、支承式支座和裙式支座四種,中、小型直立容器常采用前三種支座，高達的塔設備則廣泛的使用裙式支座。這個設計中運用的是耳式支座，耳式支座分為 a 型（短臂）和 b 型（長臂）兩類，b 類耳式支座有較寬的安裝尺寸，當設備外面有保溫層，或者將設備直接放在樓板上的，宜用 b 型耳式支座。查化工設備機械基礎附表 17 可知：jb/t4725-95，支座個數為四個，支座允許的載荷 100kn，適用容器的公稱直徑dn13002600mm。支座高度 320，支座質量 2

29、8.7kg.地腳螺旋規格 m24，d=30.底板l1=250,b1=180,=16,s1=90,筋板 l2=330，b2=200，=12，墊板l3=400，b3=320，=10，e=48。4.3 泵的選型泵的選型4.3.1 輸料泵的選型計算輸料泵的選型計算 ： 82w2udlf取管內 u=1.5m/svs=q/cpt=105103/(101250930)=0.002231(m3/s)由 )(04353. 05 . 114. 3002231. 04442muvdudvss則取 d=45mm，管路 502.5mm；取 =0.15（新的無縫鋼管）re=d/=0.041.5930/(2.73310-2

30、)=2.042103(2100re105)取用光滑管經驗公式 =0.3164/re0.25=0.3164/(2.042103)0.25=0.047全管路設計中有 3 個 90彎頭，=0.75;一個全開閥，=0.17；管長 l=5+3=8（m）kg/j985.1425 . 117. 075. 035 . 0104. 08047. 0w2f mgwff528. 181. 9985.14h罐內壓強計算： rp液h1均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-15-頁 共-19 頁式中 p1罐內壓強，pa；h液靜液面高度，m；r重度，kg/（m2s2） ，（m是均相液體密度，kg/m3） 。grmh底反應罐

31、到地面的高度，m取 h底=0.5 m, h液=2.00m kpa25.18pa60.1824681. 993000. 2h1rp液由機械能守恒得： gpguhgpguhef222212112z2z根據 gb/t 中有，標準橢圓形封頭中，當以攪拌槽內經為基準時，則按公式：di/2(h-h)=2 計算的封頭的高度, 經過計算封頭高度應為 0.51m（m）01. 351. 000. 25 . 0 2.001封底hhzz2取 1.2m，002 . 1h81. 99301079.18528. 1001. 3e3he=5.398（m）h=1.15.398=5.938mvs=0.002231m3/s=2.2

32、31l/s=8.032 m3 /h選擇 is65-50-160 型離心泵較合適 ，n=1450r/min4.3.24.3.2 冷水泵的選型計算冷水泵的選型計算由攪拌槽的計算中可知：ms=2.70kg/s，u=1.08m2/s均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-16 頁 vs=ms/= =2.70/996.95=0.002231（m3/s） 42uduvds4（m）05652. 008. 114. 3002708. 04冷水進口直管選熱軋無縫鋼管 622.5mm；取=0.16mm，冷水進口直管管路設計兩個 90 度彎頭，一個標準閥（全開） ，直管總長 l=3.0 米，流體輸送高

33、度h=0.4m，查表得兩個 90 度彎頭的阻力系數 le/d=35，標準閥全開的阻力系數 l2/d=300,管口突然擴大 =1.0 突然縮小 =0.5管內流動總阻力損失由公式22udllwef式中摩擦阻力系數； l總管長度，m；阻力系數；u流體流速，m/s；由 re=d/=996.951.080.056529.0310-4 =6.74104查摩擦系數與 re 及 /d 的關系圖得=0.056j/kg79.15214. 15 . 00 . 1300235057. 00 . 3056. 02fw水槽液面與夾套進口建立機械能守衡方程有：fewpugzwpugz2222121 .122其中 z1=0,

34、 z2=0.4 , u1=0 , u2=1.14假設 p1 =p2所以kgjwgzwfe/36.2079.15214. 181. 94 . 022222直管輸送需要泵提供的壓頭 he2=/g=20.36/9.81=2.08mew故所選泵需要提供的總壓頭 he 總= 1.1he2=1.12.08=2.283（m）根據管內體積流量 vs=2.809l/s 管路所需壓頭 he 總=2.283m選擇 is-80-65-125 離心泵，n=1450r/min第五章第五章 設計結果一覽表設計結果一覽表主要設計計算結果匯總主要設計計算結果匯總均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計第-17-頁 共-19 頁項 目

35、符號單位設計計算結果攪拌器型式六片平直葉圓盤渦輪式攪拌器葉輪直徑dm0.7葉輪寬度bm0.14葉輪距槽底高度cm0.67攪拌轉速nr/min120槳葉數z6攪拌器攪拌功率nw7628擋板數nb6攪拌槽附件擋板寬度wm0.2攪拌槽有效體積vm36.229攪拌液體深度hm2.00攪拌槽內徑dm2.00攪拌槽攪拌槽筒體實際高度h0m2.6夾套型式螺旋板夾套，內設導流板螺旋板螺距pm0.05夾套環隙em0.05夾套內冷卻水流速um/s1.08冷卻水移出熱量qw112628被攪拌側對流給熱系數jw/m2615.5夾套側對流給熱系數w/m21325.5攪拌槽總傳熱系數kw/m2420.3夾套所需夾套面積a

36、m210.9型號y132m功率pmkm9額定電壓uv380電動機額定轉速r/min2860規格jb/t4725-95允許載荷kn100支座數量個4型號is65-50-160壓頭hem5.938輸料泵流量vsm3/h8.032型號is-80-65-125壓頭hem2.283冷水泵流量vsm3/h10.112第六章第六章 附圖附圖均相液體機械攪拌夾套冷卻反應器設計- 共-19-頁第-18 頁 （另附攪拌工藝流程圖及設備設計條件圖）（另附攪拌工藝流程圖及設備設計條件圖）第七章第七章 設計心得設計心得本次化工原理課程設計歷時兩周，是學習化工原理以來第一次獨立的工業設計, 也是大學學習期間的第一次課程設計。因為是第一次設計，所以，當拿到設計任務的時候的第一感覺是無從下