1、分離立交預壓方案一、工程概況 分離立交為三跨30+35+32m分離立交，該橋處于R=3500m的圓曲線上，右側超高，橫坡i=2%，箱梁最低點凈高為5m。上部為現澆連續箱梁，共計C50鋼筋砼1584方，梁頂寬13.5m，其中翼板2m，梁底9.5m。二、地基處理根據現場實際情況及箱梁底標高，對地基進行處理并分層充分壓實，最大限度滿足圖紙設計和施工的需要。1、承臺基坑回填部分采用砂礫換填，分層夯實至原地面，根據原地面高程確定支架高度為4.5m，原地面下挖40cm厚找平，經晾曬后18t用振動壓路機壓實。2、對局部存在翻漿的用3：7灰土換填壓實，鋪設25cm厚的碎石并振實，在碎石上攤鋪15cm的砂礫并找

2、平、壓實，最后抹3cm厚的M10砂漿進行防水處理。3、地基處理比梁寬1.2m，面層左右兩側做1%橫坡，預防表面存水。4、在順橋響兩側各挖一條40cm30cm排水溝與路基邊溝相通，并用10#砂漿護底，用以排放地表水及養護的水。三、材料選用及力學性能1、箱梁底模采用尺寸為244cm122cm竹膠合板進行拼接，厚度為12mm，每平方米重13kg，查橋涵手冊可得，其靜彎曲強度70MPa,彈性模量5103MPa。 2、頂托順橋向為1215cm方木，橫橋向為1010cm方木，底托下墊1215cm方木，查橋梁施工計算手冊可知此方木為A-3級，查得相對應應力如下：順紋拉應力 l=9MPa順紋承壓應力 a=14

3、.5MPa順紋變應力 w=14.5MPa順紋剪應力 j=1.5MPa彎曲應力 w=2.3MPa彈性模量 E=11103MPa3、組合鋼模板：尺寸為300mm1500mm55mm，單塊重14.9kg。4、碗口支架采用外徑為48mm，壁厚3.5mm的A3鋼管，查橋梁施工計算手冊可得：截面積A 489mm慣性矩I 1.087105mm4抵抗矩 4.493104mm3回轉半徑R 15.95mm抗壓軸向應力 140MPa彈性模量 E=2.1105MPa四、支架搭設及模板設計1、支架總體采用碗口式鋼管支架，按滿堂式布設。1.1、箱梁腹板、橫梁區立桿步距0.60.9m,橫桿步距為0.6m，查橋梁施工計算手冊

4、可得每根立桿所承受荷載40KN；1.2、翼板區立桿步距為0.61.2m，橫桿步距為0.6m，橋梁施工計算手冊可得每根立桿所承受荷載30KN；1.3、箱室區立桿步距為0.90.9m，橫桿步距0.9 m，橋梁施工計算手冊可得跨中集中荷載（Pmax）為6.77KN，均布點荷載（Qmax）為14.81KN。1.4、右半幅橫桿順橋向布設18列，橫橋向布設110列，按縱橫方向23m13.8m分4個方陣。1.5、支架至梁底高度為5m，地面坡度和箱梁縱坡可通過調整頂托和底托消除，每隔4m設縱橫剪刀撐以保證支架整體穩定。1.6、支架底托下順橋向鋪12cm15cm方木或15cm15cm 砼墊塊，頂托上順橋向擺放1

5、2cm15cm方木，其上橫橋向每隔30cm擺放1010cm方木。預壓后調整好標高，用玻璃膠粘貼竹膠板接縫處，防止漏漿。1.7、為進一步確保支架的穩定性，每5根橫桿設1個斷面，在腹板下設“X”字向縱橫、向剪刀撐3個，在翼板下設“V”字向剪刀撐2個，全橋共計20個斷面。2、支架搭設注意事項2.1、本橋位于R=3500m圓曲線上，支架安裝前首先進行測量放樣，將橋位線定出，作為搭設支架邊線的依據。2.2、拼裝支架時，應對搭設支架所用的材料詳細檢查，挑選碗扣齊全，無彎曲、無裂紋的支架并嚴格按支架構造圖安裝，將不合格的桿件和扣件排除。2.3、搭設時根據場地標高和箱梁底部標高確定搭設高度，準確調整支架支撐面

6、和頂面標高，在3cm砂漿面層上鋪2cm不等石屑，以襯平排水坡，且壓縮要小、不能阻水。2.4、拼裝時，所有扣件必須扣緊，并保證支架垂直度滿足施工要求，支架底托、木板和地面必須密實、銜接牢固，上下托調絲不得超過40cm。2.5、支架搭設完成后，在預壓前必須進行全面核查：2.5.1、基礎是否有不均勻沉降；2.5.2、主桿底托與木板及地面是否銜接牢固；2.5.3、檢查所有節點連接扣是否鎖緊；2.5.4、支架垂直度、橫桿水平度是否達到規范要求；2.5.5、平面位置、頂部高程是否正確。2.5.6、頂托上部方木是否均勻布設，方木有無脫空現象，同一斷面上是否有多條方木接頭。3、模板設計3.1、底模板橫橋向布設

7、4張，兩側各余13cm，對模板進行測量放線，將測量的基準線用木條配鋼釘錨于兩側，以確保立模后側模準確性。3.2、側模用12mm厚竹膠板，豎向肋采用66cm方木，橫向肋采用1010cm方木，通過與翼板支架連接成整體，并用鋼管加固。3.3、內膜采用組合鋼模板，通過內撐方木與對拉螺桿進行加固。3.4、模板及加固材料用量及重量計算梁體：底模 S1=979.76=946.72m2側模 S2=9712=194m2內膜 S3=977.22=1396.8m2方木 V=63.2m3合計 1140.7m213kg/m29.8KN10-3+1396.8m29.8KN10-3+63.2m37.5KN/m3=1072.

8、33KN故，每平方米，模板荷載為1072.33KN/（97-2.6）m9.5m=1.2KN4、支架內力檢算4.1、荷載計算4.1.1、鋼筋砼自重：中橫梁處：中橫梁高為1.5m，寬為9.5m。G1=9.5m1.5m2m2.6t/m39.8KN=726.18KN折算成單位面積重量：726.18KN/（9.5m2m）=38.2KN/m2腹板處：（如下圖）G2=0.252.05+（0.45+2.05）0.20.5+0.450.65+（0.45+0.85）0.20.5+0.22.052.6t/m39.8KN/t=40.64KN折算成單位面積重量：40.64KN2.051=19.82 KN/4.1.2、模

9、板自重及施工人員荷載：2KN/4.1.3、支架荷載：經計算半幅箱梁旭用支架197632kg，則每平方米的支架荷載為197632kg9.8KN10-3/(97-2.6)m13.8m=1.5 KN/4.1.4、振搗砼時產生的荷載：1.0KN/ 4.1.5、模板自重荷載：1.2 KN/ 全部荷載之和1：38.2+2+1.5+1.2=42.9 KN/ 全部荷載之和2：19.82+2+1.5+1.2=24.52 KN/每桿區面積：0.6m0.9m=0.54每根主桿荷載1：42.9 KN/0.54=23.2KN 每根主桿荷載1：24.52 KN/0.54=13.2KN 根據橋梁施工手冊查得，步距為0.6m

10、的桿件允許荷載為a 34.5KN。故：11.2=27.84KNa，滿足要求，可搭設支架；21.2=15.84KNa，滿足要求，可搭設支架； 從而得出中橫梁處為最不利荷載，以下計算以中橫梁為準。4.2、支架穩定性檢算：根據鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，已查得其截面積4.89102mm2,慣性矩1.078105mm4,抵抗矩為4.493103mm3,回轉半徑15.95mm。4.2.1、按強度計算，支架所受壓應力：=N/A=23.2/48910-6=47.4MPa故：o=140KPa，滿足安全性要求。4.2.2、穩定性桿件長細比：=l/r=900/15.95=56.43根據=38查表，查表得縱向

11、彎曲系數 =0.839a=N/A=23.2KN/0.839489mm2=56.5Mpa因:Q235鋼材強度極限值a為215MPa故：aa=56.5Mpa215MPa,滿足施工要求。4.3、撓度計算：設計縱向方木為1215cm，受力間距0.9m,橫向方木1010cm,間距30cm。Q=42.9KN/m2 0.9m縱向橫梁最大變形計算：=5QL4/384EI木材的撓度，按規范要求，取木材的容許撓度=L/400 Q結構所承受的集中荷載L支架間距E木材的彈性模量, 取A-1級，E=11103Mpa I木材的截面慣性距,I=0.120.153/12=3.37510-5 mm4b木材的寬度h木材的高度 =

12、5QL4/384EI=542.90.94109/3841110133.37510-5=1mm =1mm L/400=2.25mm，滿足要求。4.4、預拱度設計4.4.1、支架在荷載作用下的彈性壓縮1=NL/E=42.95103=1mm2.11054.4.2、支架非彈性變形，由橋涵施工手冊查得，木材間隙2mm，木材與金屬之間間隔3mm，由此支架間隙可得2=2+3=5mm；4.4.3、支架基底沉陷通過試驗與查橋涵施工手冊，取3=5mm；故，預拱度為1+2+3=11mm。5、地基承載力計算支架面積：0.15m0.9m=0.135m2=N/A=23.2KN/0.135m2=172KPa因原地表為一般亞

13、粘土，通過試驗室作灌入度試驗得地基平均承載力為測270 KPa。故：1.2=206.4 KPa 測=270KPa，承載力滿足施工要求,可搭設支撐架。6、支架縱橫斷面示意圖碗扣支架橫斷面圖三、預壓1、根據設計要求及建筑結構荷載規范（GBJ9-87）和混凝土結構施工及驗收規范（GB50204-92）有關規定，荷載等于箱梁自重乘以1.2的系數，具體演算如下：取中砂容重1600kg/m3（以現場實測數據進行調整）箱體部分：G=656m32.6t/m397m9.5m=1.85t/m2翼板部分：G=135.8m32.6t/m397m4m=0.91t/m2箱體部分每平方米砂高：1.85t/m21600kg/

14、m3=1.156m翼板部分每平方米砂高：0.91t/m21600kg/m3=0.569m按1.2倍荷載計算箱體部分：1.156m1.2=1.39m按1.2倍荷載計算翼板部分：0.569m1.2=0.68m2、根據現場情況，為方便施工，采用尺寸為2.1m0.9m鋼模板配合編織袋進行吊裝預壓，每袋砂重70kg，每塊鋼模板重170kg，故，箱體部分每塊模板上須裝砂袋數量為：（1.85t/m21.22.1m0.9m-0.17t）/0.07m=58袋。3、考慮到竹膠合板面層已受損，故在預壓時，用舊竹膠板作底模，每孔壓完后循環使用，舊竹膠板只進行預壓，預壓完后換新竹膠合板作底模重新安裝，以保證箱梁外觀美麗

15、。4、觀測點的布置為準確反映整跨的沉降情況，在底板上設沉降觀測點，每5米為一個斷面，設梁邊與中間三點，用紅漆標出。同時，在每一側觀測點模板底的相應位置釘鋼釘，垂下線錘，與地面相交，作為觀測地基沉降量的觀測點。5、用編織袋裝砂，嚴格計量，嚴禁多裝或少裝。6、鋪設完底模后用水準儀測所有觀測點，并記錄，測完底板標高后，根據相對應布設的地基沉降觀測點用水準儀測其標高，并記錄。7、記錄每一觀測點受壓時間，記錄受壓后的沉降量，加載完畢36小時內每隔4小時觀測一次，并且底板標高觀測完后要隨時進行觀測地基標高，記錄在冊。8、36小時以后，每隔6小時觀測一次，最終沉降量穩定在1mm/12h以內為止，且不小于24

16、h。9、將獲取的所有數據列入“預壓觀測記錄表”，以時間為橫軸，以沉降量為縱軸，繪制每點的沉降曲線，報監理工程師審批。10、經監理工程師審批同意后，進行分層卸載，每次卸載完畢，觀測支架的回彈量及變形情況，收集相關數據。 11、卸載后及時進行回彈后觀測，根據觀測記錄整理出預壓沉降結果，通過數據分析，計算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設置預拱的參考，通過測量調整箱梁底模高程。12、預壓完畢，全面檢測模板標高，檢查支架和模板是否銜接牢固，地基是否下陷，腳手架是否明顯變形等，并結合沉降數據對不利因素進行整改。七、模板重新加固與調整1、根據預壓測定的綜合值，正確調整底板標高；2、

17、根據所放點位，精確調整和固定竹膠板，保證箱體線性平滑；3、腹板外側模板設1010cm木肋，間距為30cm；4、竹膠板接縫處用玻璃膠予以封堵，確保不漏漿、不滲水；八、鋼筋綁扎1、準備要求（1）箱梁所用鋼筋其種類、鋼號和直徑均符合設計及施工規范要求，所用機械性能指標均滿足要求；（2）鋼筋使用時，做好鋼筋性能和焊接試驗，對不合格鋼筋堅決清除出場。2、鋼筋加工及綁扎（1）鋼筋冷彎采用機械方法進行；（2）彎曲加工鋼筋時，應先加工一根，然后按設計尺寸、規范要求和技術標準反復核實，待核實無誤后，依此為樣板進行成批加工；（3）鋼筋焊接采用對焊，鋼筋骨架焊接時考慮到焊接變形，骨架采用整片電弧雙面焊接；（4）鋼筋

18、骨架在點焊試拼時，要準備好每焊點位置，防止電焊局部變形，焊接時由中到邊采用分隊跳焊，鋼筋骨架焊接后檢查有無裂痕并及時補焊，然后敲掉全部焊皮。（5）焊完的成品不得用重錘敲平、調直，防止震裂焊縫；（6）先綁扎底板鋼筋，再綁扎腹板鋼筋，最后綁扎頂板鋼筋。綁扎時，應先在底模上精確放出線位，交叉點逐點綁扎，使間距、尺寸、順直度等各項指標均符合規范及設計要求；（7）鋼筋骨架分段加工，然后在模板上拼接成整體。九、砼澆注施工1、 施工準備（a） 砼澆注采用砼拌合站集中拌合、砼罐車運輸、砼泵車布料入模，插入式振動棒和平板振搗器相結合的振搗方式。我項目部備有兩個拌合站。（b） 澆注前，由試驗室和機電設備科對砼質量

19、、拌合設備、砼罐車、砼泵車及振搗器等設備進行全面的檢查和調試，使設備達到良好的使用狀態，并做好應急措施，以防因設備障礙造成砼澆注過程中斷。（c） 澆注期間保證充足的水、電資源，預先配置足夠功率的發電機組。（d） 澆注前了解天氣情況，排除雨天澆注。（e） 全面檢查支座、鋼筋、波紋管和模板，保證其位置、尺寸和高程均符合圖紙及規范要求。（f） 全面清理模板上的雜物。（g） 對施工人員進行全面的技術交底，特別是對布料工、振搗工和模板檢查工進行專門的培訓和指導，使之熟悉施工要求和操作要領。（h） 組建臨時指揮中心，全面調度生產，統籌管理。（i） 派專人負責安全檢查。2、 砼澆注 （1）澆注順序采用先澆底

20、板和腹板，最后澆頂板的施工順序（如圖所示），且外側腹板與翼板連接通過在翼板上釘木條的方式，使該處砼高出翼板底5cm左右，確保箱梁外觀不出現施工縫；（陰影部分為第一次澆注部分，空白處為第二次澆注部分）（2）澆注時，由現場負責人統一指揮砼泵車布料管的放料位置及順序；（3）澆注時，分兩個班組連續澆注。每個班組分為：布料組、平倉組、振搗組、清理養護組；（4）澆注時，隨時檢查混凝土的坍落度，嚴格控制水灰比，不得隨意增加用水量，前后密切配合，以保證澆注的質量；（5）澆注時，采用水平分層、斜向分段的連續澆注方式，從梁的一段向另一端推進。分層的長度根據澆注速度選擇，以保證澆注過程中不出現冷縫為準，即上層混凝土

21、必須在下層混凝土初凝時覆蓋，確保接縫處混凝土結合良好；（6）下料應均勻連續，不能集中猛投，造成局部混凝土過厚振搗不夠密實，每層混凝土不宜超過30cm；（7）振搗組振搗時應統一協作，插點均勻排列，移動距離以30cm-40cm為宜。振搗棒注意“快插慢提”，每處振搗時間在15-30s之間，達到砼表面呈水平，骨料不下沉，不冒氣，表面平坦為準。振搗上層混凝土時需插入下層混凝土10cm；（8）振搗時應注意不要碰撞模板、預埋件和波紋管；（9）澆注過程中派專人檢查支架、模板和預埋件的狀況，出現問題及時調整；（10）澆注頂板砼時，應設水平振動梁，表面拉毛處理，待砼達到一定強度時，用鑿毛機鑿毛；（11）待頂板混凝

22、土強度達到設計強度的75%時，方可拆除底模，側模應在砼強度達到2.5Mpa時方可拆除。3、 砼養護(1) 成立專門的養護隊，砼澆注完畢后及時覆蓋灑水養護，保持砼外露面濕潤，養護日期不少于7天；(2) 嚴格控制梁內溫度與外界溫度達到平衡，如果不平衡采用從預留口向梁內吹風的方式降溫。(3) 同條件養生試塊，以評定砼強度和確定拆模時間、張拉時間和拆支架時間。十、預應力工程施工1、 預應力筋的安裝A. 鋼絞線按設計下料，分層編束后，應離地面50cm存放，且上面應覆蓋嚴密，應掛牌標出長度及設計編號，分類堆放。B. 波紋管現場制作完畢后，按設計長度與對應型號的鋼絞線束用人工穿束，然后人工運至設計位置。C.

23、 先在設計位置按預應力鋼絞線坐標用支架臨時架至設計高度，然后待腹板鋼筋綁扎完畢后，以底模為基準，按預應力鋼絞線曲線坐標直接量出相應點的高度，標在鋼筋上，在此焊接定位鋼筋，再把支架撤走，將波紋管與鋼絞線一起準確牢固地固定在設計位置。D. 當波紋管的安裝與鋼筋位置發生沖突時，調整鋼筋位置，以保證預應力管道位置的準確。特別注意錨墊板與預應力孔道中心保持垂直。2、 預應力的張拉待梁體砼強度達到設計強度的80%以上后，采用YCW250型千斤頂、ZB4-500型高壓油泵張拉。千斤頂、變壓油泵配精度1.5級60Mpa壓力表測力。預應力張拉采用兩端一次張拉，以應力控制為主，以張拉伸長值校核。 張拉伸長值計算公

24、式： L=PPL/APEP, 其中 PP=P(1e-(kx+) )/（kx+）各種符號意義詳見橋規。 當EP= 1.95105Mpa U=0.25,K=0.0015時，圖紙給出的張拉延伸量與計算相符，故以圖紙為準。若實際伸長值與理論伸長值之差超過6%，則停止張拉，待查明原因后再行張拉。張拉順序按先上后下，從兩邊向中間的對稱張拉順序施工。A、 張拉前的準備工作通過試壓同期養護的砼試塊，檢查梁體砼的強度是否達到了設計張拉強度，清理錨墊板上的雜物，制作提升張拉設備的滑輪支架，檢驗錨具、夾片的合格性，檢驗張拉設備，并根據回歸方程計算出相應的數值。B、 鋼絞線的張拉（1） 安裝錨具：安裝前將鋼絞線表面粘著的泥沙及灰漿用鋼絲刷清除，將錐形孔清