1、爐內水處理課件第第5 5章章 爐內水處理爐內水處理5.1 磷酸鹽處理磷酸鹽處理5.2 堿性全揮發處理堿性全揮發處理5.3 給水加氧處理給水加氧處理5.4 給水聯合處理給水聯合處理5.5 600MW亞臨界汽包爐的爐內水處理實例亞臨界汽包爐的爐內水處理實例5.6 600MW超臨界直流爐的爐內水處理實例超臨界直流爐的爐內水處理實例5.7直流鍋爐加氧處理直流鍋爐加氧處理DL/T805.12002爐內水處理課件5. 1 5. 1 磷酸鹽處理磷酸鹽處理所謂磷酸鹽處理所謂磷酸鹽處理就是向鍋爐水中投加磷酸鹽的就是向鍋爐水中投加磷酸鹽的堿性處理方法堿性處理方法。該方法的優。該方法的優點是：對酸和堿有較強的緩沖能

2、力，防止酸性和堿性腐蝕；可以和殘余硬點是：對酸和堿有較強的緩沖能力，防止酸性和堿性腐蝕；可以和殘余硬度反應，以水渣形式排放；改善汽輪機的沉積物的化學性質，減少汽輪機度反應，以水渣形式排放；改善汽輪機的沉積物的化學性質，減少汽輪機的腐蝕。的腐蝕。磷酸鹽處理的原理：磷酸鹽處理的原理：在鍋爐中加入一定量的磷酸鹽，使鍋爐水中維持一定在鍋爐中加入一定量的磷酸鹽，使鍋爐水中維持一定量的磷酸根離子量的磷酸根離子(PO(PO4 433) )。在堿性工況下鍋爐水中的鈣離子、鎂離子與磷。在堿性工況下鍋爐水中的鈣離子、鎂離子與磷酸根離子分別發生以下反應：酸根離子分別發生以下反應：10Ca10Ca2+2+6PO+6P

3、O4 433+2OH+2OH Ca Ca1010(OH)(OH)2 2(PO(PO4 4) )6 63Mg3Mg2+2+2SiO+2SiO3 322+2OH+2OH+H+H2 2O 3MgO2SiOO 3MgO2SiO2 2SHSH2 2O O生成的堿式磷酸鈣生成的堿式磷酸鈣CaCa1010(OH)(OH)2 2(PO(PO4 4) )6 6 、蛇紋石、蛇紋石3MgO2SiO3MgO2SiO2 22H2H2 2OO是松軟的水渣，易隨鍋爐排污除去，只要是松軟的水渣，易隨鍋爐排污除去，只要POPO4 433濃度控制合適不會粘附在濃度控制合適不會粘附在鍋內轉變成水垢。鍋爐壓力低，加入量稍大亞臨界爐一

4、般在鍋內轉變成水垢。鍋爐壓力低，加入量稍大亞臨界爐一般在0.33.0mg/L0.33.0mg/L直流爐不能采用磷酸鹽處理。直流爐不能采用磷酸鹽處理。爐內水處理課件磷酸鹽隱藏現象磷酸鹽隱藏現象所謂磷酸鹽所謂磷酸鹽“隱藏隱藏”現象是指現象是指：鍋爐高負荷運行時，有磷酸鹽從爐水中析：鍋爐高負荷運行時，有磷酸鹽從爐水中析出，沉積在水冷壁上，結果是鍋爐水中磷酸鹽的含量有所降低，在鍋爐降出，沉積在水冷壁上，結果是鍋爐水中磷酸鹽的含量有所降低，在鍋爐降負荷運行或停爐時，或停運后再啟動時，沉積在水冷壁管內壁上的磷酸鹽負荷運行或停爐時，或停運后再啟動時，沉積在水冷壁管內壁上的磷酸鹽又被溶出，使它們在鍋爐水中的含

5、量重新增高。因此當磷酸鹽出現又被溶出，使它們在鍋爐水中的含量重新增高。因此當磷酸鹽出現“隱藏隱藏”時，表明在鍋爐某些水冷壁內壁上出現了磷酸鹽的固相附著物。時，表明在鍋爐某些水冷壁內壁上出現了磷酸鹽的固相附著物。產生磷酸鹽產生磷酸鹽“隱藏隱藏”現象的原因現象的原因一致的看法是：在高溫下磷酸鹽的溶解度一致的看法是：在高溫下磷酸鹽的溶解度隨溫度的升高而降低。那么，為什么可溶鹽溶解度會隨溫度的升高而降低隨溫度的升高而降低。那么，為什么可溶鹽溶解度會隨溫度的升高而降低呢？因水在一般情況下是極性分子，但水在接近臨界狀態時的介電常數變呢？因水在一般情況下是極性分子，但水在接近臨界狀態時的介電常數變得非常小，

6、幾乎與有機溶劑類似，它已無能力溶納鹽類物質，即容納正負得非常小，幾乎與有機溶劑類似，它已無能力溶納鹽類物質，即容納正負離子了。因此水中原有的鹽類物質要么進入氣相，要么沉積到管壁上。因離子了。因此水中原有的鹽類物質要么進入氣相，要么沉積到管壁上。因此，對于超臨界機組水質要求應更高。此，對于超臨界機組水質要求應更高。 爐內水處理課件 5.2 5.2堿性全揮發處理堿性全揮發處理直流鍋爐沒有汽包，不可能利用鍋爐排污的方法排除爐水中的濃縮鹽類及污直流鍋爐沒有汽包，不可能利用鍋爐排污的方法排除爐水中的濃縮鹽類及污物，給水中的任何鹽類部分將隨蒸汽帶入過熱器、再熱器和汽輪機，部分沉物，給水中的任何鹽類部分將隨

7、蒸汽帶入過熱器、再熱器和汽輪機，部分沉積在水冷壁管上都會造成腐蝕和結垢。給水全揮發性處理方法不會對爐水增積在水冷壁管上都會造成腐蝕和結垢。給水全揮發性處理方法不會對爐水增加鹽類，因而被廣泛應用。加鹽類，因而被廣泛應用。全揮發處理（簡稱全揮發處理（簡稱AVT）是在深度除氧的前提下，用氨和聯氨維持一個最佳是在深度除氧的前提下，用氨和聯氨維持一個最佳的除氧堿性工況，達到抑制銅、鐵腐蝕目的一種給水處理方式。加氨是提高的除氧堿性工況，達到抑制銅、鐵腐蝕目的一種給水處理方式。加氨是提高給水給水pH值，使給水系統鋼材和銅材表面的保護膜的溶解度降低。加聯氨是值，使給水系統鋼材和銅材表面的保護膜的溶解度降低。加

8、聯氨是在熱力除氧之后，用它輔助除去水中殘余的氧，并使給水保持還原性條件。在熱力除氧之后，用它輔助除去水中殘余的氧，并使給水保持還原性條件。全揮發處理原理全揮發處理原理減少給水中氧化鐵含量是防止熱力設備結垢腐蝕的重要措施。除氧水中金屬減少給水中氧化鐵含量是防止熱力設備結垢腐蝕的重要措施。除氧水中金屬表面的表面的Fe3O4保護膜在純水中的溶解度與水的含氨量及水溫有關。實驗證明，保護膜在純水中的溶解度與水的含氨量及水溫有關。實驗證明，隨著水中含氨量的提高，隨著水中含氨量的提高，Fe3O4在水中的溶解度明顯降低；銅在低在水中的溶解度明顯降低；銅在低pH值水中值水中的溶解度是較高的，隨著水的的溶解度是較

9、高的，隨著水的pH值升高，銅的溶解度逐漸降低。當水的值升高，銅的溶解度逐漸降低。當水的pH值達到某一值后，銅在水中的溶解度又隨水的值達到某一值后，銅在水中的溶解度又隨水的pH值升高而增大。為綜合考值升高而增大。為綜合考慮鐵和銅二者的溶解度均保持較小，一般要求給水在慮鐵和銅二者的溶解度均保持較小，一般要求給水在8.89.3范圍。范圍。爐內水處理課件 聯氨是一種很強的還原劑，它可和水中溶解氧反應，并且分解產物對熱聯氨是一種很強的還原劑，它可和水中溶解氧反應，并且分解產物對熱力系統無害。溫度高于力系統無害。溫度高于200時，聯氨可將時，聯氨可將Fe2O3還原成還原成Fe3O4 或或Fe，將，將CuO

10、還原成還原成Cu2O或或Cu。這一性質可以用來防止鍋內生成鐵垢和銅垢。這一性質可以用來防止鍋內生成鐵垢和銅垢。聯氨使介質呈還原性條件，具有使銅的溶解度降低和穩定性增強的作聯氨使介質呈還原性條件，具有使銅的溶解度降低和穩定性增強的作用，從而可減小銅合金設備的溶解。在熱力除氧器正常工作時，能保用，從而可減小銅合金設備的溶解。在熱力除氧器正常工作時，能保證出水含氧量不大于證出水含氧量不大于0.01mg/L,這時聯氨對氧的還原作用實際上不存在，這時聯氨對氧的還原作用實際上不存在，聯氨只是使給水系統里的介質具有還原性。聯氨只是使給水系統里的介質具有還原性。全揮發給水處理的優點：全揮發給水處理的優點：避免

11、了沉積物下的堿性腐蝕；爐水含鹽量低，蒸避免了沉積物下的堿性腐蝕；爐水含鹽量低，蒸汽品質好；汽包爐采用全揮發處理避免了鹽類隱藏的發生。汽品質好；汽包爐采用全揮發處理避免了鹽類隱藏的發生。全揮發給水處理的不足全揮發給水處理的不足：爐水的：爐水的pH值難以控制，易造成酸腐蝕；給水含值難以控制，易造成酸腐蝕；給水含鐵量高。凝汽器空抽區銅管氨蝕嚴重；凝結水除鹽設備的運行周期短。鐵量高。凝汽器空抽區銅管氨蝕嚴重；凝結水除鹽設備的運行周期短。為此又發展了新的水處理技術加氧處理。為此又發展了新的水處理技術加氧處理。爐內水處理課件5.2 5.2 給水加氧處理給水加氧處理加氧處理的基本原理加氧處理的基本原理從電化

12、學腐蝕的基本原理可以認識到，水中的溶解氧對與之接觸從電化學腐蝕的基本原理可以認識到，水中的溶解氧對與之接觸的鋼鐵材料有促進腐蝕和抑制腐蝕的雙重作用。在實際工況條件的鋼鐵材料有促進腐蝕和抑制腐蝕的雙重作用。在實際工況條件下，氧起哪一種作用為主，則取決于具體條件。下，氧起哪一種作用為主，則取決于具體條件。氧對碳鋼的腐蝕氧對碳鋼的腐蝕 從熱力學觀點看，鍋爐給水在除氧的全揮發處理時，給水從熱力學觀點看，鍋爐給水在除氧的全揮發處理時，給水pHpH值值在在9 91010之間，鐵的電位是之間，鐵的電位是0.5V0.5V以下，處于鈍化區，鋼鐵不會以下，處于鈍化區，鋼鐵不會受到腐蝕。在流動的高純水中加入氧或過氧

13、化氫后，鐵的電位升受到腐蝕。在流動的高純水中加入氧或過氧化氫后，鐵的電位升高數百毫伏，達到高數百毫伏，達到0.3V0.3V0.4V0.4V也進入鈍化區，鋼鐵受到保護。也進入鈍化區，鋼鐵受到保護。有氧的情況下，鐵和水中的溶解氧發生如下反應：有氧的情況下，鐵和水中的溶解氧發生如下反應：3Fe3Fe2+2+3H+3H2 2O+1/2OO+1/2O2 2 = Fe= Fe3 3OO4 4+6H+6H+ +爐內水處理課件碳鋼表面膜的結構由下面反應確定：碳鋼表面膜的結構由下面反應確定：2Fe2Fe3 3O O4 4+H+H2 2O=3 FeO=3 Fe2 2OO3 3 +2H +2H+ +2e+2eFeF

14、e3 3OO4 4+2H+2H2 2O=3 FeOOH+HO=3 FeOOH+H+ + +2e+2e反應生成的反應生成的FeOOHFeOOH也會陳化為也會陳化為FeFe2 2OO3 3，生成的，生成的FeFe2 2OO3 3 沉積在沉積在FeFe3 3O O4 4孔隙孔隙之中，在鋼表面生成穩定的保護膜，無法侵蝕鋼表面。如果保護膜損壞，之中，在鋼表面生成穩定的保護膜，無法侵蝕鋼表面。如果保護膜損壞，水中的氧化劑能迅速修復保護膜。水中的氧化劑能迅速修復保護膜。 加氧水工況下形成的表面膜是雙層結構，一層是緊緊貼在鋼表面的磁加氧水工況下形成的表面膜是雙層結構，一層是緊緊貼在鋼表面的磁性氧化鐵層性氧化鐵

15、層FeFe3 3OO4 4，其外面是含尖晶石型的氧化物層，其外面是含尖晶石型的氧化物層FeFe2 2O O3 3。氧的存在。氧的存在加快了加快了FeFe3 3OO4 4內伸層的形成速度，而內伸層的形成速度，而FeFe3 3OO4 4層和水相界面處又生成一層層和水相界面處又生成一層FeFe2 2OO3 3層，使層，使FeFe3 3OO4 4表面孔隙和溝槽被封閉，三價鐵的溶解度遠比二價表面孔隙和溝槽被封閉，三價鐵的溶解度遠比二價鐵低，所以形成的保護膜更致密穩定。加氧工況下形成的保護膜層呈紅鐵低，所以形成的保護膜更致密穩定。加氧工況下形成的保護膜層呈紅色；晶粒多數小于色；晶粒多數小于1 1mm；膜的

16、主要金屬組成元素是鐵，膜的厚度小于；膜的主要金屬組成元素是鐵，膜的厚度小于1010mm。爐內水處理課件 氧對銅的腐蝕氧對銅的腐蝕在加氧的純水中，銅合金表面將因全面腐蝕而生成具有雙層結構的氧化膜，內在加氧的純水中，銅合金表面將因全面腐蝕而生成具有雙層結構的氧化膜，內層是致密的、附著牢固的氧化亞銅，它是按下式生成的：層是致密的、附著牢固的氧化亞銅，它是按下式生成的：4Cu+O2+2H+=Cu2O+2Cu+H2O反應生成的銅反應生成的銅Cu+遷移到遷移到Cu2O和水相界面處又被氧化生成和水相界面處又被氧化生成CuO：2Cu+1/2O2+H2O =2CuO+2H+形成的是形成的是Cu2O中嵌有中嵌有C

17、uO的外層，這一層被稱為外延層，因為它是從材料的的外層，這一層被稱為外延層，因為它是從材料的表面向水相延伸生成的。表面向水相延伸生成的。由上可知在有氧的條件下，膜與水相接觸及外層穩定氧化物是氧化銅。高價銅由上可知在有氧的條件下，膜與水相接觸及外層穩定氧化物是氧化銅。高價銅氧化物溶解度比它的低價氧化物溶解度大得多。相同氧化物溶解度比它的低價氧化物溶解度大得多。相同pH值條件下，值條件下，CuO的溶的溶解度比解度比Cu2O的溶解度大幾十倍。在弱堿性范圍，隨的溶解度大幾十倍。在弱堿性范圍，隨pH值降低，二者的溶解度值降低，二者的溶解度均線性上升，但一價銅氧化物在均線性上升，但一價銅氧化物在pH值值8

18、9的范圍內溶解度很低。因此和碳鋼、的范圍內溶解度很低。因此和碳鋼、低合金鋼的情況完全相反，在中性水中加氧會使銅合金溶解速度急劇增大，而低合金鋼的情況完全相反，在中性水中加氧會使銅合金溶解速度急劇增大，而在堿性條件（在堿性條件（pH值值89）下銅氧化物的溶解受到抑制。）下銅氧化物的溶解受到抑制。爐內水處理課件5.4 5.4 給水聯合處理給水聯合處理給水聯合處理給水聯合處理是既在給水中是既在給水中加入微量的氧加入微量的氧以抑制系統中碳鋼的腐蝕，同時又以抑制系統中碳鋼的腐蝕，同時又加入微量加入微量的氨的氨，將給水的，將給水的pH值提高到值提高到8.09.0，以抑制凝汽器和低壓加熱器銅合金的腐蝕。克，

19、以抑制凝汽器和低壓加熱器銅合金的腐蝕。克服了服了AVT的含鐵量高，結垢嚴重缺點，同時也克服了的含鐵量高，結垢嚴重缺點，同時也克服了NWT中性條件下緩沖性能小的不中性條件下緩沖性能小的不足，一種比較理想的給水處理方法，國內已有成功經驗。例如望亭電廠足，一種比較理想的給水處理方法，國內已有成功經驗。例如望亭電廠12號爐、石洞號爐、石洞口第二發電廠都采用了口第二發電廠都采用了CWT技術，取得了良好的效果。技術，取得了良好的效果。給水加氧量：給水加氧量：不同國家不同機組對氧量的控制稍有不同，一般情況下給水中的氧濃度不同國家不同機組對氧量的控制稍有不同，一般情況下給水中的氧濃度在在50g/L400g/L

20、。氧的來源一般采用氧氣瓶，經減壓后加入氣體氧，并用調節閥調。氧的來源一般采用氧氣瓶，經減壓后加入氣體氧，并用調節閥調節進入水中的氧量。氧的加入點，一般考慮設兩個，一個是凝升泵入口側，另一個是節進入水中的氧量。氧的加入點，一般考慮設兩個，一個是凝升泵入口側，另一個是給水泵的入口側。給水泵的入口側。給水電導率給水電導率高純水是高純水是CWT工況的最主要的前提，在陽離子電導率為工況的最主要的前提，在陽離子電導率為0.1S/cm的純水中，的純水中，氧濃度大于氧濃度大于100g/L時，腐蝕速率極低，因此，時，腐蝕速率極低，因此，CWT水工況要求的電導率小于水工況要求的電導率小于0.1S/cm0.15S/

21、cm（25）。）。 給水的給水的pH值值 德國和我國標準推薦給水德國和我國標準推薦給水pH值在值在89這樣寬的范圍。而美國這樣寬的范圍。而美國EPRI導則推導則推薦全鐵給水系統的薦全鐵給水系統的pH值范圍在值范圍在8.08.5。爐內水處理課件CWT水工況的運行控制水工況的運行控制CWT運行時，各指標若偏離正常值，應采取相應的措施，如果陽離子電導率在運行時，各指標若偏離正常值，應采取相應的措施，如果陽離子電導率在0.2S/cm0.3S/cm之間，應增加系統之間，應增加系統pH值到值到AVT的水平，對全鐵系統約為的水平，對全鐵系統約為9.2，并，并且連續加氧。但如果超過了且連續加氧。但如果超過了0

22、.3S/cm，則應立即停止加氧，回到不加聯氨的，則應立即停止加氧，回到不加聯氨的AVT工工況運行，其它標準維持與況運行，其它標準維持與AVT工況時相同。系統運行時應盡量避免中斷加氧，盡管工況時相同。系統運行時應盡量避免中斷加氧，盡管短時間內氧損失對短時間內氧損失對CWT運行的系統的耐蝕性能影響較小，但中斷還往往會導致鐵濃運行的系統的耐蝕性能影響較小，但中斷還往往會導致鐵濃度的上升。度的上升。CWT工況下機組的啟動和停機工況下機組的啟動和停機CWT工況下機組的啟動和工況下機組的啟動和AVT工況下相似，氨和工況下相似，氨和AVT一樣，只是不加聯氨一樣，只是不加聯氨 ，直到，直到陽離子電導率達到陽離

23、子電導率達到0.15S/cm并有下降趨勢時，才開始加氧。啟動早期可適當增加給并有下降趨勢時，才開始加氧。啟動早期可適當增加給水含氧量，以加快管道內表面保護膜的生成。水含氧量，以加快管道內表面保護膜的生成。與與AVT相比，相比，NWT和和CWT方式運行具有下列優點方式運行具有下列優點，給水含鐵量降低；給水含鐵量降低；壓差明壓差明顯降低，由于采用顯降低，由于采用AVT時，爐管內沉積的主要是粒徑較大的時，爐管內沉積的主要是粒徑較大的Fe3O4，在管子表面上呈，在管子表面上呈波紋狀；而采用波紋狀；而采用NWT、CWT時爐管內沉積的主要是粒徑較小的、不呈波紋狀時爐管內沉積的主要是粒徑較小的、不呈波紋狀F

24、e2O3；化學清洗間隔縮短；化學清洗間隔縮短；有效防止氨蝕，有效防止氨蝕，NWT不加氨，不存在氨蝕；不加氨，不存在氨蝕；CWT只加入只加入少量的氨少量的氨 ，pH值比值比AVT時低，只保持在時低，只保持在8.5左右，這時銅的溶解度最小。左右，這時銅的溶解度最小。采用采用CWT處理的條件是：給水一定要純。處理的條件是：給水一定要純。有關直流鍋爐加氧處理的具體知識詳見有關直流鍋爐加氧處理的具體知識詳見5.6。爐內水處理課件600MW600MW超臨界機組采用超臨界機組采用CWTCWT處理實例處理實例石石洞口第二發電廠水汽系統為無銅材系統，補給水系統中有多道去除有機物洞口第二發電廠水汽系統為無銅材系統

25、，補給水系統中有多道去除有機物的設備，如活性炭過濾器、反滲透等。因此氫交換電導均達理想水平的設備，如活性炭過濾器、反滲透等。因此氫交換電導均達理想水平0.070.08s/cm.0.070.08s/cm.凝結水精處理混床采用無前置過濾器，有空氣擦洗混床，再生采用體外再生，凝結水精處理混床采用無前置過濾器，有空氣擦洗混床，再生采用體外再生，分層效果較好，出水電導率一般僅有分層效果較好，出水電導率一般僅有0.06 s/cm0.06 s/cm。由于具備了采用。由于具備了采用CWTCWT的的條件于條件于19961996年由年由AVTAVT改為改為CWTCWT處理。處理。改用改用CWTCWT后取得了較好的

26、效果后取得了較好的效果。電導率由。電導率由0.070.08s/cm0.070.08s/cm下降為下降為0.06s/cm0.06s/cm；含鐵量由來；含鐵量由來34 g/L34 g/L降為降為1g/L1g/L；蒸汽含鈉量由；蒸汽含鈉量由1.6 g/L1.6 g/L降降為為0.6 g/L;0.6 g/L;二氧化硅由二氧化硅由2.7 g/L降為降為1.9 g/L;鍋爐總阻力下降了鍋爐總阻力下降了3.6公斤公斤/cm2；混床周期由一周再生一次延長到混床周期由一周再生一次延長到60天大減少了再生劑耗量及排廢處理量天大減少了再生劑耗量及排廢處理量爐內水處理課件采用采用CWT的注意事項的注意事項1. 1.

27、給水加氧處理對給水泵碳化鎢密封環有選擇性腐蝕，應改用給水加氧處理對給水泵碳化鎢密封環有選擇性腐蝕，應改用 碳化硅。碳化硅。2. 2. 含氧給水以水系統調節閥用鈷基合金堆焊的部件有選擇性腐含氧給水以水系統調節閥用鈷基合金堆焊的部件有選擇性腐蝕，蝕， 可用經油淬火硬化的馬氏體高溫爐水鉻合金鋼可用經油淬火硬化的馬氏體高溫爐水鉻合金鋼X22CrNi17X22CrNi17（含鉻（含鉻1618%1618%，含鎳，含鎳1.55%1.55%）代替。）代替。3. 3. 加氧的藥品有過氧化氫和氣態氧，以焊接用氧為好，加氧點加氧的藥品有過氧化氫和氣態氧，以焊接用氧為好，加氧點 可選擇凝結水設備的出口處和給水泵的吸入

28、側。可選擇凝結水設備的出口處和給水泵的吸入側。4. 4. 過熱器管及再熱器多采用含鉻過熱器管及再熱器多采用含鉻12%12%的鐵素體鋼。的鐵素體鋼。5. 5. 凝結水前置過濾器應改用凝結水前置過濾器應改用3 3微米濾元過濾器（因三氧化二鐵微米濾元過濾器（因三氧化二鐵的顆粒較細）。的顆粒較細）。爐內水處理課件5.6 直流鍋爐給水加氧處理（直流鍋爐給水加氧處理（DL/T805.12002） 1范圍范圍 本標準給出了火力發電廠直流鍋爐給水加氧處理的先決條件、處理工藝過程、加氧系統和本標準給出了火力發電廠直流鍋爐給水加氧處理的先決條件、處理工藝過程、加氧系統和水化學控制指標。本標準適用于火力發電廠超高壓

29、、亞臨界和超臨界壓力的直流鍋爐給水處理。水化學控制指標。本標準適用于火力發電廠超高壓、亞臨界和超臨界壓力的直流鍋爐給水處理。2總則總則2.1 給水加氧處理的原則給水加氧處理的原則 鍋爐給水采用加氧處理技術是利用給水中溶解氧對金屬的鈍化作用，使金屬表面形成致密鍋爐給水采用加氧處理技術是利用給水中溶解氧對金屬的鈍化作用，使金屬表面形成致密的保護性氧化膜，以降低給水的鐵含量，防止爐前系統發生流動加速腐蝕（的保護性氧化膜，以降低給水的鐵含量，防止爐前系統發生流動加速腐蝕（Flow Accelerated Corrosion，簡稱簡稱FAC）、）、降低鍋爐管的結垢速率、減緩直流爐運行壓差的上升速度、延長

30、鍋爐降低鍋爐管的結垢速率、減緩直流爐運行壓差的上升速度、延長鍋爐化學清洗的周期和凝結水精處理混床的運行周期。化學清洗的周期和凝結水精處理混床的運行周期。2.2 給水加氧處理的條件給水加氧處理的條件2.2.1 給水氫電導率應小于給水氫電導率應小于0.15S/cm。2.2.2 凝結水系統應配置全流量精處理設備。凝結水系統應配置全流量精處理設備。2.2.3 除凝汽器冷凝管外汽水循環系統各設備均應為鋼制元件。對于汽水系統有銅加熱器管的機除凝汽器冷凝管外汽水循環系統各設備均應為鋼制元件。對于汽水系統有銅加熱器管的機組，應通過專門試驗，確定在加氧后不會增加汽水系統的含銅量，才能采用給水加氧處理工藝。組，應

31、通過專門試驗，確定在加氧后不會增加汽水系統的含銅量，才能采用給水加氧處理工藝。2.2.4 鍋爐水冷壁管內的結垢量達到鍋爐水冷壁管內的結垢量達到200g/m2300g/m2時，在給水采用加氧處理前宜進行化學清洗。時，在給水采用加氧處理前宜進行化學清洗。爐內水處理課件加氧系統由氧氣儲存設備、氧氣流量控制設備和氧氣輸送管線組成。應選用純度大于加氧系統由氧氣儲存設備、氧氣流量控制設備和氧氣輸送管線組成。應選用純度大于99%99%的氧的氧氣作為氧化劑。氣作為氧化劑。3.2 3.2 氧的儲存設備氧的儲存設備氧氣的儲存設備一般可選用承壓氧氣的儲存設備一般可選用承壓14.714.7MPaMPa、容積容積404

32、0L L的鋼瓶。的鋼瓶。3.3 3.3 氧氣管線系統氧氣管線系統氧氣管線包括氧氣母管和氣路支管。氧氣母管采用黃銅管或不銹鋼管，母管與氧氣瓶的連接采氧氣管線包括氧氣母管和氣路支管。氧氣母管采用黃銅管或不銹鋼管，母管與氧氣瓶的連接采用專用卡具。氧氣在母管出口減壓后經氧量控制裝置與氣路支管連接。氣路支管應采用不銹鋼用專用卡具。氧氣在母管出口減壓后經氧量控制裝置與氣路支管連接。氣路支管應采用不銹鋼管。管。3.4 3.4 加氧點加氧點加氧點的位置設在凝結水處理設備出口和給水泵的吸入側。加氧點的位置設在凝結水處理設備出口和給水泵的吸入側。3.5 3.5 給水的加氨系統給水的加氨系統給水加氨處理時，為了中和

33、微量酸性物質，增加汽水系統的緩沖性，需加少量的氨，以保持汽給水加氨處理時，為了中和微量酸性物質，增加汽水系統的緩沖性，需加少量的氨，以保持汽水系統中的水系統中的pHpH值符合表值符合表2 2的要求。加氨點應選在凝結水精處理設備出口處，加氨量應由加氨自的要求。加氨點應選在凝結水精處理設備出口處，加氨量應由加氨自動裝置控制。動裝置控制。 氧氣瓶氧氣瓶氧氣流量氧氣流量控制系統控制系統給水泵吸入側加氧點給水泵吸入側加氧點凝結水精處理出口處加氧點凝結水精處理出口處加氧點3 3加氧系統加氧系統3.1 3.1 加氧系統示意圖如下：加氧系統示意圖如下：爐內水處理課件表表1 1 直流爐給水加氧處理汽水品質監測項

34、目直流爐給水加氧處理汽水品質監測項目取樣點取樣點pHpH2525氫導電率氫導電率2525，s/cms/cm溶解氧溶解氧二氧化硅二氧化硅鐵鐵銅銅鈉鈉g/Lg/L省煤器入口省煤器入口C CC CC CGsGsWWWWgsgs主蒸汽主蒸汽C CC CGsGsWWWWgsgs凝結水泵出口凝結水泵出口C CGsGsC C凝結水精處理出口凝結水精處理出口C CGsGsgsgsgsgsC C補給混床出水補給混床出水C CGsGs除氧器入口除氧器入口C C高壓加熱器疏水高壓加熱器疏水gsgsgsgsgsgs注：注：1.C1.C為連續監測，為連續監測，WW為每周一次，為每周一次，gsgs為根據實際需要定時取樣監

35、測。為根據實際需要定時取樣監測。 2.2.監測項目實驗方法為：監測項目實驗方法為：pHpH有測定按有測定按GB/T6904-3GB/T6904-3、氨的測定按、氨的測定按GB/T12146GB/T12146、純水電、純水電導率的測定按導率的測定按GB/T12147GB/T12147、全硅的測定按、全硅的測定按GB/T12148GB/T12148、硅的測定按、硅的測定按GB/12150GB/12150、銅的測定、銅的測定按按GBT14418GBT14418、鐵的測定按、鐵的測定按GB/T14427GB/T14427、含氧量的測定用在線溶氧儀表或便攜式溶氧表、含氧量的測定用在線溶氧儀表或便攜式溶氧

36、表爐內水處理課件表表2 2 給水加氧處理汽水質量標準給水加氧處理汽水質量標準 項目項目取樣點取樣點pHpH2525氫導電率氫導電率2525鐵鐵銅銅溶解氧溶解氧二氧化硅二氧化硅 鈉鈉s/cms/cmg/Lg/L省煤器入口省煤器入口8.09.8.09.0 090.19 1010 555 5333030030300 10105 5主蒸汽主蒸汽 0.150.15 5 5333 31110101010凝結水泵出口凝結水泵出口0.30.31010凝結水精處理出口凝結水精處理出口0.100.105 5331110101 1補給混床出水補給混床出水0.150.15* *1010注：補給水

37、混床出水用電導率。注：補給水混床出水用電導率。4給水加氧處理的實施給水加氧處理的實施4.1 運行與監督運行與監督 給水加氧處理時，運行中監督和檢測的水汽質量項目按表給水加氧處理時，運行中監督和檢測的水汽質量項目按表1的規定。各項控制指標應符合的規定。各項控制指標應符合表表2的規定。的規定。最重要的控制指標是給水氫電導率，通過對其監測，及時發現水質污染的狀況并消除引起污最重要的控制指標是給水氫電導率，通過對其監測，及時發現水質污染的狀況并消除引起污染的原因，保持加氧處理所要求的高純水質。染的原因，保持加氧處理所要求的高純水質。爐內水處理課件4.2 4.2 機組啟動時的水質處理機組啟動時的水質處理

38、機組正常啟動時，一般通過加氨給水機組正常啟動時，一般通過加氨給水pHpH值提高至值提高至9.09.59.09.5。當機組運行穩定、。當機組運行穩定、給水的氫電導率降到給水的氫電導率降到0.150.15S/cmS/cm，并有繼續降低的趨勢時，開始加氧。為并有繼續降低的趨勢時，開始加氧。為加快循環回路中溶解氧的平衡，加氧初始可提高給水中的含氧量，但最高不加快循環回路中溶解氧的平衡，加氧初始可提高給水中的含氧量，但最高不得超過得超過300300g/Lg/L。4.3 4.3 除氧器和高低壓加熱器的運行方式除氧器和高低壓加熱器的運行方式正常運行時，除氧器排汽門可根據機組的運行情況采用微開方式或全閉定期正

39、常運行時，除氧器排汽門可根據機組的運行情況采用微開方式或全閉定期開啟的方式。高、低壓加熱器排汽閥門應采用微開方式，以確保加熱器疏水開啟的方式。高、低壓加熱器排汽閥門應采用微開方式，以確保加熱器疏水的含氧量大于的含氧量大于3030g/Lg/L。4.4 4.4 水質異常時的處理原則水質異常時的處理原則當汽水質量偏離控制指標時，應迅速檢查取樣的代表性或確認測量結果的準當汽水質量偏離控制指標時，應迅速檢查取樣的代表性或確認測量結果的準確性，并分析循環回路中汽水質量的變化情況，查找原因，采取相應的措施，確性，并分析循環回路中汽水質量的變化情況，查找原因，采取相應的措施，詳見表詳見表3 3。爐內水處理課件

40、表表3 3 水質異常處理措施水質異常處理措施省煤器入口氫電導省煤器入口氫電導率率25 s/cm25 s/cm應采取的措施應采取的措施0.15正常運行，應迅查找污染原因，在正常運行，應迅查找污染原因，在72h72h內使氫電導率降內使氫電導率降0.10s/cm0.10s/cm以下。以下。50.2立即提高加氨量，調立即提高加氨量，調pHpH值到值到9.09.59.09.5在在24h24h內使氫電導率降至內使氫電導率降至0.10s/cm0.10s/cm以下。以下。0.20.2停止加氧，轉換為不加聯氨的全揮發性處理方式運行停止加氧，轉換為不加聯氨的全揮發性處理方式

41、運行4.5 4.5 機組的停運和保護措施機組的停運和保護措施機組在停運前（機組在停運前（1212）h h，停止加氧，并提高加氨量，使給水停止加氧，并提高加氨量，使給水pHpH值大于值大于9.09.0，同時打開，同時打開除氧器排汽門，提供輔助除氧。停運時鍋爐可按照除氧器排汽門，提供輔助除氧。停運時鍋爐可按照SD223SD223有關規定采用帶壓放水、余有關規定采用帶壓放水、余熱烘干或提高熱烘干或提高pHpH值的濕法保護等措施。值的濕法保護等措施。5 5鍋爐給水處理的轉換鍋爐給水處理的轉換5.1 5.1 必要條件必要條件a a）凝結水有凝結水有100%100%的精處理裝置，且運行正常；的精處理裝置，

42、且運行正常；b b）機組正常運行中給水的氫電導率不大于機組正常運行中給水的氫電導率不大于0.150.15S/cmS/cm；c c）化學儀表達到加氧處理工藝所要求的分析能力；化學儀表達到加氧處理工藝所要求的分析能力；d d）加氧裝置已安裝，并已完成調試；加氧裝置已安裝，并已完成調試；e）必要的準備工作已就緒。必要的準備工作已就緒。爐內水處理課件5.2 轉換前的準備工作轉換前的準備工作要事先對機組情況進行調查。調查內容包括機組系統、化學運行情況、鍋爐管的要事先對機組情況進行調查。調查內容包括機組系統、化學運行情況、鍋爐管的結垢量和成分、化學儀表分析能力等，以便根據調查結果做出必要的調整。結垢量和成

43、分、化學儀表分析能力等，以便根據調查結果做出必要的調整。5.2.1 熱力系統材料的調查熱力系統材料的調查熱力系統材料包括鍋爐水汽系統的熱力系統材料包括鍋爐水汽系統的“四管四管”（省煤器管、水冷壁管、過熱器管和（省煤器管、水冷壁管、過熱器管和再熱器管）、汽輪機、高低壓加熱器等設備部件的材料和狀態以及有關閥門的閥再熱器管）、汽輪機、高低壓加熱器等設備部件的材料和狀態以及有關閥門的閥座、密封環的材料和狀態，并建立檔案。座、密封環的材料和狀態，并建立檔案。5.2.2 水質查定水質查定 應對整個系統取樣點的水質情況進行全面的查定并作好記錄，建立基礎數據，以應對整個系統取樣點的水質情況進行全面的查定并作好

44、記錄，建立基礎數據，以便于日后評定加氧處理效果。便于日后評定加氧處理效果。5.2.3 加氧系統的設計、安裝及調試加氧系統的設計、安裝及調試根據本標準加氧系統的要求設計氧氣存儲設備、控制設備和管路系統，氧氣的存根據本標準加氧系統的要求設計氧氣存儲設備、控制設備和管路系統，氧氣的存儲量以滿足機組在高負荷工況下正常運行儲量以滿足機組在高負荷工況下正常運行7d為宜。加氧系統的安裝要以操作和維為宜。加氧系統的安裝要以操作和維修方便為原則。氧氣儲存設備應安裝在防火和便于更換氧氣瓶的地方；加氧的控修方便為原則。氧氣儲存設備應安裝在防火和便于更換氧氣瓶的地方；加氧的控制設備應盡量安裝在運行人員操作方便的地方。加氧系統的調試包括系統密封性制設備應盡量安裝在運行人員操作方便的地方。加氧系統的調試包括系統密封性檢查、加氧流量的控制等內容。檢查、加氧流量的控制等內容。5.2.4 給水加氨系統給水加氨系統加氨設備能夠保證給水加氨設備能夠保證給水pH值在值在8.09.5的范圍內調節。加氨量的控制宜采用自動計的范圍內調節。加氨量的控制宜采用自動計量裝置（一般控制給水的電導率在量裝置（一般控制給水的電導率在0.8S/cm1.2S/cm的范圍內）。的范圍內）。爐內水處理課件5.2.5 汽水取樣和檢測系統的改進汽水取樣和檢測系統的改進增設必要取樣