1、水系統中水流速的推薦值管件1520253240506580閉式系統0.4-0.50.5-0.60.6-0.70.7-0.90.8-1.00.9-1.21.1-1.41.2-1.6開式系統0.3-0.40.4-0.50.5-0.60.6-0.80.7-0.90.8-1.00.9-1.21.1-1.4管徑100125150200250300350400閉式系統1.3-1.81.5-2.01.6-2.21.8-2.51.8-2.61.9-2.91.6-2.51.8-2.6開式系統1.2-1.61.4-1.81.5-2.01.6-2.31.7-2.41.7-2.41.6-2.11.8-2.3查表確定冷

2、凍水管管徑管徑mm202532405065in3/411-1/41-1/222-1/2制冷量KW5.55.5-1010-3030-4040-6565-120流量m3/h0.5-11-23-45-67-1011-18參照流速m/s0.60.70.811.11.2管徑Mm80100125150200250In3456810制冷量KW120-210210-410410-750750-12001200-25002035-3250流量m3/h19-3233-6566-115116-185186-350350-560參照流速m/s1.41.61.9222.6冷凝水管徑的簡易確定方法空調設備冷量KW77.1

3、-17.617.7-100101-176177-589599-1055冷凝水管徑202532405080注：1. 做冷凝水主管是應考慮臟堵問題，最小不小于ND32。2. 應合理考慮坡度，從設備接出的支管保證0.01，主管保證0.005。空調冷熱水管最小保溫厚度表（mm）管徑DN2025-3240-507080100-125150200橡膠保溫室內27.530323535383841室外3535384141444747玻璃棉絕熱管殼室內3030404045454550室外4040455055556060注：1、僅適用于江蘇和上海夏熱冬冷地區，管內水溫為765。2、20是橡塑的導熱系數(W/m.k

4、),濕阻因子小于8003.、20是離心玻璃棉管殼的導熱系數(W/m.k),密度為64Kg/m3銅管保溫建筑物冷負荷估算指標建筑物冷負荷W/m2逗留者m2/人照明W/m2送風量l/sm2顯冷負荷總冷負荷辦公室中部區659510605周邊11016010606個人辦公室16024015608會議室1852703609學校教室1301902.5409圖書館1301906309自助餐廳1502601.53010公寓高層，南向110160102010高層，北向8013010209戲院、大會堂11026012012實驗室150230105010圖書館、博物館9515010408醫院手術室110380620

5、8公共場所5015010308衛生所、診所130200104010理發室、美容院11020045010百貨商店地下1502501.54012中間層1102003408藥店11021033010零售店1101602.54010精品店11016053010酒廳11032021712飯店房間8013010157公共場所11016010158工廠裝配室1502603.5459輕工業1602601530101.冷卻水流量：一般按照產品樣本提供數值選取，或按照如下公式進行計算，公式中的Q為制冷主機制冷量2.冷凍水流量：在沒有考慮同時使用率的情況下選定的機

6、組，可根據產品樣本提供的數值選用或根據如下公式進行計算。如果考慮了同時使用率，建議用如下公式進行計算。公式中的Q為建筑沒有考慮同時使用率情況下的總冷負荷。水泵的選擇注意：一般，選擇水泵時，水泵的進出口管徑應比水泵所在管段的管徑小一個型號。例如：水泵所在管段的管徑為DN125,那么所選水泵的進出口管徑應為DN100。冷凍水泵揚程的組成 1.制冷機組蒸發器水阻力：一般為57mH2O；（具體值可參看產品樣本） 2.末端設備（空氣處理機組、風機盤管等）表冷器或蒸發器水阻力：一般為57mH2O； （據體值可參看產品樣本） 3.回水過濾器阻力，一般為35mH2O； 4.分水器、集水器水阻力：一般一個為3m

7、H2O； 5.制冷系統水管路沿程阻力和局部阻力損失：一般為710mH2O；綜上所述，冷凍水泵揚程為2635mH2O，一般為3236mH2O。 冷卻水泵流量 = 機組冷凝器水流量的1.5倍冷卻水泵揚程的組成 1.制冷機組冷凝器水阻力：一般為57mH2O；（具體值可參看產品樣本） 2.冷卻塔噴頭噴水壓力：一般為23mH2O 3.冷卻塔（開式冷卻塔）接水盤到噴嘴的高差：一般為23mH2O 4.回水過濾器阻力，一般為35mH2O； 5.制冷系統水管路沿程阻力和局部阻力損失： 一般為58mH2O； 綜上所述，冷卻水泵揚程為1726mH2O，一般為2125mH2O。補水水泵揚程的計算：補水水泵揚程為系統最

8、高點距補水泵接管處的垂直距離和補水管路的沿程阻力損失和局部阻力損失。沿程阻力損失和局部阻力損失一般為35mH2O。水泵臺數流量流量的增加值與單臺泵運行比較流量的減少1100/2190905%32516116%42843329%53001640%由上表可見：水泵并聯運行時，流量有所衰減；當并聯臺數超過3臺時，衰減尤為厲害。故強烈建議：1.選用多臺水泵時，要考慮流量的衰減，留有余量。2.空調系統中水泵并聯不宜超過3臺，即進行制冷主機選擇時也不宜超過三臺。一般，冷凍水泵和冷卻水水泵的臺數應和制冷主機一一對應，并考慮一臺備用。補水泵一般按照一用一備的原則選取。冷卻塔設計選型 1、冷卻塔臺數與制冷主機的

9、數量一一對應，可以不考慮備用； 2、冷卻塔的水流量 = 冷卻水系統水量1.2； 舉例：假設空調系統冷卻水量為160m3/h，那么冷卻塔的冷卻水量=160 1.2=192 m3/h，根據就近原則，選擇冷卻塔參數表中冷卻水量為200m3/h 的冷卻塔。膨脹水箱的選擇 膨脹水箱一般按照冷凍水系統管路總水容量的23%選擇 一般，一萬平方米左右建筑空調水系統膨脹水箱的容積為24立方。一般，使用水冷冷水機組，末端為風機盤管沒有新風的情況下，建筑空調造價為200元/m2左右，末端為風機盤管加新風的為250元/m2左右。使用風冷冷水機組，末端為風機盤管沒有新風的情況下，建筑空調造價為300元/m2左右，末端為

10、風機盤管加新風的為350元/m2左右。水管系統配件的局部阻力系數值配件名稱配件名稱說 明漸縮變徑管(對應小斷面v)0.1合流三通一旁支,231.51. 局部阻力系數均對應圖中總管的動壓值;2. 三通配件的局部阻力系數與流體流經三通配件時流量、面積變化有關，需要仔細計算水管系統阻力時應查閱有關專業手冊。漸擴變徑管(對應小斷面v)0.3合流三通一直通,130.5從水箱側壁接出0.5分流三通一旁支,121.50.75分流三通一直通,130.10.1合流三通, 23.01.0分流三通, 21.5有網底閥7.0合流三通,230.5無網濾水閥3.0分流三通,321.0 配件名稱公稱直徑 mm1520253

11、2405045彎頭1.01.00.80.80.50.590彎頭2.02.01.51.51.01.090煨彎及乙字管1.51.51.01.00.50.5截止閥16.010.09.09.08.07.0閘閥1.50.50.50.50.50.5斜桿式截止閥3.03.03.02.52.52.0旋塞4.02.02.020升降式止回閥16.010.09.09.08.07.0旋啟式止回閥5.14.54.14.13.93.4賓館熱水鍋爐選型方案下案例為我公司為賓館熱水鍋爐的選型方案：一、賓館條件：1）為60個標間的賓館提供給客人洗浴用熱水。2）采用燃氣熱水鍋爐，并提出運行成本分析。 二、選型計算： 根據本公司以

12、往與其他洗浴中心和酒店的配套經驗，每個人洗浴一次用水量約為100L，水溫45。該賓館有60個標間，每個標間2人入住，當該賓館住滿的時候每天每位客人都洗澡一次的總用水量為:100L26012000L。根據熱值計算：1L的水溫度每上升1吸熱量為1Kcal。已知用于標準間淋浴用熱水的用水量為12噸/天。水溫45。假設冬季進水溫度最低為5。則該賓館每天供給洗浴用熱水的總熱量輸入為：Q121000（455）48104 Kcal/天。當然上述計算為理論值，實際使用中會存在因管道散熱等因素導致的熱量損失。該賓館每天實際需要的熱量約為50104Kcal的熱量。我們采用鍋爐和水箱配合提供熱水的方式，鍋爐出水溫度

13、為80。客人可以根據自己喜好自行調節水溫。我們可以采用1臺發熱量為20104Kcal/H的燃氣熱水鍋爐，搭配一個容積為5噸的不銹鋼保溫水箱的系統為客人提供淋浴用熱水。三、選型方案：可選用型號為：CLHS0.23-90/70-Q燃氣熱水鍋爐1臺，參數如下：鍋爐型號 CLHS0.23-90/70-Q產熱量 200000大卡/小時輸出功率 0.23MW使用燃料 天然氣燃料消耗 23.5m3/H鍋爐壓力 常壓控制方式 全自動控制出水溫度 80回水溫度 60鍋爐效率 91使用電源 380V/50Hz鍋爐體積 10009001850mm四、使用情況：1、鍋爐就位，鍋爐和水箱管道布設完畢，接好相應接口。2、

14、鍋爐與水箱連接：鍋爐出水口接水箱進水口，鍋爐進水口接水箱回水口。水箱另一個出水口與用水總管連接。3、鍋爐燒出來的熱水流入水箱。水箱中的水溫度下降后，直接流進鍋爐進行循環加熱。水箱中設有溫度感應探頭，里面的水通過溫度傳感器控制，溫度可根據需要設定，設定范圍：7580。水溫達到設定的溫度后鍋爐將自動停止加熱，溫度降到設定的溫度以下后鍋爐又將自動運行加熱。4、鍋爐與水箱組成循環系統，全程實現全自動控制，無需專人職守。5、水箱中的水位下降后，鍋爐會自動啟動，產生熱水補充。貴司需要發熱量為20萬大卡燃氣熱水鍋爐1臺。探討水泵并聯運行時單泵工況的變化摘 要：本文主要針對多臺水泵并聯時，單臺水泵的性能參數、

15、運行技術參數、如何變化進行探討。并采用流量減少系數、揚程提升系數對多臺水泵并聯運行工況作了深入研究。關鍵詞：并聯水泵 流量減少系數 揚程提升系數 最高效率點在制水和加壓供水過程中，水泵是常見的主要設備，水泵并聯運行是常見的運行方式。因此，對水泵各類型號的性能和單臺運行的技術參數是水泵設計、制作、選用和管理者非常熟悉的，但是對多臺水泵并聯運行時，單臺水泵的工況變化研究者不多，見載于文獻的甚少，本文算是這方面的技術探討。1 探討的條件和內容 1.1 探討的條件 水泵站設計首要的任務是依據設計流量和計算揚程選擇水泵的型號，在時流量變化不大的加壓泵站（例如大、中型水廠的泵站和大型區域性泵站）水泵設計工

16、作點應盡量選在水泵QH特性曲線的最高效率點或附近；對于時流量變化大的加壓泵站，例如：小型水廠的泵站和居住小區的加壓泵站水泵設計工作點應盡量選在水泵QH特性曲線的高效率段的右端。因此本文內容分水泵工作點在QH特性曲線的最高效率點和水泵工作點在QH特性曲線的高效段右端兩種條件。 并聯水泵的探討臺數為24臺。 所選水泵以自來水行業常用的SH型、SA型、DL型泵QH特性曲線的高效率段為對象。 管網特性以相應水泵供水規模的管道特性曲線的系數K表示。 文中所有流速單位m/s。1.2 本文探討的內容 多臺水泵并聯運行時，單臺水泵流量的變化（以流量減少系數表示）。 多臺水泵并聯運行時，單泵揚程的變化（以揚程升

17、高系數表示）。 多臺水泵并聯運行時，單泵效率的變化。 數據探討。2 多臺水泵并聯運行時，單泵流量減少系數多臺水泵并聯運行時，將運行的多臺泵稱為泵機并聯組合。在具有相同特性的管網中，不同的泵機并聯組合，其單泵在QH特性曲線上具有不同的工作點，其結果是單泵在并聯條件下的出水量比在單獨運行時的出水量會有所減少。這種減少的程度用單泵流量減少系數表示。據分析，多臺泵并聯運行，其單泵的流量減少系數與水泵的型號、并聯臺數、管網特性曲線的K值，工作點在水泵QH特性曲線上的位置等因素有關，下面分別敘述。2.1流量減少系數與并聯臺數和K值的關系 圖13系32SA10型泵、12SH19型泵和50DL型泵的流量減少系

18、數與并聯臺數的關系。由圖可知： 在相同K值條件下，流量減少系數隨著并聯臺數的增加而減小的。 在相同并聯臺數條件下，流量減少系數隨著K值的增大而減小。所以在設計并聯運行泵站時，應盡量減小管網的特性K值。即是說應合理地增大管網干管的管徑或縮短輸水距離。另外，減少水泵并聯臺數等，對于提高泵站的運行效率是有益的。圖4圖9系多臺水泵在并聯運行條件下，單泵流量減少系數與K值的關系。從圖可知，一定泵型的條件下，相應于不同流量減少系數都相應有一個K的最大值（以Kmax表示）；若相應管網特性K值超過該值，在并聯運行中單泵流量減少系數就達不到所設定的流量減少系數值。下表即是一定泵型，在不同并聯臺數條件下，不同流量

19、減少系數相應的Kmax值。 表1 不同流量減少系數相應的Kmax值 泵型 32SA10 8SA10 24SH19 12SH19 80DL 50DL 并聯臺數（臺） 2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 23 4 流量減少系數 0.98 0.067 44 14.09 0.30 4.4 0.95 0.23 0.08 0.038 104 44.63 20.5 0.74 14.6 4.4 920 7400 3170 0.90 0.415 0.175 0.0195 92.79 50.75 0.665 0.365 9.5 5.2 2000 700 16250 6080 3200 0.

20、85 0.295 0.147 0.6 14.4 8.3 1140 650 30500 10100 5525 0.80 0.42 0.215 10.5 1760 865 56000 15500 8300 由表1可知： 水泵流量公開愈大，要求管網特性K值愈小 同一泵型在不同臺數并聯運行條件下，要求達到同一個流量減少系數，它們相應的Kmax值是不同的，其規律是：a、并聯泵臺數愈少，相應的Kmax值愈大，即是說管網適應運行的條件愈寬；b、表二系幾種不同的泵型在同一個流量減少系數條件下，水泵并聯臺數每增加一臺時，其Kmax的比值，用符號Kmaxn/Kmax（n+1）表示。 表2 相同流量減少系數對應的K

21、max值 泵型 32SA10 8SA10 12SH19 50DL 并聯臺數（臺） 2 3 4 2 342 3 4 2 3 4 單泵流量減少系數 0.95 Kmax 0.23 0.08 0.038 104 44.63 20.5 14.6 4.4 7400 3170 Kmaxn/Kmax (n+1) 2.875 2.105 2.33 2.177 3.318 2.33 0.90 Kmax 0.415 0.175 0.0915 92.75 50.75 14.4 8.3 30500 10100 5525 Kmaxn/Kmax (n+1) 2.371 1.913 1.828 1.735 3.02 1.82

22、8 由表2可知，不同類型的水泵在不同并聯運行臺數時，其Kmax值均不相同，但每增加一臺并聯運行水泵時，前后臺數組合的K值之比Kmaxn/Kmax（n+1）是相近的，如表2所示，當并聯運行臺數由二臺增加到三臺時，與各類泵型相適應的Kmax2/Kmax3在2.23.3之間，平均值為2.707；當各類型水泵臺數由三臺增加到四臺時，其Kmax3/Kmax4在1.7352.177之間，平均值為1.931。這種現象說明在相同加壓規模、相同流量減少系數條件下，并聯運 行的臺數越少，與之相適應的管道特性值K值愈大，由于K=f（D、L）是輸水管徑和輸水距離的函數，若管徑相同，則適應的輸水距離較長；若輸水距離相同

23、，則管徑的過水能力較富裕。 由此可知，當管網過水能力偏小，即K值偏大時，不宜采用過多的并聯運行臺數，若臺數過多，可能達不到預期的增加水量效果，白白浪費電能。 2.2 流量減少系數與水泵運行工作點在QH特性曲線上位置的關系。 由于水泵QH特性曲線呈拋物線形，因此在相同K值、相同并聯臺數條件下，工作點位于QH特性曲線高效率段的不同位置，相應得到的流量減少系數是不同的。圖10、圖11、圖12為24SH19型、8SA10型和80DL型泵多臺并聯運行時，其工作點位于水泵QH特性曲線最高效率點和高效率段右端時的流量減少系數關系圖，其中工作點位于高效率段的右端以實線表示；工作點位于最高效率點，以虛線表示由圖

24、可知： 在水泵型號相同，K值相同時，不同工作點對二臺泵并聯運行的流量減少系數影響不大；當三臺及三臺以上的泵并聯運行時，工作點位置對流量減少系數的影響較大，且并聯臺數愈多，差異愈大。 在同一泵型條件下，K值小，不同工作點的流量減少系數差異亦小；K值大，不同工作點的流量減少系數差異較大。 一般來說工作點位于水泵QH特性曲線最高效率點的流量減少系數較位于高效段右端者小。2.3 流量減少系數與輸水管道流速的關系 流量減少系數與輸水管道流速的關系與泵型、并聯臺數、工作點位置和K值都有關系。圖13系不同K值條件下，24臺泵并聯運行時，流量減少系數與流速的關系圖。由圖可知： 管中流速愈大，單泵流量減少系數愈

25、小。 在同一K值條件下，工作點位于水泵QH特性曲線高效段右端所得的流量減少系數比位于最高效率點大。 對于DL型泵并聯運行所適宜的管道特性曲線K值，不宜大于547；否則相應流速減少系數0.9的流速過小（0.6m/s）圖14系不同并聯運行臺數下，流量減少系數與流速的關系圖，由圖可知： 同一流速條件下，泵并聯運行的臺數愈多，則流量減少系數愈小。 對于8SA10型泵來說，當流速在1.2m/s條件下，24臺泵并聯運行的流量減少系數如表3：表3 24臺8SA10型泵并聯的流量減少系數并聯運行臺數234流量減少系數0.9650.920.93 多臺水泵并聯運行時，單泵的揚程升高系數 由水泵的QH特性曲線可知，

26、當水泵的流量減少時，相應的揚程會增加；水泵并聯運行時，單泵的這種特性仍然不會變。 圖15和圖16系水泵并聯運行時，在不同K值條件下，并聯臺數與單泵揚程升高系數之間的關系。圖中實線表示工作點在QH特性曲線高效段的右端；虛線表示工作點在QH特性曲線的最高效率點。由圖可知： 在同一K值條件下，并聯臺數愈多，單泵揚程升高系數愈大。 在同一并聯臺數下，K值愈小，單泵揚程升高系數愈小。 在同一K值和并聯臺數條件下，工作點在QH特性曲線高效段右端的單泵揚程升高系數大于工作點在QH特性曲線最高效率點的系數。 4 多臺水泵并聯運行時，單泵工作效率的變化 由圖17-圖19可知，多臺泵并聯運行時，單泵效率與工作點的

27、位置有密切的關系；當工作點在QH特性曲線高效段右端時，單泵效率隨泵并聯運行的臺數增加而增加；這是因為泵的效率曲線是單駝峰形，高效段右端處在單駝峰形效率曲線的右側，較低效率處，隨著流量減少，單泵的工作點往左移，效率會相應增大。如果單泵流量減少超過最高效率點，相應的效率又會下降，例如圖19DL型泵K=2410之效率曲線所示。 另外，當工作點處在QH特性曲線最高效率點時，單泵效率隨著并聯臺數的增加而減小。當水泵運行效率過小時，說明不經濟。另一方面效率過小，即是單泵的流量過小，低于水泵允許的最小流量值時，水泵出口處有一部分液體返回吸入口。這部分液體將在水泵機械運行中獲得的能量轉化成熱能，并將熱能傳遞給

28、新吸入液體，使之加熱，其結果會發生汽蝕，甚至發生水泵大的振動，口環“咬合”等機械故障。這是設計者應注意的。對于水泵運行效率過小，且使單泵流量低于允許最小流量時，應采用改變水泵轉速來解決。 5 數據探討 上文對常用的離心泵在多臺并聯運行時所產生的單泵流量減少、揚程升高和效率變化三大問題進行了定性探討，由于這三大問題與水泵的型號、并聯運行臺數、工作點設計位置和出水管的特性等因素有關，在實際應用中難以定量采取。為了工程實用的目的，本文采用泵型歸類，在大量數據中舍去了個別數值，然后加以平均的方法對三大問題探討如下： 5.1 多臺水泵并聯運行時，單泵的流量減少系數 5.1.1 按輸水管的流速確定單泵流量

29、減少系數 將不同K值的管道相適應的流量轉化成該管道的流速，則在此條件下，流量減少系數與流速的關系只與工作點位置和并聯臺數有關。 流量減少系數與輸水管中流速成反比關系。 工作點位于右端條件下，流量減少系數與管中流速的關系曲線呈“ ”形，線形變化平緩，過流速臨界值后，流量減少系數才隨流速的增大而加速減少。當工作點位于水泵QH特性曲線最高效率點條件下，流量減少系數與流速的關系曲線呈“ ”。當流速極小時，流量減少系數較大，隨流速的增大，系數急劇減小；當流速達到第一個臨界值時，曲線變化平緩，流量減少系數在平均值上、下變化；當流速大過第二個臨界值時，系數再一次急劇減小。 通過構成曲線的散點比較，工作點選在

30、泵QH特性曲線高效率段右端的泵并聯運行工況較工作點選在最高效率點的工況較穩定些。 無論工作點設計在何處，二臺泵并聯運行的工況比多于二臺泵并聯運行的工況要穩定些。 在并聯運行水泵臺數相同條件下，不同工作點的流量減少系數與流速的關系值，見表4。 按照上述計算分析，多臺水泵并聯運行時，若希望單泵流量減少系數保持在0.95或0.95以上，則：二臺泵并聯時，輸水管中流速不得大于1.4m/s（右端）或1.2m/s（最高效率點）三臺泵并聯時，流速不得大于1.1m/s（右端）四臺泵并聯時，單泵流量減少系數基本上達不到0.95。表4 并聯水泵在不同工作點的流量減少系數與流速的關系值 并聯臺數 工作點位于高效段右

31、端 工作點位于最高效率點 流速V范圍 (m/s) 運行工況 流速V范圍 (m/s)運行工況 二臺并聯V1.2 曲線變化平緩，近似一條直線； V0.35 曲線變化較大，流量減少系數至0.97以上； V=0.35-0.9 流量減少系數在0.97上下； 1.2V1.4 曲線變化加大；流量減少系數0.95在0.98-0.95之間 V0.9 系數0.97； V1.15 系數0.95； 三臺并聯V0.9 系數基本保持在0.96-0.95； V0.5 曲線變化較大，系數0.91； V1.6 曲線變化平緩，系數在0.955-0.935之間； V=0.5-1.4 曲線變化平緩，系數至0.91上下； V1.6 V=1.6-1.92 V1.92 系數隨V的增大而加劇減小； 系數在0.935-0.9之間。 系數小于0.9。 V1.4 系數0.91且隨著V值的增大，而急劇減小； 四臺并聯V1.6 曲線變化平緩，系數在0.92上下； V0.6 V0.5 V=0.5-0.6 曲線變化較快； 系數0.9； 系數在0.88-0.9之間； V1.6 曲線變化加劇； V=0.6-1.6 曲線變化平緩，系數在0.87上下； V=1.6-2.45 系數在0.9-0.8之間。 V1.6 曲線加快變化，系數0.87； V2.45 系數小于0.8。 5.1.2 按泵型確定