1、1#塔吊基礎施工方案 湖南賓館改造工程1#塔吊基礎施工方案 編制人： 吳鶴鳴 審核人： 譚其美 審批人： 劉兆榮 湖南省第六工程有限公司二一六年二月二十日湖南省第六工程有限公司 目 錄一、編制依據1二、工程概述1三、塔吊平面布置1四、塔吊基礎施工2五、塔吊大體積混凝土施工措施2六、塔吊基礎防雷6七、塔吊基礎頂標高及排水措施6八、塔吊基礎材料表與配筋圖6九、前期準備工作8十、基礎施工要求及注意事項8十一、施工技術資料準備8十二、安全管理措施9塔吊基礎計算書 (以hrb400進行驗算)11附圖:塔吊平面布置圖2一、編制依據tc7035b-16塔吊使用說明書塔式起重機操作使用規程 （jgj/t 10

2、0-1999） 塔式起重機混凝土基礎工程技術規程 （jgj/t 187-2009） 塔式起重機規范 （gb50007-2011）塔式起重機砼基礎工程技術規程 （jgj/t187-2009）安全檢查標準 （jgj59-2011）起重吊運指揮信號 （gb5082-85）建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程（jgj196-2010）湖南賓館巖土工程地勘報告二、工程概述湖南賓館改造工程位于長沙市營盤路193號，建筑高度為14.2米，新建房屋總長度為87.12米，根據現場施工需求安裝一臺中聯qtz250（tc7035b-16)塔式起重機。塔吊安裝高度為：61.5米，運轉半徑：70m，最大工作幅

3、度額定起重量為：2.72t。本項目由華天實業控股集團有限公司開發建設，湖南省第六工程有限公司承建施工，湖南省安泰工程項目管理有限公司對其施工質量實施監理，基礎形式采用獨立式承臺基礎。三、塔吊平面布置塔吊具體位置詳見附圖：平面布置圖。塔吊平面布置圖四、塔吊基礎施工依據塔基設備廠家提供的基礎荷載表及基礎技術要求，根據本工程的實際情況和現場土質情況，塔吊基礎應位于老土層上，基礎開挖至持力層（基礎承載力必須達到170kpa，現場粉質粘土承載力220kpa）找平并夯實后，澆筑100mmc15混凝土墊層，墊層周邊用370厚mu15燒結頁巖磚（m7.5水泥砂漿）砌磚后再行扎筋澆筑混凝土，基礎底部500mm1

4、200mm7500mm排水溝（排水溝位置及尺寸見詳圖）用c35混凝土與塔吊基礎共同澆筑，基礎周圍地面低于混凝土表面100mm以上以利排水。周邊若配模，拆模以后回填卵石。混凝土標號為c35，養護期大于15天，主筋混凝土保護層厚度50mm。坑內塔吊基礎為750075001600獨立承臺。塔吊基礎節固定形式采用預埋支腿固定式，即將支腿組件按混凝土基礎中心線對稱安裝成2m2m的正方形后，埋入特制的混凝土內。四只固定支腿靠定位筋與墊板定位，對角兩支腿連線平行度允許偏差15mm，其墊板下砼填充率95%,用四墊板找平基礎上平面,其平面度誤差1/750.墊板允許嵌入砼內5-6mm，支腿相對位置必須準確，保證底

5、架安裝。 五、塔吊大體積混凝土施工措施 1、混凝土澆筑順序 承臺基礎底板采用分層澆筑法進行施工，每層澆筑厚度為0.5m，直至澆筑完畢。 2、混凝土的供應 攪拌站必須儲備足夠的原料和施工外加劑，必須滿足現場混凝土澆筑的需要； 3、控制混凝土溫度和收縮裂縫的技術措施1）水泥水化熱引起的溫度應力和溫度變形；此工程使用c35混凝土，由于水泥用量大，所產生的水化熱較大。并發生在前13d內，由于內外溫差超過25的限制，因而會產生裂縫。混凝土的收縮變形:由于水平方向和豎直方向混凝土收縮內部限制條件有差異，會形成不規則的深裂縫；此工程的底板鋼筋為網片，采用泵送混凝土，水灰比大，收縮性大，易產生內部裂縫。2）干

6、燥收縮:混凝土中80%水分會蒸發，約20%是水泥的硬化所必需的，混凝土在硬化過程中表面干縮快，中心干縮慢，將在表面出現拉應力而產生裂縫。3）大體積混凝土如果不采取措施加以預防，則可能產生貫穿裂縫，影響結構的整體性、耐久性、防水性以及正常使用。4）為了有效地控制有害裂縫的出現和發展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝土收縮、提高混凝土的極限拉伸強度、改善約束條件和設計構造等方面全面考慮，采取技術措施，控制有害裂縫。5）合理選擇混凝土配合比，水泥選用水化熱較低的鋁酸三鈣含量不大于5%的硅酸鹽水泥，并嚴格控制水泥用量，以達到改善和易性，降低水化熱，補償收縮的目的。6）加強施工中的溫度

7、控制：混凝土在澆筑后，做好混凝土的保濕養護工作；緩減降溫，降低溫度應力，及時養護并覆蓋塑料布及棉被，以免發生急劇的溫度變化；加強測溫和溫度監測與管理，隨時控制混凝土內的溫度變化，內外溫差控制在25以內，基面溫度和底面溫度差均控制在20以內，及時調整保溫及養護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不至過大，有效控制有害裂縫的出現。7）測溫孔的布置在基礎的不同部位及深度埋設測溫孔；基礎設置不少于一組測溫孔、每組設淺、中、深三孔，即：淺孔深50mm，中孔為基礎中間部位、深孔為基礎底部，測溫孔用12寸鋼管，底用鋼板堵焊，上部高出300mm，孔上口用木塞堵嚴。在澆筑過程中以及澆筑后進行溫度測定，另外在混凝土表面

8、與塑料布之間設一個測溫點。8）測溫在混凝土澆筑24h后立即開始，采用水銀溫度計進行測溫然每間隔23h測溫一次，從測溫儀上讀出溫度值，繪出溫度變化曲線圖，作為項目部技術部門與監理部門進行實例分析的依據，并進行混凝土澆筑后的裂縫控制計算；通過項目部技術部門和監理部門的計算分析制定溫控措施，混凝土溫度測量工作要持續到混凝土溫度與大氣平均溫度差15以內，混凝土強度達到設計強度的85%以上，并經項目部技術部門會同監理同意后方可停止。在測溫過程中，當發現溫度差超過25時，及時加強養護或延緩拆除養護材料，以防止混凝土產生溫差應力和裂縫。 4、混凝土澆筑的施工技術要求1）澆筑時配備3臺插入式振動棒振搗，振搗時

9、間控制在2030s，以混凝土表面開始泛漿、不冒氣泡為宜，并應避免漏振、欠振和過振，振動棒應快插慢拔,振搗時插入下層混凝土表面10cm以上，間距控制在30-40cm，確保兩斜面層間緊密結合。2）每工作班組由試驗員在澆筑地點測試混凝土坍落度至少兩次，并根據規范要求留置試塊，現場同條件養護及試驗室標養；混凝土試塊制作澆筑100m3混凝土，需做強度試塊1組。3）大體積混凝土因采取分層澆筑，上下層施工的間隔時間較長，因此各層易產生泌水層；采用人工將多余的水份及浮漿排除。 5、混凝土表面處理基礎在澆筑過程中，已施工完畢的部分，用木抹子進行表面提漿找平處理，以閉合水裂縫，初步標高用長刮桿刮平，再用木抹子收壓

10、兩遍，這樣既能排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，又能防止因混凝土沉落而出現裂縫，減少內部微裂，增加混凝土密實度，提高混凝土抗裂性能；在混凝土二次收面時即覆蓋一層塑料布。六、塔吊基礎防雷設置三根防雷接地桿，接地桿插入地面以下部分長度必須大于等于1.5米，每兩根之間相距不小于5m，用40*40扁鐵焊接成一個整體后，用扁鐵與塔吊基身連接好，焊接處必須三面施焊，焊縫飽滿，接地電阻不大于4歐姆。 七、塔吊基礎頂標高及排水措施根據現場實際情況，塔吊基礎排水措施如下：在中心位置設置一個直徑300mm，深400mm的圓形集水井，集水井內采用自動排水泵將水排入基坑

11、周圍的現場排水溝，經沉砂池處理后排入工地蓄水池。八、塔吊基礎材料表與配筋圖1#塔吊基礎尺寸與配筋表 l主筋a主筋b鋼筋長度a地耐力mpa砼m3號件數量7500縱橫向各84根直徑25（hrb400級鋼筋）縱橫向各84根直徑25（hrb400級鋼筋）75400.1790.002251#塔吊基礎材料表代號名稱規格數量材質1主筋ac25（三級鋼筋）84hrb4002主筋bc25（三級鋼筋）84hrb4003拉筋12（一級鋼筋）225hpb3004接地桿15接地線16螺栓m36*340-10.917彈簧墊圈36165mn8螺母m36-81hrb3359混凝土1c3510圓鋼30-4008q235b九、前

12、期準備工作 1、根據方案在現場對塔吊進行準確定位。 2、為滿足塔吊正常工作，塔吊必須配備專用電箱，電箱距塔吊中心不得大于5m。距離塔吊不得大于3m。 3、根據塔吊基礎布筋圖準備鋼筋，砼等材料。 4、提供場地，便于塔吊不見的擺放和汽車吊入場選位。十、基礎施工要求及注意事項 1、施工要求1）、留出安裝作業面，大小要滿足25噸汽車吊站位以及塔吊起重臂的拼裝；2）、定位必須按圖紙進行嚴格施工；3）、先鋪設基礎底鋼筋網片，然后安放馬凳和預埋節與鋼筋綁扎同步進行，馬凳必須與塔吊基礎主筋焊接牢固，避免因震動跑偏；4）、基礎采用c35混凝土，并搗實，確保預埋節水平度在1內；5）、當混凝土強度達到80%以上，方

13、能安裝塔吊；6）、設置三根防雷接地桿，接地桿插入地面以下部分長度必須大于等于1.5米，每兩根之間相距不小于5m，用40*40扁鐵焊接成一個整體后，用扁鐵與塔吊基身連接好，焊接處必須三面施焊，焊縫飽滿，接地電阻不大于4歐姆。7）塔基混凝土澆筑前，必須對鋼筋和標準節埋入深度安裝尺寸進行隱蔽驗收，并作好隱蔽資料，經監理確認合格后才能進行下道工序施工。 2、安裝注意事項1）塔機供電電源為三相五線制，必須采用接地保護，零線不接塔身，重復接地的接地電阻不得大于4。2）塔機的臂長范圍外的510米不應有高、低壓電線桿（低壓5米，高壓10米）。3、塔吊的基礎積水處理措施：在中心位置設置一個直徑300mm，深40

14、0mm的圓形集水井，集水井內采用自動排水泵將水排入基坑周圍的現場排水溝，經沉砂池處理后排入工地蓄水池。十一、施工技術資料準備塔吊基礎驗收時應提交下列資料 1、地基承載力報告； 2、鋼筋檢驗報告； 3、塔吊基礎鋼筋隱蔽驗收記錄； 4、塔吊基礎混凝土強度報告； 5、混凝土配合比報告，及原材料檢驗報告； 6、本施工方案等。十二、安全管理措施 1、塔吊安裝（拆除）嚴格按照塔吊安裝（拆除）操作順序進行操作，在安裝（拆除）過程中禁止違章操作。 2、塔吊司機必須具有上崗證，持證上崗；塔吊司機負責讓掉的日常維護與保養，協同我方安全員定期或異常情況下對塔吊進行檢查，主要檢查機械零部件的使用情況，安全防護、基礎的

15、不均勻沉降情況。 3、安裝使用前必須有動力管理部門組織檢查驗收，合格后方可用于施工。 4、塔臂旋轉范圍內高壓線附近做好紅色標識，塔吊吊裝物體時必須避開高壓線。 5、搭、拆和頂升時必須設安全區，并有專人指揮。 6、塔機司機必須遵守“十不吊”要求。 7、塔機吊物時要避免或盡量不要將吊物從臨時設施上方越過。 8、拆、搭、頂升時必須設安全區，并有專人指揮。 9、風速超過六級，禁止吊物、頂升，需要更換或排放塔機上的油料時必須在無風條件下進行，并將油料放到容器內回收。 10、機械在使用過程中，必須注意臨塔的動態，信號員在發出啟動信號之前，要觀察相鄰塔機臂方向移動，根據情況發出啟動信號；在塔機臂移動過程中，

16、塔司也要密切注意臨塔臂的移動情況，一旦發現兩個塔機臂要出現相碰情況，立即停止移動或反方向移動塔基臂。 11、作業應在白天進行，當遇大風、濃霧和雨雪等惡劣天氣時，應停止作業；遇到緊急情況，如停電、機械故障等，短時間不能繼續作業的，必須使已拆裝的部位達到穩定狀態并固定牢靠，經檢查確認無隱患后，方可停止作業。 12、安裝作業人員在進入施工現場后應佩戴安全防護用品，高出作業時應系好安全帶，熟悉并認真執行拆裝工藝和操作規程，當發現異常情況或疑難問題時，應及時向技術負責人反映，不得自行其是，防止處理不當造成的事故。 13、吊安裝過程中，必須分階段進行技術檢驗，整機安裝完畢后，應進行整機技術檢驗和調整，各機

17、構動作應正確、平穩、無異常響動，制動可靠，各安全裝置靈敏有效；無荷載情況下，塔身和基礎平面的垂直度允許偏差為千分之四，經分階段及整機檢驗合格后，應填寫檢驗記錄（即入賬表），經技術負責人審核簽證后，方可交付使用。tc7035b-16塔吊基礎計算書一、參數信息塔吊型號：tc7035b-16， 塔吊起升高度h：61.50m，塔身寬度b：2.00m， 基礎埋深d：1.60m，自重g（120m）：1128kn， 基礎承臺厚度hc：1.60m，最大起重荷載q：160kn， 基礎承臺寬度bc：7.50m，混凝土強度等級：c35， 鋼筋級別：hrb400，基礎底面配筋直徑：25mm 額定起重力矩me：3840

18、knm， 基礎所受的水平力p：40.8kn，標準節長度b：3.75m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：湖南長沙市， 基本風壓0：0.35kn/m2，地面粗糙度類別：c類 有密集建筑群的城市郊區，風荷載高度變化系數z：1.25 。二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：g=1128kn；塔吊最大起重荷載：q=160kn；作用于塔吊的豎向力：fkgq11281601288kn；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（gb50009-2012）中風荷載體型系數：地處湖南長沙市，基本風壓為0=0.35kn/m2；查表得：風荷載高度變化系數z=1.25；

19、按設計最大自由起吊高度61.5m驗算（未附墻）擋風系數計算：=3b+2b+(4b2+b2)1/2c/(bb)=(31.65+22.8+(41.652+2.82)0.5)0.12/(1.652.8)=0.386；因為是角鋼/方鋼，體型系數s=2.227；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.002.2271.250.35=0.682kn/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：m=bhh0.5=0.6820.3861.6561.561.50.5=821.439knm；mkmaxmemphc3840439.7953014309.795knm

20、；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：emk/（fk+gk）bc/4式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； mk作用在基礎上的彎矩； fk作用在基礎上的垂直載荷； gk混凝土基礎重力，gk257.57.51.6kn=2250kn； bc為基礎的底面寬度；計算得：e=4309.8/(1288+2250)=1.22m 5/6=0.833m地面壓應力計算：pk（fk+gk）/apkmax2(fkgk)/（3abc）式中 fk作用在基礎上的垂直載荷； gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： abc/20.5mk/（fkgk）7.5/2

21、0.5-4309.8/(1288+2250)=4.083m。 bc基礎底面的寬度，取bc=7.5m；不考慮附著基礎設計值：pk（22501288）/7.5262.9kpapkmax=2(2250+1288)/(34.0837.5)= 77.024kpa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=150.000kpa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值pk=62.900kpa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值pkmax=77.024kpa，滿足要求！五、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（gb 50007-2011）第8.2.7條。驗算公式如下: f1 0.

22、7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用；取 hp=0.98； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57mpa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.55m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=2.00+(2.00 +21.55)/2=3.55m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at2.00m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面

23、在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.00 +21.55=5.10； pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 pj=217.65kpa； al -沖切驗算時取用的部分基底面積；al=7.5(7.5-5.10)/2=9m2 fl -相應于荷載效應基本組合時作用在al上的地基土凈反力設計值。fl=pjal； fl=217.659=1958.85kn。允許沖切力：0.70.981.573500.001550.00=5842833.5n=5842.83kn fl= 1958.85kn；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（gb 50007-2011）第8.2.11條。計算公式如下:mi=a12(2l+a)(pmax+p-2g/a)+(pmax-p)l/12式中：mi -任意截面i-i處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面i-i至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(bc-b)/2(7.50-2.00)/2=2.75m； pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最