1、 一 熱力系統的熱力計算1、高壓缸部分主蒸汽壓力po=16.7mpa，高壓缸的進汽損失，故高壓缸進口壓力。由，t0=537，查h-s圖，hi0=3395.78kj/kg。因為高、中壓缸分缸壓力一般為入口壓力的18%26%，所以選取排汽壓力為 mpa。由mpa等熵，查h-s圖知 kj/kg故h01 = h0 - hhs =3395.78 2981 = 415kj/kg。初步估計高壓缸效率為，則實際焓降為：kj/kgkj/kg由以上數據，可畫出高壓缸近似膨脹過程曲線如圖1-1。2、中、低壓缸部分如第一部分所述，高壓缸排出蒸汽通過再熱器后壓力降為3.26mpa，溫度升高為537。選取再熱損失p9.5

2、8%，所以pzr=(1-p) pzh =90.42%3.62=3.272mpa。考慮中壓缸進汽損失，有pi(1-1.74%)pzr=(1-1.74%)3.282mpa。由tzr=537，查h-s圖可知， hzr=3537.7kj/kg，中壓缸效率可初步估計為hoim=90%，將中壓缸分缸壓力選為入口壓力的25.5%，中壓缸的排汽壓力為pzi=25.5%pi=25.5%3.224=0.81mpa。由pzi=0.81mpa等熵，查h-s圖，知hzs=3106.7kj/kg，h02=hzs=3537.7-3106.7=431kj/kg實際焓降hi=hoimh02=90%431=387.9kj/kg，

3、所以蒸汽通過中、低壓缸間的管道時，壓力將會降低，取低壓缸進汽損失p=2% pzi，則低壓缸進汽壓力：pl=(1-p) pzi=(1-2%)0.81=0.80mpa由排汽壓力pk=5.4kpa，等熵查h-s圖可知，hks=2273.8kj/kg，所以：h03=h2-hks=hzr-hi-hks=3537.7-387.9-2273.8=875.3kj/kg。初步估計低壓缸效率=87%，則低壓缸實際焓降：=87%875.3=761.51kj/kg。由以上所求出的各點參數值，便可畫出中低壓缸近似膨脹過程曲線。綜上可估計汽輪機的膨脹過程曲線。見附圖1=3537.7-387.9-761.51=2388.3

4、kj/kg3、確定各級軸汽點參數（1）由汽輪機背壓pk=5.4kpa，查飽和水蒸汽與飽和水表，在此壓力下，飽和水蒸汽溫度=34.2，設過汽度為1，則冷凝器出口溫度tk=34.2。在冷凝汽力，排汽在恒壓下將汽化潛熱傳遞給冷卻水，不考慮蒸汽在冷凝器冷卻管間的冷阻影響則可得凝結水的參數。壓力為5.4kpa，溫度為36，對應焓值htk=143.5kj/kg，給水溫度為272.5，按飽和水考慮，查飽和水與飽和水熱汽表可得：=1197.2 kj/kg 則理論給水焓升r=-=1197.2-143.5=1053.7 kj/kg（2）各加熱器給水焓升分配選擇給水溫度和加熱級數后，合理確定熱力系統及其給水焓升分配

5、原則，對經濟性和運行的可靠性有較大的影響。通常對于非有再熱機組，給水回熱系統多采用等焓升分配原則。但對于中間再熱式汽輪機，應考慮再熱后蒸汽從焓值提高對給水回熱的影響，往往使一個加熱器的抽汽來自再熱的冷端，并使該級給水焓升增大，約為再熱后一級的1.51.8倍，從降低再熱后回熱抽汽壓力，增加抽汽作功量，再熱后各級給水加熱一般也采用等焓升分配原則。在實際回熱加熱系統中，還應考慮除氧器的定壓運行情況及加熱器生產情況，熱力系統的布置方式等因素。對于本n300一次中間再熱式汽輪機組，參考同類機組，考慮了生產實際中所遇到的各種因素的限制，將加熱器參數匯總見下表（表1-2）表1-2 回熱加熱器參數匯總表 參數

6、加熱器出口給水焓出口給水溫度傳熱端差抽汽飽和水溫抽汽飽和水焓對應的抽汽壓力實際抽汽壓力抽汽點焓值gj11193.4272.5-1.6270.91205.75.626.33137.5gj21044.824102411046.73.4583.6243020gj3858.5199.60199.6843.91.511.723325gj4712.2168.40168.4718.70.7940.813129.4gj5559.71332.8135.8570.40.340.34072930.1gj6435.4103.72.8106.5444.40.1270.1172754.2gj7351.283.62.886

7、.4349.540.06340.05892635.6gj8258.161.42.864.2254.20.02480.02362508.14、熱平衡計算（1）估計總進汽量d0 （1-1）其中額定電功率機構效率汽輪機組相對內效率發電機效率m抽汽量增加系數h0汽輪機整機理想焓降d0漏汽量和汽水損失對于本n300型機組，各參數取值如下：nel=300000kw,=0.995，m=0.8855，el.g=0.987；對于中小功率機組d（0.03-0.05）d0，取d0.03d0；又對于再熱機組，m1.11.25，所以可選m1.248；從而h0h01h02h031722.4kj/kg，則 t/h。5、對各

8、級加熱器進行熱平衡計算，確定各級抽汽量熱平衡計算的目的是：確定熱力系統各部分蒸汽和水的參數和流量，機組的功率、汽耗和熱耗。計算主要是根據各加熱器的流量平衡方程式和熱量平衡方程式，以及通流部分的能量方程式進行的。計算過程中以汽輪機進汽量求解功率，然后校核功率，按所得的功率修正進汽量，反復進行多次熱平衡計算，逐步逼近給定功率。汽輪機段流量及功率具體計算如下表1-3所示：表1-3 汽輪機段流量和功率校核計算表序號項目符號與公式單位加熱器編號主汽閥調節級汽室121抽汽（漏汽）壓力pempa16.711.776.33.6242抽汽（漏汽）熱焓hekj/kg33963319.631383018.93抽汽（

9、漏汽）前可用焓降hij=ho-hekj/kg076.2258.3376.94回熱抽汽量de103kg/h0065.4473.245漏汽入加熱器量dge103kg/h-0006漏汽量dg103kg/h-1820.50.1111.27小汽機進氣量dp103kg/h00008抽汽和漏汽總量df=de+dge+dg+dp103kg/h0.5320.565.4482.649抽汽和漏汽所做功率nif=0.2778*df*hifkw0433.9546968652.6410段流量di=d(i-1)-df(i-1)103kg/h911909.97889.5824.0311段可用焓降hij=hij-hij-1kj

10、/kg076.2182.1118.612段內功率nij=0.2778di*hijkw0192634499627149.4續表1-3汽輪機段流量和功率校核計算表序號再熱閥345678c13.2611.720.81070.34070.1170.05890.02360.0005423536.433253129.42930.12754.22635.62508.12345.53376.9583778.6977.91153.81272.41399.91562.5432.48 30.40 34.94 23.33 25.15 28.74 545.84 53.7111.0863.71010.197034.738

11、14.631.9766.0234.935423.328425.1487928.73686545.8491528.665177.814279.89490.567477.358889.41111175.54236928.710741.39755.99724.02658623.065599.7362574.5874545.8411206.1195.6199.3175.9118.6127.5162.6124328439341.636430.530446.119759.5620351.624655.756、功率校核汽輪機總內功率ni0.2778djhij=305.676mw機械損失nm1500kw汽輪機

12、軸端功率neninm304.176mw機組電功率nelneg300.222mw驗算誤差： 故功率校核合格。機組電功率nel基本符合已定的計算功率，原先估計的進汽量正確。不用再修正進汽量。7、主要經濟性能指標計算(1)汽耗率 (2)給水泵耗功 （1-2）為1kg給水焓升，=16.6kj/kg為給水泵效率，=0.95故(3)發電機凈功率： (4)熱耗率： qd(t0-tfw)+（de/d0）*(hr-hk)=8032.1 kj/(kw.h) (6)裝置效率：8、整機熱力過程線圖1-1 整機熱力過程線二 通流部分設計2.1 透平的直徑及級數確定（調節級除外）2.1.1 選定汽缸和排汽口數本n300型

13、汽輪機組為單軸雙缸雙排汽，冷凝式再熱汽輪機，其中高中壓合缸。2.1.2 確定第一壓力級平均直徑和末級直徑1、第一級平均直徑 （2-1）對第一級靜葉，參考同類機組，取參數如下：噴嘴流量：速比：x1=0.61轉速：n=3000r/min部分進汽率：出口截面高度：流量系數：1=0.960出口角正弦值：故2、高壓缸末級平均直徑高壓缸末級平均直徑 （2-2）對高壓缸末級動葉，參考同類機組9，知：氣體流量：取10.0，取0.004（余速動能損失系數）6在高壓缸出口出口角接近90，取；h0t=h0-h調41572343kj/kg為高壓缸的等熵焓降ve為末級出口氣體比容，ve0.078m3/kg（調節級焓降h

14、調98kj/kg,其效率在額定工況下90），故。參考同類機組：取d1=845mm， dz=1065mm。 2.1.3 確定高壓缸壓力級的平均直徑，速比和焓降的變化規律1、確定壓力級平均直徑的變化根據汽輪機原理所描述的蒸汽通道形狀，確定壓力級平均直徑的變化規律，通常采用作圖法。在縱坐標上任取長度為a的線段bd（一般a=25cm），用以表示第一壓力級至末級動葉中心之軸向距離。在bd兩端分別按比例畫出第一壓力級與末級的平均直徑值。根據選擇的通道形狀，用光滑曲線將a、c兩點連接起來。ac曲線即為壓力級各級直徑的變化規律。2、壓力級的平均直徑dm（平均）將bd線等分為m等分，取1、2、3m-1點。為了減

15、小誤差，建議6。從圖中量出割斷長度，求出平均直徑為dm1014mm。dm（平均）=（ab+（1-1）+（2-2）+cd）/（m+1）*k ，式中的k 為比例尺。（見圖3-1）圖2-1 壓力級平均直徑變化曲線圖3、確定速比xa=u/ca。參考同類機組，xa0.57，逐級增加。4、確定平均焓降己選平均速比xa（平均）=0.62， 則ht（平均）=0.5*（*dm（平均）*n/60/xa（平均）233 kj/kg5、確定級數z=(1+)*htp/ht（平均）10.3取整為z=11級。式中ht(p)-壓力級的理想比焓降，為重熱系數，本機=0.05，將z取整。6、各級平均直徑的求取求取壓力級級數后，再將

16、上圖中bd線段重新分為(z-1)等分，如圖所示。在原擬定的平均直徑變化曲線上，求出各級的平均直徑，如圖2-2。 圖2-2 各級平均直徑大小7、各級比焓降分配根據求出的各級平均直徑，選取相應的速比，求出各級的理想比焓降ht。ht=0.5*(*dm*n/60/xa)22.2 高壓缸焓降分配參考以上數據，參考同類機組。可將高壓缸各參數列表如下：表21 高壓缸比焓降分配表項目符號/單位1234567891011平均直徑dm（mm）0.8450.8470.850.860.880.90.920.960.981.021.0速度比xa0.570.570.580.580.580.580.580.590.590.

17、590.6理想比焓降ht（kj/kg）27.1127.2526.727.4328.429.731.332.234.4437.138.92.3 中低壓缸的級數確定和各級焓降的分配重復上面的步驟，可得中、低壓缸參數的匯總數據：中壓缸：表2-2中壓缸比焓降分配表 級數項目符號123456789平均直徑dm（mm）1.081.121.151.1651.191.221.251.281.3速度比xa0.580.590.590.590.590.60.60.60.6理想比焓降ht（kj/kg）42.7744.546.8748.150.351.053.5456.558.8低壓缸：表2-3低壓缸比焓降分配表級數項

18、目符號1234567平均直徑dm（mm）1.921.9351.95822.0522.2462.58速度比xa0.650.6460.6460.6460.6460.6460.648理想比焓降ht（kj/kg）107.637110.68113.3118.24124.4149.1195.56 級數項目符號1234567平均直徑dm（mm）1.921.9351.95822.0522.2462.58速度比xa0.650.6460.6460.6460.6460.6460.648理想比焓降ht（kj/kg）107.637110.68113.3118.24124.4149.1195.563.4 詳細計算高壓缸第

19、一壓力級3.4.1 高壓缸第一壓力級計算過程高壓缸第一壓力級詳細計算過程如下表所示：表2-4高壓缸第一壓力級詳細計算過程序號參數/符號單位公式結果1級進汽壓力/p0mpa已知11.770 2級進汽比焓/h0kj/kg已知3308.300 3級進汽滯止壓力/p00mpa已知11.770 4上一級余速利用系數/1-選取0.000 5上一級余速損失/hc2kj/kg已知6.500 6上一級余速動能利用/hc0kj/kg1*hc20.000 7級進汽滯止比焓/h00kj/kgh0+hc03308.300 8本級比焓降/htkj/kg已知27.110 9本級滯止比焓降/ht0kj/kght+hc027.

20、110 10本級平均直徑/dmm已知0.845 11速度比/xa-已知0.570 12級的蒸汽流量/g0kg/s已知255.939 13平均反動度估算/m-選取0.450 14噴嘴理想比焓降/hnkj/kg(1-m)*ht14.911 15噴嘴滯止理想比焓降/hn0kj/kghn+hc014.911 16理想噴嘴出口氣流速度/c1tm/s172.688 17實際噴嘴出口氣流速度/c1m/s*c1t167.507 18噴嘴損失/hnkj/kg(1-2)*hn00.881 19圓周速度/um/s*dm*n/60132.732 20級的理想速度/cam/s232.852 21假想速度比/xa-u/c

21、a0.570 22噴嘴等比熵出口焓/h1tkj/kgh0-hn3293.390 23噴嘴等比熵出口壓力/p1mpa查焓熵圖11.420 24噴嘴等比熵出口比容/v1tm3/kg查焓熵圖0.027 25噴嘴前后壓力比/n-p1/p000.970 26噴嘴出汽角/1選取15.000 27噴嘴出口面積/anm2g*v1t/n/c1t0.041 28部分進汽度/e-無部分進汽1.000 29噴嘴高度/lnman/(e*dm*sin1)取整0.061 30噴嘴出口實際比焓降/h1kj/kgh1t+hn3294.271 31動葉進口汽流角/1tan-1c1*sin1/(c1*cos1-u)56.160 3

22、2動葉進口相對速度/w1m/s52.196 33動葉動能/hw1kj/kgw12/21.362 34動葉前滯止比焓/h10kj/kgh1+hw13295.633 35動葉前滯止壓力/p10mpa根據h10,p1查焓熵圖11.470 36動葉理想比焓降/hbkj/kgm*ht12.200 37動葉滯止比焓降/hb0kj/kghb+hw113.562 38動葉出口理想汽流速度/w2tm/s164.692 39動葉速度系數/-由m和w2t查圖0.938 40動葉出口實際汽流速度/w2m/s*w2t154.481 41動葉損失/hbkj/kg(1-2)*hb01.630 42動葉后壓力/p2mpa根據

23、h1,hb,和hb查焓熵圖10.976 43動葉后比容/v2m3/kg根據h1,hb,和hb查焓熵圖0.028 44動葉后比焓/h2kj/kgh1-hb+hb3283.701 45動葉出口面積/abm2g*v2/w20.046 46蓋度/mm查蓋度表3.000 47動葉高度/lbmln+取整0.064 48檢驗根部反動度/r-1-(1-m)*db/(db-lb)0.405 49動葉出汽角/2sin-1(ab/(e*dm*lb)15.832 50動葉出口絕對速度/c2m/s45.040 51絕對速度方向角/2tan-1w2*sin2/(w2*cos2-u)69.343 52余速損失/hc2kj/

24、kg1/2*c221.014 53輪周效率比焓降/hu(無限長葉片)kj/kght0-hn-hb-hc223.585 54余速利用系數/1-選定0.000 55級消耗的理想能量/e0kj/kght0-1*hc227.110 56輪周效率/uhu/e086.997 57單位質量蒸汽輪周功/wukj/kgu*(c1*cos1+c2*cos2)23.585 58輪周效率/uwu/e086.997 59兩種輪周效率誤差/u|u-u|/u*1000.000 60葉高損失/hlkj/kga/ln*hu0.619 61輪周有效比焓降/hukj/kghu-hl22.966 62輪周效率/uhu/e084.71

25、5 63葉輪因摩擦消耗的功率/pfkw1.07*dm2*(u/100)3/v263.860 64葉輪摩擦損失/hfkj/kgpf/g0.250 65隔板漏汽損失/hpkj/kg0.145 66徑高比-db/lb13.203 67經驗系數/t-查表0.230 68經驗系數/2-查表0.946 69葉頂漏汽損失/htkj/kg0.159 70漏氣損失/hkj/kghp+ht0.304 71級內各項損失之和/hkj/kghl+hf+h1.172 72級的有效比焓降/hikj/kghu-h22.413 73級效率/ihi/e082.673 74級內功率/piskwg*hi5736.280 75級后滯止

26、比焓/h30kj/kgh00-hi3285.887 76級后實際比焓/h3kj/kgh00-1*hc23285.887 2.4.2 高壓缸第一壓力級速度三角形高壓缸第一壓力級速度三角形如下圖所示：圖23高壓缸第一壓力級速度三角形圖中：c1167.5m/s，c2=45m/s，u1=132.7m/s，u2=132.7m/s，w1=52.2m/s，w2=154.5m/s，。2.5 各壓力級詳細計算表格2.5.1 調節級詳細熱力計算表格表2-5 調節級詳細熱力計算表格序號參數/符號單位公式結果1新汽壓力/p0mpa已知16.700 2新汽溫度/t0已知537.000 3排汽壓力/pcmpa已知0.00

27、5 4設計功率/pelmw已知300.000 5轉速/nrpm已知3000.000 6機械效率/m-選取0.995 7發電效率/g-選取0.987 8調節級噴嘴前壓力/p0mpa0.958p015.999 9新汽比容/v0m3/kg根據p0,t0查焓熵圖0.020 10實際排汽壓力/pcmpa1.02pc0.006 11末級余速/c2m/s選取71.000 12末級余速損失/hc2kj/kg1/2*c222.521 13調節級效率/ri-假定0.768 14調節級后排汽壓力/pampa假定11.770 15汽輪機相對內效率/ri-假定0.885 16蒸汽初焓/h0kj/kg根據p0,pc查焓熵

28、圖3395.780 17高壓缸排汽焓/hckj/kg查水蒸汽表2975.700 中壓缸進汽焓/hr查水蒸汽表3537.700 低壓缸排汽焓/hrc查水蒸汽表2235.400 18通流部分理想比焓降/(htmac)kj/kgh0-hc1722.380 19汽量增大系數/m-選取1.248 20前軸封漏汽/dlt/h選取21.000 21門桿漏汽/dvt/h選取6.847 22蒸汽余量/dt/h取0.03*d027.847 23總進汽量初步計算/d0t/h928.227 24調節級進汽量/dgt/hd0-dv921.380 25速度比/xa-選取0.375 26調節級平均直徑/dmm選取1.060

29、 27調節級噴嘴直徑/dnmdm1.060 28調節級動葉直徑/dbmdm1.060 29圓周速度/um/s*dm*n/60166.504 30假想速度/cam/su/xa444.012 31調節級理想比焓降/htkj/kgca2/298.573 32平均反動度/m-選取0.065 33噴嘴理想比焓降/hnkj/kg(1-m)*ht92.166 34噴嘴后壓力/p1mpa根據p0,h0,hn查焓熵圖12.010 35噴嘴后理想比容/v1tm3/kg根據p0,h0,hn查焓熵圖0.026 36動葉理想進口焓/h1tkj/kgh0-hn3303.614 37噴嘴前壓力比/n-p1/p00.751

30、38噴嘴出口角/1根據n查噴嘴葉型表14.000 39理想噴嘴出口氣流速度/c1tm/s429.339 40噴嘴速度系數/-選取0.970 41實際噴嘴出口氣流速度/c1m/s*c1t416.459 42噴嘴損失/hnkj/kg(1-2)*hn5.447 43噴嘴流量/gnkg/s選取255.939 44噴嘴流量系數/n-選取0.935 45噴嘴出口面積/anm2gn*v1t/(n*c1t)0.017 46部分進汽度/e-計算0.950 47噴嘴高度/lnman/(e*dm*sin(1)取整0.022 48蓋度/mm查葉高與蓋度的關系表5.000 49動葉高度/lbmln+取整0.027 50

31、根部反動度/r-1-(1-m)*db/(db-lb)0.041 51動葉進汽角/1tan-1c1*sin1/(c1*cos1-u)22.980 52動葉進口汽流相對速度/w1m/sc1*sin1/sin1258.063 53動葉動能/hw1kj/kgw12/233.298 54動葉實際進口焓/h1kj/kgh1t+hn3309.061 55動葉前滯止壓力/p10mpa根據h1和hw1查焓熵圖13.344 56動葉理想比焓降/hbmpam*ht6.407 57動葉滯止理想比焓降/hb0mpahb+hw139.706 58動葉理想出口相對速度/w2tm/s281.800 59動葉速度系數/-由m和

32、w2t查圖0.926 60動葉實際出口相對速度/w2m/s*w2t260.947 61動葉損失/hbkj/kg(1-2)*hb05.659 62動葉后蒸汽壓力/p2mpa由hb和hb查焓熵圖11.766 63動葉后蒸汽比容/v2m3/kg由hb和hb查焓熵圖0.027 64動葉后蒸汽理想比焓/h2tkj/kgh1-hb3302.654 65動葉后蒸汽實際比焓/h2kj/kgh2t+hb3308.313 66動葉流量/gbkg/s未考慮葉頂漏汽gb=gn255.939 67動葉出口面積/abm2gb*v2/w20.026 68動葉出口汽流絕對角/2sin-1ab/(e*db*lb)17.757

33、69動葉出口汽流絕對速度/c2m/s114.278 70動葉出口汽流相對角/2tan-1w2*sin2/(w2*cos2-u)44.141 71余速損失/hc2kj/kg1/2*c226.530 72輪周效率比焓降/hu(無限長葉片)kj/kghc0+ht-hn-hb-hc280.937 73級消耗的理想能量/e0kj/kg調節級e0=ht0=ht98.573 74輪周效率/uhu/e082.109 75單位質量蒸汽輪周功/wukj/kgu*(c1*cos1+c2*cos2)80.937 76輪周效率/uwu/e082.109 77兩種輪周效率誤差/u|u-u|/u*1000.000 78葉高

34、損失試驗系數/a-選取1.500 79葉高損失hlkj/kga/ln*hu5.518 80輪周效率比焓降/hukj/kghu-hl75.419 81實際輪周效率/uhu/e076.511 82噴嘴后實際比容/v1m3/kg根據hn,hn查焓熵圖0.026 83葉輪因摩擦消耗的功率/pfkw1.07*dm2*(u/100)3/v252.763 84葉輪摩擦損失/hfkj/kgpf/g0.206 85鼓風損失/hwkj/kg-0.123 86噴嘴組數/sn-選取4.000 87斥汽損失/hskj/kg1.762 88部分進汽損失/hekj/kghw+hs1.639 89級的有效比焓降/hikj/k

35、ghu-hf-he76.074 90級效率/ihi/e077.175 91級內功率/piskwg*hi19470.288 2.5.2高壓缸末級詳細計算表格序號參數/符號單位公式結果1級進汽壓力/p0mpa已知4.353 2級進汽比焓/h0kj/kg已知3036.326 3級進汽滯止壓力/p00mpa已知4.450 4上一級余速利用系數/1-選取1.000 5上一級余速損失/hc2kj/kg已知1.621 6上一級余速動能利用/hc0kj/kg1*hc21.621 7級進汽滯止比焓/h00kj/kgh0+hc03037.946 8本級比焓降/htkj/kg已知38.870 9本級滯止比焓降/ht

36、0kj/kght+hc040.491 10本級平均直徑/dmm已知1.065 11速度比/xa-已知0.600 12級的蒸汽流量/g0kg/s已知237.759 13平均反動度估算/m-選取0.500 14噴嘴理想比焓降/hnkj/kg(1-m)*ht19.435 15噴嘴滯止理想比焓降/hn0kj/kghn+hc021.056 16理想噴嘴出口氣流速度/c1tm/s205.210 17實際噴嘴出口氣流速度/c1m/s*c1t199.054 18噴嘴損失/hnkj/kg(1-2)*hn01.244 19圓周速度/um/s*dm*n/60167.290 20級的理想速度/cam/s284.572

37、 21假想速度比/xa-u/ca0.588 22噴嘴等比熵出口焓/h1tkj/kgh0-hn3016.891 23噴嘴等比熵出口壓力/p1mpa查焓熵圖4.067 24噴嘴等比熵出口比容/v1tm3/kg查焓熵圖0.061 25噴嘴前后壓力比/n-p1/p000.914 26噴嘴出汽角/1選取15.800 27噴嘴出口面積/anm2g*v1t/n/c1t0.078 28部分進汽度/e-無部分進汽1.000 29噴嘴高度/lnman/(e*dm*sin1)取整0.087 30噴嘴出口實際比焓降/h1kj/kgh1t+hn3018.135 31動葉進口汽流角/1tan-1c1*sin1/(c1*c

38、os1-u)65.901 32動葉進口相對速度/w1m/s59.373 33動葉動能/hw1kj/kgw12/21.763 34動葉前滯止比焓/h10kj/kgh1+hw13019.898 35動葉前滯止壓力/p10mpa根據h10,p1查焓熵圖4.096 36動葉理想比焓降/hbkj/kgm*ht19.435 37動葉滯止比焓降/hb0kj/kghb+hw121.198 38動葉出口理想汽流速度/w2tm/s205.901 39動葉速度系數/-由m和w2t查圖0.938 40動葉出口實際汽流速度/w2m/s*w2t193.135 41動葉損失/hbkj/kg(1-2)*hb02.547 42

39、動葉后壓力/p2mpa根據h1,hb,和hb查焓熵圖3.758 43動葉后比容/v2m3/kg根據h1,hb,和hb查焓熵圖0.065 44動葉后比焓/h2kj/kgh1-hb+hb3001.247 45動葉出口面積/abm2g*v2/w20.086 46蓋度/mm查蓋度表3.000 47動葉高度/lbmln+取整0.090 48檢驗根部反動度/r-1-(1-m)*db/(db-lb)0.454 49動葉出汽角/2sin-1(ab/(e*dm*lb)16.653 50動葉出口絕對速度/c2m/s58.123 51絕對速度方向角/2tan-1w2*sin2/(w2*cos2-u)72.224 5

40、2余速損失/hc2kj/kg1/2*c221.689 53輪周效率比焓降/hu(無限長葉片)kj/kght0-hn-hb-hc235.010 54余速利用系數/1-選定0.000 55級消耗的理想能量/e0kj/kght0-1*hc240.491 56輪周效率/uhu/e086.465 57單位質量蒸汽輪周功/wukj/kgu*(c1*cos1+c2*cos2)35.010 58輪周效率/uwu/e086.465 59兩種輪周效率誤差/u|u-u|/u*1000.000 60葉高損失/hlkj/kga/ln*hu0.644 61輪周有效比焓降/hukj/kghu-hl34.366 62輪周效率

41、/uhu/e084.874 63葉輪因摩擦消耗的功率/pfkw1.07*dm2*(u/100)3/v287.253 64葉輪摩擦損失/hfkj/kgpf/g0.341 65隔板漏汽損失/hpkj/kg0.115 66徑高比-db/lb11.833 67經驗系數/t-查表0.230 68經驗系數/2-查表0.946 70漏氣損失/hkj/kghp+ht0.275 71級內各項損失之和/hkj/kghl+hf+h1.260 72級的有效比焓降/hikj/kghu-h33.750 73級效率/ihi/e083.353 74級內功率/piskwg*hi8637.931 75級后滯止比焓/h30kj/k

42、gh00-hi3004.196 76級后實際比焓/h3kj/kgh00-1*hc23002.507 表2-6高壓缸末級詳細計算表格2.5.3中壓缸第一壓力級詳細計算表格表2-7 中壓缸第一壓力級詳細計算表格序號參數/符號單位公式結果1級進汽壓力/p0mpa已知3.260 2級進汽比焓/h0kj/kg已知3537.700 3級進汽滯止壓力/p00mpa已知3.280 4上一級余速利用系數/1-選取0.000 5上一級余速損失/hc2kj/kg已知6.500 6上一級余速動能利用/hc0kj/kg1*hc20.000 7級進汽滯止比焓/h00kj/kgh0+hc03537.700 8本級比焓降/h

43、tkj/kg已知42.770 9本級滯止比焓降/ht0kj/kght+hc042.770 10本級平均直徑/dmm已知1.080 11速度比/xa-已知0.580 12級的蒸汽流量/g0kg/s已知235.639 13平均反動度估算/m-選取0.450 14噴嘴理想比焓降/hnkj/kg(1-m)*ht23.524 15噴嘴滯止理想比焓降/hn0kj/kghn+hc023.524 16理想噴嘴出口氣流速度/c1tm/s216.903 17實際噴嘴出口氣流速度/c1m/s*c1t210.396 18噴嘴損失/hnkj/kg(1-2)*hn01.390 19圓周速度/um/s*dm*n/60169.646 20級的理想速度/cam/s292.472 21假想速度比/xa-u/ca0.580 22噴嘴等比熵出口焓/h1tkj/kgh0-hn3514.1