目錄1概述12施工工藝121施工工藝流程122監(jiān)理檢驗流程123施工工藝標準23過程質(zhì)量控制要點531基坑開挖5311場地平整5312有擋支護5313樁頭鑿除及樁基檢測6314明挖擴大基礎(chǔ)基底處理6315承臺基坑檢驗標準7316施工注意事項732承臺鋼筋加工及安裝8321承臺鋼筋加工驗收標準8322注意事項933模板制作、安裝、拆除10331模板制作10332模板安裝驗收標準10333模板拆除1134承臺混凝土施工11341混凝土配料11342混凝土拌和與澆注11343混凝土養(yǎng)護12344施工注意事項1335承臺成品檢驗13351承臺成品驗收標準13352下道工序銜接及注意事項1336溫控標準及措施14361溫控標準14362冷卻管安裝14363測溫器材設(shè)置安裝14364入模溫度控制計算1437承臺大體積混凝土施工質(zhì)量保證措施16371降低水化熱，延遲水泥水化熱峰值16372降低混凝土成形時的溫度16373工藝上防止混凝土開裂的措施16橋梁承臺施工過程質(zhì)量控制手冊1概述成都至綿陽至樂山客運專線CMLZQ1標段,起點里程DK0000，終點里程為DK35310，正線長度3533KM,其中路基全長14439KM，占全標段長度的408，橋梁14座，橋梁全長19877KM，占CMLZQ1標全長3533KM的562。橋梁普遍采用鉆孔灌注樁承臺基礎(chǔ),承臺厚度采用20M、25M、35M、40M等幾種形式。承臺一般采用C30高性能混凝土；局部具有侵蝕性環(huán)境條件下采用抗侵蝕性混凝土。為規(guī)范承臺施工管理，確保承臺施工質(zhì)量，特編制承臺施工過程質(zhì)量控制手冊。本手冊編制依據(jù)主要為客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準（鐵建設(shè)2005160號）；客運專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南（TZ2132005）；鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收補充標準（鐵建設(shè)2005160號）；設(shè)計文件及相關(guān)參考圖等。本承臺施工過程質(zhì)量控制手冊適用于成都至綿陽至樂山客運專線CMLZQ1標段橋梁承臺施工。2施工工藝21施工工藝流程施工工藝流程圖詳見圖1。圖1施工工藝流程圖基坑支護鑿除樁頭承臺基底處理樁基檢測基坑平面位置放樣安裝承臺鋼筋、冷卻管、測溫元件，預(yù)埋墩身連接鋼筋安裝模板澆注混凝土混凝土拌制、運輸制作混凝土試件基坑抽水人工配合機械開挖施工準備安裝接地線裝置模板制作、預(yù)拼、驗收混凝土養(yǎng)生基坑回填承臺驗收冷卻管通水循環(huán)拆模與墩身接縫處理圖2監(jiān)理檢驗流程圖表1施工工藝標準施工準備基坑平面位置放樣基坑支護基坑開挖樁頭鑿除混凝土澆注模板拆除、砼養(yǎng)生樁基檢測抽排水、基底處理承臺基坑檢驗基坑檢查模板安裝鋼筋安裝、綜合接地、冷卻管設(shè)置填寫各種試驗報告單，報監(jiān)理審核簽認；樁的完整性報告報監(jiān)理審查；樁心位置測量報告報監(jiān)理審查復(fù)核填寫測量放樣記錄表，報監(jiān)理審核簽認填寫鋼筋安裝檢驗批報監(jiān)理審查復(fù)核填寫填寫拌和站樓施工配合比通知單報監(jiān)理簽認填寫澆筑砼施工記錄，報監(jiān)理審核簽認混凝土生產(chǎn)原材料檢驗填寫模板安裝檢驗批報監(jiān)理審查復(fù)核承臺檢驗、接縫處理填寫混凝土養(yǎng)護記錄表序號工序檢測項目標準備注支護方案各墩根據(jù)地質(zhì)、相鄰環(huán)境制定，確保坑壁穩(wěn)定地下水位排水低于承臺底面10厘米砼墊層厚度滿足設(shè)計及施工要求排水承臺范圍內(nèi)不得有徑流通過1基坑開挖鑿樁頭樁頂面標高誤差20MM軸線偏差15MM表面平整度5MM相鄰兩板表面錯臺2MM模板縫隙2MM，不漏漿高程偏差20MM2模板安裝模板內(nèi)側(cè)寬度誤差10MM,5MM主筋間距誤差20MM保護層厚度誤差10MM，5MM冷卻管安裝水流暢通，不漏水,定位準確穩(wěn)固3鋼筋加工與安裝預(yù)留測溫孔深入砼底面以上50CM砼入模溫度夏季300C，冬季50C。分層厚度30厘米。間隙時間小于砼初凝時間4承臺砼灌筑頂面高程誤差20MM砼內(nèi)部表面環(huán)境氣溫差20度養(yǎng)護用水與表面砼的溫差15度5養(yǎng)護表面始終保持濕潤大體積混凝土養(yǎng)護時間不宜小于28天砼內(nèi)外溫差20度6模板拆除砼棱角無碰傷22監(jiān)理檢驗流程監(jiān)理檢驗流程圖詳見圖2。23施工工藝標準施工工藝標準詳見表1。3過程質(zhì)量控制要點31基坑開挖陸地上承臺基坑開挖一般采取無擋支護放坡開挖；有擋支護開挖，支護方式采用型鋼板樁支護、鋼板樁圍堰、鋼筋混凝土圍堰等。水中墩承臺施工如果條件允許，一般采用筑島圍堰按無水條件下有擋支護方法施工，否則采取鋼板樁圍堰、鋼吊箱圍堰、鋼套箱圍堰。明挖擴大基礎(chǔ)基坑開挖采用無擋支護放坡開挖。311場地平整承臺施工場地平整質(zhì)量驗收標準、檢測方法與鉆孔灌注樁工序控制標準相同。采取有擋支護開挖承臺基坑時，注意作業(yè)平臺的平面尺寸必須滿足操作需要。312有擋支護有擋支護結(jié)構(gòu)必須根據(jù)承臺地質(zhì)、水文條件，結(jié)合現(xiàn)場實際施工條件單獨設(shè)計，受力檢算時安全系數(shù)大于13。有擋支護安裝必須牢固穩(wěn)定，確保承臺施工期間作業(yè)安全。有擋支護后基底尺寸比承臺四周每邊擴大一定尺寸，確保支護內(nèi)模板支撐系統(tǒng)滿足施工要求，且支護變形后不得侵入承臺有效范圍。承臺施工處于無水狀態(tài)下，基坑四周設(shè)置排匯水溝及四角設(shè)置集水井，采用污水泵抽出滲水以降低基坑內(nèi)水位，使地下水位低于承臺底面以下10CM。根據(jù)承臺基底地質(zhì)情況,如基底為松軟土層，采用填筑碎石、砂礫墊層或混凝土硬化層等措施進行加固，其加固厚度滿足設(shè)計和現(xiàn)場施工需要。313樁頭鑿除及樁基檢測鉆孔樁樁頭鑿除后，樁頂標高應(yīng)比設(shè)計承臺底面位置高10CM左右，要求樁頭露出新鮮混凝土，表面清理干凈，無浮渣，保證樁頭頂端齊平無破損。樁頭鑿除到位后，采用超聲波檢測或小應(yīng)變檢測對樁身砼完整性進行無損檢測。314明挖擴大基礎(chǔ)基底處理明挖擴大基礎(chǔ)應(yīng)盡量縮短基底在外界環(huán)境中暴露時間，避免由于氣候變化，造成雨水浸泡，影響基底承載力。3141基底為巖質(zhì)條件明挖擴大基礎(chǔ)基坑開挖后，應(yīng)盡快采用風槍對基底四角和正中心共5個點進行鉆探，探明地下溶洞發(fā)育情況；及時與設(shè)計單位聯(lián)系后采取巖溶注漿、基底換填C30砼對溶洞進行處理。3142基底為土質(zhì)條件當基底為土質(zhì)條件時，必須檢測基底承載力。如基底承載力達不到要求，及時與設(shè)計單位聯(lián)系，采取填筑碎石、砂礫墊層或混凝土硬化層等措施進行加固。315承臺基坑檢驗標準3151樁基質(zhì)量要求鑿除軟弱樁頭后，樁頂高程和主筋伸入承臺的長度必須符合設(shè)計要求。水下砼標準養(yǎng)護試件強度設(shè)計強度的115倍；樁基無損檢測后，樁身砼勻質(zhì)、完整，類樁100，無、類樁；樁承載力試驗必須符合設(shè)計要求。樁心位置單排樁允許誤差50MM，群樁允許誤差100MM；樁頂高程控制在20MM以內(nèi)。3152承臺基坑質(zhì)量要求（1）承臺基坑平面位置、坑底尺寸必須滿足設(shè)計要求和施工工藝設(shè)計要求。（2）基坑回填填料應(yīng)符合設(shè)計要求，夯實應(yīng)符合規(guī)定。（3）基底高程的允許偏差，基底為土質(zhì)時為50MM，基底為石質(zhì)時為50，200MM。施工單位對每個基坑檢查不少于5處。316施工注意事項3161承臺基坑檢查前，必須向監(jiān)理工程師提交承臺所在墩位樁基檢測報告、混凝土強度報告等樁基檢驗合格資料，同時檢查每根樁基和主筋埋入承臺長度符合設(shè)計要求。樁基本道工序不合格，決不進入下道工序。3162承臺施工，必須特別灌注施工圖確定的所在環(huán)境類別，分別采取高性能砼或抗侵蝕性砼施工。3163承臺基坑開挖，盡量避免超挖回填現(xiàn)象。32承臺鋼筋加工及安裝321承臺鋼筋加工驗收標準承臺鋼筋在鋼筋加工場集中加工，運送至現(xiàn)場安裝成型。現(xiàn)場加工驗收標準3211承臺鋼筋品種、規(guī)格、數(shù)量、位置和間距嚴格按照施工圖加工，檢查方法觀察和尺量。鋼筋加工允許偏差及檢驗方法見表2。鋼筋安裝及鋼筋保護層厚度允許偏差及檢驗方法見表3。表2鋼筋加工允許偏差及檢驗方法序號項目允許偏差（MM）檢驗方法1受力鋼筋全長102彎起鋼筋的彎起位置203箍筋內(nèi)凈尺寸3尺量檢驗數(shù)量施工單位按鋼筋編號各抽檢10，且各不少于3件。表3鋼筋安裝及鋼筋保護層厚度允許偏差及檢驗方法序號項目允許偏差（MM）檢驗方法1受力鋼筋排距52同一排受力鋼筋間距20尺量兩端、中間各1處3分布鋼筋間距20綁扎骨架204箍筋間距焊接骨架10尺量連續(xù)3處5彎起點位置（加工偏差20MM包括在內(nèi)）30尺量6鋼筋保護層厚度10，5尺量兩端、中間各2處7預(yù)埋鋼筋、預(yù)埋件中心位置偏差滿足設(shè)計文件要求尺量檢驗數(shù)量施工單位全部檢查。3212鋼筋接頭（16及以上的HRB335鋼筋）采用閃光對焊或搭接焊。閃光對接焊接頭周緣應(yīng)有適當鐓粗部分，并呈均勻毛刺外形。鋼筋焊接接頭焊縫長度單面搭接焊10D（D為主筋直徑）、雙面搭接焊5D；飽滿度厚度03D，寬度05D。搭接焊或閃光對接焊后，兩根鋼筋軸心位于同一直線上。3213保護層墊塊為保證混凝土保護層厚度，墊塊采用與承臺砼同標號高性能砼廠制墊塊。構(gòu)件側(cè)面或底面的墊塊應(yīng)至少為4個/M2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵絲頭不得伸入保護層內(nèi)，避免形成銹蝕通道。鋼筋保護層允許偏差10，5MM；檢查方法觀察和尺量。3214安裝承臺綜合接地裝置在承臺混凝土澆筑前，應(yīng)根據(jù)設(shè)計圖紙及（鐵集成2006220號）文的要求，安裝承臺接地裝置，并測量接地電阻值，若達不到要求時報請設(shè)計單位配合解決。同時應(yīng)滿足設(shè)計綜合接地圖中接地鋼筋的焊接要求。3215與墩身連接鋼筋設(shè)置在承臺施工時要注意預(yù)埋墩身連接鋼筋。322注意事項3221與上部結(jié)構(gòu)施工方案變更的配合對上部結(jié)構(gòu)施工方案與設(shè)計不一致時，必須及時與設(shè)計單位聯(lián)系，對架橋機或移動模架與承臺受力情況進行檢算，并根據(jù)設(shè)計單位提供的承臺加強措施組織施工。3222鋼筋清理與除銹注意鋼筋進場存放與加工順序，做到先進場先使用；并采取有效措施防止鋼筋出現(xiàn)銹蝕現(xiàn)象。一旦檢查發(fā)現(xiàn)，應(yīng)及時采取鋼絲刷清理干凈。33模板制作、安裝、拆除331模板制作承臺模板采用大塊定型鋼模板。模板的加工制造，必須保證模板剛度和周轉(zhuǎn)規(guī)定次數(shù)后不發(fā)生變形。使用前，模板必須進行試拼，保證面板焊接拼縫嚴密平整，表面平整光滑。332模板安裝驗收標準3321模板安裝允許偏差及檢驗方法見表4。表4模板安裝允許偏差及檢驗方法序號項目允許偏差（MM）檢驗方法1軸線偏差15尺量每邊不少于2處2表面平整度52M靠尺和塞尺不少于3處3頂面高程20測量4兩模板內(nèi)側(cè)寬度10，5尺量不少于3處5相鄰兩模板表面高差2尺量檢驗數(shù)量施工單位全部檢查。3322模板安裝必須穩(wěn)固可靠，接縫嚴密，不得漏漿。模板與混凝土的接觸面必須清理干凈并均勻涂刷脫模劑，嚴禁涂刷廢機油污染混凝土外觀。333模板拆除模板拆除必須具備以下幾個條件3331承臺模板的拆除前，由工地試驗室進行一組同條件養(yǎng)護試件強度試驗，試件強度滿足驗標要求；3332拆模時承臺溫度監(jiān)控值，承臺內(nèi)部與表面溫度、表面溫度與環(huán)境溫度之差不宜大于20。混凝土內(nèi)部開始降溫前不得拆模。34承臺混凝土施工承臺大體積混凝土在施工過程中應(yīng)從混凝土配料、攪拌、運輸、澆筑各道工序進行嚴格控制。341混凝土配料混凝土開盤前檢查原材料儲備量是否充足，不充足時不許開盤。配料時混凝土的組成材料按施工配合比配料單以質(zhì)量比進行配料。配料系統(tǒng)每半年標定一次。為保證稱量、配料系統(tǒng)的精度，現(xiàn)場每一周要校核一次。另外配料系統(tǒng)精度應(yīng)滿足表5要求，并應(yīng)隨時進行現(xiàn)場校核。表5原料稱量允許偏差材料名稱允許偏差（）水泥、摻合料1粗、細骨料2水、外加劑1342混凝土拌和與澆注根據(jù)外界氣溫情況，混凝土拌合站必須溫控措施，炎熱季節(jié)攪拌混凝土時，以保證混凝土的入模溫度不大于30（冬季攪拌混凝土，采用加熱水的預(yù)熱方法調(diào)整拌合物溫度（水的加熱溫度不高于80），以滿足最低入模溫度5的要求。混凝土拌合站采用電子計量系統(tǒng)自動計量原材料。攪拌時，先向攪拌機投入細骨料、粗骨料、水泥、礦物摻和料和外加劑，攪拌均勻后，再加入所需用水量，并繼續(xù)攪拌至均勻為止。上述每一階段的攪拌時間不少于30S，總攪拌時間不少于2MIN，但也不得超過3MIN。混凝土出廠前，要對混凝土塌落度、含氣量等檢測，各項指標檢驗合格才能出場。混凝土澆筑應(yīng)有23個澆筑作業(yè)面，采用分層連續(xù)推移方式進行，分層厚度不超過30CM。采用插入式振搗棒振搗，振搗棒距離模板不小于10CM，振搗密實標準具體以混凝土不再沉陷、氣泡均勻、表面泛漿為度。343混凝土養(yǎng)護當混凝土采用帶模養(yǎng)護時，應(yīng)保證模板接縫處混凝土不失水干燥。混凝土終凝后即澆水養(yǎng)生，也可用麻布、海綿吸水后將外露面覆蓋進行養(yǎng)生；拆模后的養(yǎng)生采用塑料薄膜覆蓋養(yǎng)生或噴涂養(yǎng)護劑進行養(yǎng)生。混凝土保水潮濕養(yǎng)護時間，根據(jù)混凝土施工溫度、濕度條件確定，要保證養(yǎng)生時間28D以上。344施工注意事項混凝土養(yǎng)護期間，必須做到以下幾點3441經(jīng)常檢查塑料薄膜或養(yǎng)護薄膜的完整性。同時要注意灑水，使混凝土始終處于濕潤的環(huán)境中。養(yǎng)護用水由水源地敷設(shè)水管輸送到施工部位，或在施工墩位附近焊制水箱，水箱內(nèi)部進行防銹處理。3442在炎熱或氣溫較低時段施工，或當天氣產(chǎn)生驟然降溫時，除了加強澆筑后混凝土結(jié)構(gòu)的保濕養(yǎng)護外，還應(yīng)對混凝土采取有效的保溫措施，防止混凝土表面溫度受外界氣溫陡變而劇烈變化導(dǎo)致混凝土表面開裂。35承臺成品檢驗橋梁承臺拆模后墩臺身施工前，應(yīng)對承臺成品規(guī)格尺寸進行檢驗。351承臺成品驗收標準承臺成品驗收標準應(yīng)滿足表6要求。表6承臺的允許偏差及檢驗方法序號項目允許偏差（MM）檢驗方法1尺寸30尺量長、寬、高各2點2頂面高程20測量5點3軸線偏位15測量縱橫向各2點4前后、左右邊緣距設(shè)計中心線尺寸50尺量各邊3處檢驗數(shù)量施工單位全部檢查。352下道工序銜接及注意事項3521承臺施工時注意墩身預(yù)埋鋼筋的設(shè)置，砼澆注時要確保預(yù)埋鋼筋位置準確。3522承臺與墩身連接面嚴格按照施工縫進行處理。36溫控標準及措施361溫控標準混凝土澆筑開始后，即在冷卻管內(nèi)通水進行散熱循環(huán)，并對循環(huán)水方向定時進行轉(zhuǎn)換，保證混凝土的水化熱能夠及時排除，防止因承臺內(nèi)外溫差過大引起混凝土出現(xiàn)裂紋。通過散熱循環(huán)，控制承臺內(nèi)外溫差控制在20以內(nèi)。362冷卻管安裝根據(jù)承臺結(jié)構(gòu)尺寸，施工時按大體積混凝土進行施工，經(jīng)計算、試驗制定散熱冷卻方案和混凝土防開裂措施。建議采用335MM鋼管和485MM作為承臺施工用冷卻水循環(huán)管，管節(jié)連接采用焊接；在承臺鋼筋綁扎、冷卻管安裝完畢后混凝土澆筑前，冷卻管須注水檢查，確認管節(jié)不滲水后方可進行混凝土澆筑。363測溫器材設(shè)置安裝承臺大體積混凝土溫度控制采用溫度傳感元件作為測溫器材；測溫元件安裝時利用U形鋼筋固定在承臺架立鋼筋上，防止混凝土澆筑過程中移位。364入模溫度控制計算混凝土入模溫度計算按照以下公式進行，通過計算確定控制入模溫度有效途徑。混凝土拌合物溫度T0092MCETCEMSATSAMGTG42TWMWSAMSAGMGC1SAMSATSAGMGTGC2SAMSAGMG42MWMSAMG其中MW、MCE、MSA、MG水、水泥、砂、石單方用量，；TW、TCE、TSA、TG水、水泥、砂、石的溫度，；SA、G砂、石的含水率，；C1、C2水的比熱，J/K，冰的融化熱，KJ/，骨料溫度0時，C142，C20混凝土拌合物出機溫度T1T0016（T0TI）其中TI攪拌機棚內(nèi)溫度，取30。混凝土拌合物經(jīng)運輸?shù)綕仓r溫度（入模溫度）T2T1（T10032N）（T1TA）其中T1混凝土拌合物運輸?shù)綕仓臅r間，H，取最遠10MIN018H；N混凝土拌合物運轉(zhuǎn)次數(shù)，取10S一次，10MIN共60次；TA混凝土拌合物運輸時環(huán)境溫度，取30；溫度損失系數(shù)，H1，用混凝土罐車運輸時，取025。施工前應(yīng)根據(jù)熱工計算進行冷卻管設(shè)計。37承臺大體積混凝土施工質(zhì)量保證措施大體積混凝土在硬化初期升溫階段內(nèi)部溫度較高，且混凝土表面散熱較快，以致形成較大內(nèi)外溫差，很容易使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生溫度裂縫所以大體積混凝土施工的技術(shù)防裂措施是大體積混凝土施工技術(shù)的核心內(nèi)容。371降低水化熱，延遲水泥水化熱峰值降低水泥水化熱、延遲水泥水化熱峰值的到來是防裂最有效的技術(shù)措施，具體的方法是采用低水化熱水泥摻粉煤灰外摻料，取代部分水泥，減少水泥用量，降低水化熱；摻緩凝型減水劑，以節(jié)約水泥，延長緩凝時間，延遲水泥水化熱峰值。372降低混凝土成形時的溫度降低混凝土成形時的溫度，主要措施有降低混凝土澆筑入模溫度；避開高溫時段進行混凝土施工；避免使用新出廠的水泥；噴水冷卻集料；利用新抽深井水降低拌和水溫度；對混凝土配料、運送、泵送及其他設(shè)備采取降溫措施。373工藝上防止混凝土開裂的措施3731大體積混凝土的材料要求及配合比設(shè)計按大體積混凝土配合比設(shè)計有關(guān)規(guī)定，合理選擇原材料，優(yōu)化混凝土配合比。盡量選用大粒徑的碎石以降低水泥用量；在滿足泵送性能前提下盡量降低砂率。3732混凝土的組織供應(yīng)承臺施工時混凝土入模時采用泵送布料和混凝土運輸車利用滑槽通過串筒入模，避免混凝土出現(xiàn)離析；坍落度在滿足泵送條件下盡量選取小值。3733進行混凝土熱工計算，得出承臺混凝土在最不利溫度條件下澆筑以后的絕升溫度以及混凝土溫度“上升峰值下降”變化影響規(guī)律，用以指導(dǎo)施工采取相應(yīng)的溫控措施。3734承臺施工時盡量采用一次澆筑混凝土，并在澆筑中采用分層澆筑，分層厚度小于30CM，通過分層，增加散熱面積。3735加強溫控監(jiān)測。在承臺混凝土中埋設(shè)測溫元件，用來測定結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度，隨時觀察混凝土內(nèi)外溫差變化情況并及時采取有效措施進行溫度控制。3736通過埋置冷卻管實現(xiàn)冷卻水循環(huán)，利用熱交換降低混凝土結(jié)構(gòu)中不同界面、不同深度的的溫度，以達到減小內(nèi)外溫差目的。同時結(jié)合溫控監(jiān)測結(jié)果，確定冷卻水管通水流量、流速及時段。3737混凝土澆筑后，注意覆蓋保溫，加強養(yǎng)生，并保證混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)外溫差不超過20；遇氣溫驟變的天氣，更要加強保溫措施，以防混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)外溫差過大而導(dǎo)致混凝土出現(xiàn)裂紋。3738組織管理保證措施每次大體積混凝土澆筑前，組織協(xié)調(diào)好混凝土生產(chǎn)、運輸人員、施工人員、測試人員，明確各部位的負責人，嚴格現(xiàn)場管理，并加強材料控制和機械設(shè)備要素配置，確保混凝土施工連續(xù)緊湊、不間斷施工。電廠分散控制系統(tǒng)故障分析與處理作者單位摘要歸納、分析了電廠DCS系統(tǒng)出現(xiàn)的故障原因，對故障處理的過程及注意事項進行了說明。為提高分散控制系統(tǒng)可靠性，從管理角度提出了一些預(yù)防措施建議，供參考。關(guān)鍵詞DCS故障統(tǒng)計分析預(yù)防措施隨著機組增多、容量增加和老機組自動化化改造的完成，分散控制系統(tǒng)以其系統(tǒng)和網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的先進性、控制軟件功能的靈活性、人機接口系統(tǒng)的直觀性、工程設(shè)計和維護的方便性以及通訊系統(tǒng)的開放性等特點，在電力生產(chǎn)過程中得到了廣泛應(yīng)用，其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH系統(tǒng)成功應(yīng)用的基礎(chǔ)上，正逐步向MEH、BPC、ETS和ECS方向擴展。但與此同時，分散控制系統(tǒng)對機組安全經(jīng)濟運行的影響也在逐漸增加；因此如何提高分散控制系統(tǒng)的可靠性和故障后迅速判斷原因的能力，對機組的安全經(jīng)濟運行至關(guān)重要。本文通過對浙江電網(wǎng)機組分散控制系統(tǒng)運行中發(fā)生的幾個比較典型故障案例的分析處理，歸納出提高分散系統(tǒng)的可靠性的幾點建議，供同行參考。1考核故障統(tǒng)計浙江省電力行業(yè)所屬機組，目前在線運行的分散控制系統(tǒng)，有TELEPERMME、MOD300，INFI90，NETWORK6000，MACS和MACS，XDPS400，A/I。DEH有TOSAMAPGS/C800，DEHIIIA等系統(tǒng)。筆者根據(jù)各電廠安全簡報記載，將近幾年因分散控制系統(tǒng)異常而引起的機組故障次數(shù)及定性統(tǒng)計于表1表1熱工考核故障定性統(tǒng)計2熱工考核故障原因分析與處理根據(jù)表1統(tǒng)計，結(jié)合筆者參加現(xiàn)場事故原因分析查找過程了解到的情況，下面將分散控制系統(tǒng)異常（浙江省電力行業(yè)范圍內(nèi)）而引起上述機組設(shè)備二類及以上故障中的典型案例分類淺析如下21測量模件故障典型案例分析測量模件“異常”引起的機組跳爐、跳機故障占故障比例較高，但相對來講故障原因的分析查找和處理比較容易，根據(jù)故障現(xiàn)象、故障首出信號和SOE記錄，通過分析判斷和試驗，通常能較快的查出“異常”模件。這種“異常”模件有硬性故障和軟性故障二種，硬性故障只能通過更換有問題模件，才能恢復(fù)該系統(tǒng)正常運行；而軟性故障通過對模件復(fù)位或初始化，系統(tǒng)一般能恢復(fù)正常。比較典型的案例有三種（1）未冗余配置的輸入/輸出信號模件異常引起機組故障。如有臺130MW機組正常運行中突然跳機，故障首出信號為“軸向位移大”，經(jīng)現(xiàn)場檢查，跳機前后有關(guān)參數(shù)均無異常，軸向位移實際運行中未達到報警值保護動作值，本特利裝置也未發(fā)訊，但LPC模件卻有報警且發(fā)出了跳機指令。因此分析判斷跳機原因為DEH主保護中的LPC模件故障引起，更換LPC模件后沒有再發(fā)生類似故障。另一臺600MW機組，運行中汽機備用盤上“汽機軸承振動高”、“汽機跳閘”報警，同時汽機高、中壓主汽門和調(diào)門關(guān)閉，發(fā)電機逆功率保護動作跳閘；隨即高低壓旁路快開，磨煤機B跳閘，鍋爐因“汽包水位低低”MFT。經(jīng)查原因系1高壓調(diào)門因閥位變送器和控制模件異常，使調(diào)門出現(xiàn)大幅度晃動直至故障全關(guān)，過程中引起1軸承振動高高保護動作跳機。更換1高壓調(diào)門閥位控制卡和閥位變送器后，機組啟動并網(wǎng)，恢復(fù)正常運行。（2）冗余輸入信號未分模件配置，當模件故障時引起機組跳閘如有一臺600MW機組運行中汽機跳閘，隨即高低壓旁路快開，磨煤機B和D相繼跳閘，鍋爐因“爐膛壓力低低”MFT。當時因系統(tǒng)負荷緊張，根據(jù)SOE及DEH內(nèi)部故障記錄，初步判斷的跳閘原因而強制汽機應(yīng)力保護后恢復(fù)機組運行。二日后機組再次跳閘，全面查找分析后，確認2次機組跳閘原因均系DEH系統(tǒng)三路“安全油壓力低”信號共用一模件，當該模件異常時導(dǎo)致汽輪機跳閘，更換故障模件后機組并網(wǎng)恢復(fù)運行。另一臺200MW機組運行中，汽包水位高值，值相繼報警后MFT保護動作停爐。查看CRT上汽包水位，2點顯示300MM，另1點與電接點水位計顯示都正常。進一步檢查顯示300MM的2點汽包水位信號共用的模件故障，更換模件后系統(tǒng)恢復(fù)正常。針對此類故障，事后熱工所采取的主要反事故措施，是在檢修中有針對性地對冗余的輸入信號的布置進行檢查，盡可能地進行分模件處理。（3）一塊I/O模件損壞，引起其它I/O模件及對應(yīng)的主模件故障如有臺機組“CCS控制模件故障“及“一次風壓高低”報警的同時，CRT上所有磨煤機出口溫度、電流、給煤機煤量反饋顯示和總煤量百分比、氧量反饋，燃料主控BTU輸出消失，F(xiàn)磨跳閘（首出信號為“一次風量低”）。4分鐘后CRT上磨煤機其它相關(guān)參數(shù)也失去且狀態(tài)變白色，運行人員手動MFT（當時負荷410MW）。經(jīng)檢查電子室制粉系統(tǒng)過程控制站（PCU01柜MOD4）的電源電壓及處理模件底板正常，二塊MFP模件死機且相關(guān)的一塊CSI模件（模位153，有關(guān)F磨CCS參數(shù)）故障報警，拔出檢查發(fā)現(xiàn)其5VDC邏輯電源輸入回路、第4輸出通道、連接MFP的I/O擴展總線電路有元件燒壞（由于輸出通道至BCS（24VDC），因此不存在外電串入損壞元件的可能）。經(jīng)復(fù)位二塊死機的MFP模件，更換故障的CSI模件后系統(tǒng)恢復(fù)正常。根據(jù)軟報警記錄和檢查分析，故障原因是CSI模件先故障，在該模件故障過程中引起電壓波動或I/O擴展總線故障，導(dǎo)致其它I/O模件無法與主模件MFP03通訊而故障，信號保持原值，最終導(dǎo)致主模件MFP03故障（所帶AF磨煤機CCS參數(shù)），CRT上相關(guān)的監(jiān)視參數(shù)全部失去且呈白色。22主控制器故障案例分析由于重要系統(tǒng)的主控制器冗余配置，大大減少了主控制器“異常”引發(fā)機組跳閘的次數(shù)。主控制器“異常”多數(shù)為軟故障，通過復(fù)位或初始化能恢復(fù)其正常工作，但也有少數(shù)引起機組跳閘，多發(fā)生在雙機切換不成功時，如（1）有臺機組運行人員發(fā)現(xiàn)電接點水位計顯示下降，調(diào)整給泵轉(zhuǎn)速無效，而CRT上汽包水位保持不變。當電接點水位計分別下降至甲300MM，乙250MM，并繼續(xù)下降且汽包水位低信號未發(fā)，MFT未動作情況下，值長令手動停爐停機，此時CRT上調(diào)節(jié)給水調(diào)整門無效，就地關(guān)閉調(diào)整門；停運給泵無效，汽包水位急劇上升，開啟事故放水門，甲、丙給泵開關(guān)室就地分閘，油泵不能投運。故障原因是給水操作站運行DPU死機，備用DPU不能自啟動引起。事后熱工對給泵、引風、送風進行了分站控制，并增設(shè)故障軟手操。（2）有臺機組運行中空預(yù)器甲、乙擋板突然關(guān)閉，爐膛壓力高MFT動作停爐；經(jīng)查原因是風煙系統(tǒng)I/O站DPU發(fā)生異常，工作機向備份機自動切換不成功引起。事后電廠人員將空預(yù)器煙氣擋板甲1、乙1和甲2、乙2兩組控制指令分離，分別接至不同的控制站進行控制，防止類似故障再次發(fā)生。23DAS系統(tǒng)異常案例分析DAS系統(tǒng)是構(gòu)成自動和保護系統(tǒng)的基礎(chǔ)，但由于受到自身及接地系統(tǒng)的可靠性、現(xiàn)場磁場干擾和安裝調(diào)試質(zhì)量的影響，DAS信號值瞬間較大幅度變化而導(dǎo)致保護系統(tǒng)誤動，甚至機組誤跳閘故障在我省也有多次發(fā)生，比較典型的這類故障有（1）模擬量信號漂移為了消除DCS系統(tǒng)抗無線電干擾能力差的缺陷，有的DCS廠家對所有的模擬量輸入通道加裝了隔離器，但由此帶來部分熱電偶和熱電阻通道易電荷積累，引起信號無規(guī)律的漂移，當漂移越限時則導(dǎo)致保護系統(tǒng)誤動作。我省曾有三臺機組發(fā)生此類情況（二次引起送風機一側(cè)馬達線圈溫度信號向上漂移跳閘送風機，聯(lián)跳引風機對應(yīng)側(cè)），但往往只要松一下端子板接線（或拆下接線與地碰一下）再重新接上，信號就恢復(fù)了正常。開始熱工人員認為是端子柜接地不好或者I/O屏蔽接線不好引起，但處理后問題依舊。廠家多次派專家到現(xiàn)場處理也未能解決問題。后在機組檢修期間對系統(tǒng)的接地進行了徹底改造，拆除原來連接到電纜橋架的AC、DC接地電纜；柜內(nèi)的所有備用電纜全部通過導(dǎo)線接地；UPS至DCS電源間增加1臺20KVA的隔離變壓器，專門用于系統(tǒng)供電，且隔離變壓器的輸出端N線與接地線相連，接地線直接連接機柜作為系統(tǒng)的接地。同時緊固每個端子的接線；更換部份模件并將模件的軟件版本升級等。使漂移現(xiàn)象基本消除。（2）DCS故障診斷功能設(shè)置不全或未設(shè)置。信號線接觸不良、斷線、受干擾，使信號值瞬間變化超過設(shè)定值或超量程的情況，現(xiàn)場難以避免，通過DCS模擬量信號變化速率保護功能的正確設(shè)置，可以避免或減少這類故障引起的保護系統(tǒng)誤動。但實際應(yīng)用中往往由于此功能未設(shè)置或設(shè)置不全，使此類故障屢次發(fā)生。如一次風機B跳閘引起機組RB動作，首出信號為軸承溫度高。經(jīng)查原因是由于測溫熱電阻引線是細的多股線，而信號電纜是較粗的單股線，兩線采用絞接方式，在震動或外力影響下連接處松動引起軸承溫度中有點信號從正常值突變至無窮大引起（事后對連接處進行錫焊處理）。類似的故障有民工打掃現(xiàn)場時造成送風機軸承溫度熱電阻接線松動引起送風機跳閘；軸承溫度熱電阻本身損壞引起一次風機跳閘；因現(xiàn)場干擾造成推力瓦溫瞬間從99突升至117，1秒鐘左右回到99，由于相鄰第八點已達85，滿足推力瓦溫度任一點105同時相鄰點達85跳機條件而導(dǎo)致機組跳閘等等。預(yù)防此類故障的辦法，除機組檢修時緊固電纜和電纜接線，并采用手松拉接線方式確認無接線松動外，是完善DCS的故障診斷功能，對參與保護連鎖的模擬量信號，增加信號變化速率保護功能尤顯重要（一當信號變化速率超過設(shè)定值，自動將該信號退出相應(yīng)保護并報警。當信號低于設(shè)定值時，自動或手動恢復(fù)該信號的保護連鎖功能）。（3）DCS故障診斷功能設(shè)置錯誤我省有臺機組因為電氣直流接地，保安1A段工作進線開關(guān)因跳閘，引起掛在該段上的汽泵A的工作油泵A連跳，油泵B連鎖啟動過程中由于油壓下降而跳汽泵A，汽泵B升速的同時電泵連鎖啟動成功。但由于運行操作速度過度，電泵出口流量超過量程，超量程保護連鎖開再循環(huán)門，使得電泵實際出水小，B泵轉(zhuǎn)速上升到5760轉(zhuǎn)時突然下降1000轉(zhuǎn)左右（事后查明是抽汽逆止閥問題），最終導(dǎo)致汽包水位低低保護動作停爐。此次故障是信號超量程保護設(shè)置不合理引起。一般來說，DAS的模擬量信號超量程、變化速率大等保護動作后，應(yīng)自動撤出相應(yīng)保護，待信號正常后再自動或手動恢復(fù)保護投運。24軟件故障案例分析分散控制系統(tǒng)軟件原因引起的故障，多數(shù)發(fā)生在投運不久的新軟件上，運行的老系統(tǒng)發(fā)生的概率相對較少，但一當發(fā)生，此類故障原因的查找比較困難，需要對控制系統(tǒng)軟件有較全面的了解和掌握，才能通過分析、試驗，判斷可能的故障原因，因此通常都需要廠家人員到現(xiàn)場一起進行。這類故障的典型案例有三種（1）軟件不成熟引起系統(tǒng)故障此類故障多發(fā)生在新系統(tǒng)軟件上，如有臺機組80額定負荷時，除DEH畫面外所有DCS的CRT畫面均死機（包括兩臺服務(wù)器），參數(shù)顯示為零，無法操作，但投入的自動系統(tǒng)運行正常。當時采取的措施是運行人員就地監(jiān)視水位，保持負荷穩(wěn)定運行，熱工人員趕到現(xiàn)場進行系統(tǒng)重啟等緊急處理，經(jīng)過30分鐘的處理系統(tǒng)恢復(fù)正常運行。故障原因經(jīng)與廠家人員一起分析后，確認為DCS上層網(wǎng)絡(luò)崩潰導(dǎo)致死機，其過程是服務(wù)器向操作員站發(fā)送數(shù)據(jù)時網(wǎng)絡(luò)阻塞，引起服務(wù)器與各操作員站的連接中斷，造成操作員站讀不到數(shù)據(jù)而不停地超時等待，導(dǎo)致操作員站圖形切換的速度十分緩慢（網(wǎng)絡(luò)任務(wù)未死）。針對管理網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)阻塞情況，廠家修改程序考機測試后進行了更換。另一臺機組曾同時出現(xiàn)4臺主控單元“白燈”現(xiàn)象，現(xiàn)場檢查其中2臺是因為A機備份網(wǎng)停止發(fā)送，1臺是A機備份網(wǎng)不能接收，1臺是A機備份網(wǎng)收、發(fā)數(shù)據(jù)變慢（比正常的站慢幾倍）。這類故障的原因是主控工作機的網(wǎng)絡(luò)發(fā)送出現(xiàn)中斷丟失，導(dǎo)致工作機發(fā)往備份機的數(shù)據(jù)全部丟失，而雙機的診斷是由工作機向備份機發(fā)診斷申請，由備份機響應(yīng)診斷請求，工作機獲得備份機的工作狀態(tài)，上報給服務(wù)器。由于工作機的發(fā)送數(shù)據(jù)丟失，所以工作機發(fā)不出申請，也就收不到備份機的響應(yīng)數(shù)據(jù)，認為備份機故障。臨時的解決方法是當長時間沒有正確發(fā)送數(shù)據(jù)后，重新初始化硬件和軟件，使硬件和軟件從一個初始的狀態(tài)開始運行，最終通過更新現(xiàn)場控制站網(wǎng)絡(luò)診斷程序予以解決。（2）通信阻塞引發(fā)故障使用TELEPERMME系統(tǒng)的有臺機組，負荷300MW時,運行人員發(fā)現(xiàn)煤量突減，汽機調(diào)門速關(guān)且CRT上所有火檢、油槍、燃油系統(tǒng)均無信號顯示。熱工人員檢查發(fā)現(xiàn)機組EHF系統(tǒng)一柜內(nèi)的I/OBUS接口模件ZT報警燈紅閃，操作員站與EHF系統(tǒng)失去偶合，當試著從工作站耦合機進入OS250PC軟件包調(diào)用EHF系統(tǒng)時，提示不能訪問該系統(tǒng)。通過查閱DCS手冊以及與SIEMENS專家間的電話分析討論，判斷故障原因最大的可能是在三層CPU切換時，系統(tǒng)處理信息過多造成中央CPU與近程總線之間的通信阻塞引起。根據(jù)商量的處理方案于當晚11點多在線處理，分別按三層中央柜的同步模件的SYNC鍵，對三層CPU進行軟件復(fù)位先按CPU1的SYNC鍵，相應(yīng)的紅燈亮后再按CPU2的SYNC鍵。第二層的同步紅燈亮后再按CPU3的同步模件的SYNC鍵，按3秒后所有的SYNC的同步紅燈都熄滅，系統(tǒng)恢復(fù)正常。（3）軟件安裝或操作不當引起有兩臺30萬機組均使用CONDUCTORNT50作為其操作員站，每套機組配置3個SERVER和3個CLIENT，三個CLIENT分別配置為大屏、值長站和操作員站,機組投運后大屏和操作員站多次死機。經(jīng)對全部操作員站的SERVER和CLIENT進行全面診斷和多次分析后，發(fā)現(xiàn)死機的原因是1一臺SERVER因趨勢數(shù)據(jù)文件錯誤引起它和掛在它上的CLIENT在當調(diào)用趨勢畫面時畫面響應(yīng)特別緩慢（俗稱死機）。在刪除該趨勢數(shù)據(jù)文件后恢復(fù)正常。2一臺SERVER因文件類型打印設(shè)備出錯引起該SERVER的內(nèi)存全部耗盡，引起它和掛在它上的CLIENT的任何操作均特別緩慢，這可通過任務(wù)管理器看到DEVEXE進程消耗掉大量內(nèi)存。該問題通過刪除文件類型打印設(shè)備和重新組態(tài)后恢復(fù)正常。3兩臺大屏和工程師室的CLIENT因聲音程序沒有正確安裝，當有報警時會引起進程CHANGEEXE調(diào)用后不能自動退出，大量的CHANGEEXE堆積消耗直至耗盡內(nèi)存，當內(nèi)存耗盡后，其操作極其緩慢（俗稱死機）。重新安裝聲音程序后恢復(fù)正常。此外操作員站在運行中出現(xiàn)的死機現(xiàn)象還有二種一種是鼠標能正常工作，但控制指令發(fā)不出，全部或部分控制畫面不會刷新或無法切換到另外的控制畫面。這種現(xiàn)象往往是由于CRT上控制畫面打開過多，操作過于頻繁引起，處理方法為用鼠標打開VMS系統(tǒng)下拉式菜單，RESET應(yīng)用程序，10分鐘后系統(tǒng)一般就能恢復(fù)正常。另一種是全部控制畫面都不會刷新，鍵盤和鼠標均不能正常工作。這種現(xiàn)象往往是由操作員站的VMS操作系統(tǒng)故障引起。此時關(guān)掉OIS電源，檢查各部分連接情況后再重新上電。如果不能正常啟動，則需要重裝VMS操作系統(tǒng)；如果故障診斷為硬件故障，則需更換相應(yīng)的硬件。（4）總線通訊故障有臺機組的DEH系統(tǒng)在準備做安全通道試驗時，發(fā)現(xiàn)通道選擇按鈕無法進入，且系統(tǒng)自動從“高級”切到“基本級”運行，熱控人員檢查發(fā)現(xiàn)GSE柜內(nèi)的所有輸入/輸出卡CSEA/CSEL的故障燈亮,經(jīng)復(fù)歸GSE柜的REG卡后，CSEA/CSEL的故障燈滅，但系統(tǒng)在重啟“高級”時，維護屏不能進入到正常的操作畫面呈死機狀態(tài)。根據(jù)報警信息分析，故障原因是系統(tǒng)存在總線通訊故障及節(jié)點故障引起。由于阿爾斯通DEH系統(tǒng)無冗余配置，當時無法處理，后在機組調(diào)停時，通過對基本級上的REG卡復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)了正常。（5）軟件組態(tài)錯誤引起有臺機組進行1中壓調(diào)門試驗時，強制關(guān)閉中間變量IV1RCO信號，引起14中壓調(diào)門關(guān)閉，負荷從198MW降到34MW，再熱器壓力從204MP升到40MPA,再熱器安全門動作。故障原因是廠家的DEH組態(tài)，未按運行方式進行，流量變量本應(yīng)分別賦給IV1RCOIV4RCO，實際組態(tài)是先賦給IV1RCO，再通過IV1RCO分別賦給IV2RCOIV4RCO。因此當強制IV1RCO0時，所有調(diào)門都關(guān)閉，修改組態(tài)文件后故障消除。25電源系統(tǒng)故障案例分析DCS的電源系統(tǒng)，通常采用11冗余方式（一路由機組的大UPS供電，另一路由電廠的保安電源供電），任何一路電源的故障不會影響相應(yīng)過程控制單元內(nèi)模件及現(xiàn)場I/O模件的正常工作。但在實際運行中，子系統(tǒng)及過程控制單元柜內(nèi)電源系統(tǒng)出現(xiàn)的故障仍為數(shù)不少，其典型主要有（1）電源模件故障電源模件有電源監(jiān)視模件、系統(tǒng)電源模件和現(xiàn)場電源模件3種。現(xiàn)場電源模件通常在端子板上配有熔絲作為保護，因此故障率較低。而前二種模件的故障情況相對較多1）系統(tǒng)電源模件主要提供各不同等級的直流系統(tǒng)電壓和I/O模件電壓。該模件因現(xiàn)場信號瞬間接地導(dǎo)致電源過流而引起損壞的因素較大。因此故障主要檢查和處理相應(yīng)現(xiàn)場I/O信號的接地問題，更換損壞模件。如有臺機組負荷520MW正常運行時MFT，首出原因“汽機跳閘“。CRT畫面顯示二臺循泵跳閘，備用盤上循泵出口閥86信號報警。5分鐘后運行巡檢人員就地告知循泵A、B實際在運行，開關(guān)室循泵電流指示大幅晃動且A大于B。進一步檢查機組PLC診斷畫面，發(fā)現(xiàn)控制循泵A、B的二路冗余通訊均顯示“出錯”。43分鐘后巡檢人員發(fā)現(xiàn)出口閥開度小就地緊急停運循泵A、B。事后查明A、B兩路冗余通訊中斷失去的原因，是為通訊卡提供電源支持的電源模件故障而使該系統(tǒng)失電，中斷了與PLC主機的通訊，導(dǎo)致運行循泵A、B狀態(tài)失去，凝汽器保護動作，機組MFT。更換電源模件后通訊恢復(fù)正常。事故后熱工制定的主要反事故措施，是將兩臺循泵的電流信號由PLC改至DCS的CRT顯示，消除通信失去時循泵運行狀態(tài)無法判斷的缺陷；增加運行泵跳閘關(guān)其出口閥硬邏輯（一臺泵運行，一臺泵跳閘且其出口閥開度30度，延時15秒跳運行泵硬邏輯；一臺泵運行，一臺泵跳閘且其出口閥開度0度，逆轉(zhuǎn)速動作延時30秒跳運行泵硬邏輯）；修改凝汽器保護實現(xiàn)方式。2）電源監(jiān)視模件故障引起電源監(jiān)視模件插在冗余電源的中間，用于監(jiān)視整個控制站電源系統(tǒng)的各種狀態(tài)，當系統(tǒng)供電電壓低于規(guī)定值時，它具有切斷電源的功能，以免損壞模件。另外它還提供報警輸出觸點，用于接入硬報警系統(tǒng)。在實際使用中，電源監(jiān)視模件因監(jiān)視機箱溫度的2個熱敏電阻可靠性差和模件與機架之間接觸不良等原因而故障率較高。此外其低電壓切斷電源的功能也會導(dǎo)致機組誤跳閘，如有臺機組滿負荷運行，BTG盤出現(xiàn)“CCS控制模件故障”報警，運行人員發(fā)現(xiàn)部分CCS操作框顯示白色，部分參數(shù)失去，且對應(yīng)過程控制站的所有模件顯示白色，6S后機組MFT，首出原因為“引風機跳閘”。約2分鐘后CRT畫面顯示恢復(fù)正常。當時檢查系統(tǒng)未發(fā)現(xiàn)任何異常（模件無任何故障痕跡，過程控制站的通訊卡切換試驗正常）。機組重新啟動并網(wǎng)運行也未發(fā)現(xiàn)任何問題。事后與廠家技術(shù)人員一起專題分析討論，并利用其它機組小修機會對控制系統(tǒng)模擬試驗驗證后，認為事件原因是由于該過程控制站的系統(tǒng)供電電壓瞬間低于規(guī)定值時，其電源監(jiān)視模件設(shè)置的低電壓保護功能作用切斷了電源，引起控制站的系統(tǒng)電源和24VDC、5VDC或15VDC的瞬間失去，導(dǎo)致該控制站的所有模件停止工作（現(xiàn)象與曾發(fā)生過的24VDC接地造成機組停機事件相似），使送、引風機調(diào)節(jié)機構(gòu)的控制信號為0，送風機動葉關(guān)閉（氣動執(zhí)行機構(gòu)），引風機的電動執(zhí)行機構(gòu)開度保持不變（保位功能），導(dǎo)致爐膛壓力低，機組MFT。（2）電源系統(tǒng)連接處接觸不良此類故障比較典型的有1）電源系統(tǒng)底板上5VDC電壓通常測量值在510520VDC之間，但運行中測量各柜內(nèi)進模件的電壓很多在5V以下，少數(shù)跌至476VDC左右，引起部分I/O卡不能正常工作。經(jīng)查原因是電源底板至電源母線間連接電纜的多芯銅線與線鼻子之間，表面上接觸比較緊，實際上因銅線表面氧化接觸電阻增加，引起電纜溫度升高，壓降增加。在機組檢修中通過對所有5VDC電纜銅線與線鼻子之間的焊錫處理，問題得到解決。2）MACSDCS運行中曾在兩個月的運行中發(fā)生2M801工作狀態(tài)顯示故障而更換了13臺主控單元，但其中的多數(shù)離線上電測試時卻能正常啟動到工作狀態(tài)，經(jīng)查原因是原主控5V電源，因線損和插頭耗損而導(dǎo)致電壓偏低；通過更換主控間的冗余電纜為預(yù)制電纜；現(xiàn)場主控單元更換為2M801ED01，提升主控工作電源單元電壓至525V后基本恢復(fù)正常。3）有臺機組負荷135MW時，給水調(diào)門和給水旁路門關(guān)小，汽包水位急速下降引發(fā)MFT。事后查明原因是給水調(diào)門、給水旁路門的端子板件電源插件因接觸不良，指令回路的24V電源時斷時續(xù)，導(dǎo)致給水調(diào)門及給水旁路門在短時內(nèi)關(guān)下，汽包水位急速下降導(dǎo)致MFT。4）有臺機組停爐前，運行將汽機控制從滑壓切至定壓后，發(fā)現(xiàn)DCS上汽機調(diào)門仍全開，主汽壓力4260KPA，SIP上顯示汽機壓力下降為1800KPA，汽機主保護未動作，手動拍機。故障原因系汽機系統(tǒng)與DCS、汽機顯示屏通訊卡件BOX1電源接觸點虛焊、接觸不好，引起通訊故障，使DCS與汽機顯示屏重要數(shù)據(jù)顯示不正常，運行因汽機重要參數(shù)失準手動拍機。經(jīng)對BOX1電源接觸點重新焊接后通訊恢復(fù)。5）循泵正常運行中曾發(fā)出2UPS失電報警，20分鐘后對應(yīng)的3、4循泵跳閘。由于運行人員處理及時，未造成嚴重后果。熱工人員對就地進行檢查發(fā)現(xiàn)2UPS輸入電源插頭松動，導(dǎo)致2UPS失電報警。進行專門試驗結(jié)果表明，循泵跳閘原因是UPS輸入電源失去后又恢復(fù)的過程中，引起PLC輸入信號抖動誤發(fā)跳閘信號。（3）UPS功能失效有臺機組呼叫系統(tǒng)的喇叭有雜音，通信班人員關(guān)掉該系統(tǒng)的主機電源查原因并處理。重新開啟該主機電源時，呼叫系統(tǒng)雜音消失，但集控室右側(cè)CRT畫面顯示全部失去，同時MFT信號發(fā)出。經(jīng)查原因是由于呼叫系統(tǒng)主機電源接至該機組主UPS，通訊人員在帶載合開關(guān)后，給該機組主UPS電源造成一定擾動，使其電壓瞬間低于195V，導(dǎo)致DCS各子系統(tǒng)后備UPS啟動，但由于BCS系統(tǒng)、歷史數(shù)據(jù)庫等子系統(tǒng)的后備UPS失去帶負荷能力（事故后試驗確定），造成這些系統(tǒng)失電，所有制粉系統(tǒng)跳閘，機組由于“失燃料”而MFT。（4）電源開關(guān)質(zhì)量引起電源開關(guān)故障也曾引起機組多次MFT，如有臺機組的發(fā)電機定冷水和給水系統(tǒng)離線，汽泵自行從“自動”跳到“手動”狀態(tài)；在MEH上重新投入鍋爐自動后，汽泵無法增加流量。1分鐘后鍋爐因汽包水位低MFT動作。故障原因經(jīng)查是DCS給水過程控制站二只電源開關(guān)均燒毀，造成該站失電，導(dǎo)致給水系統(tǒng)離線，無法正常向汽泵發(fā)控制信號，最終鍋爐因汽包水位低MFT動作。26SOE信號準確性問題處理一旦機組發(fā)生MFT或跳機時，運行人員首先憑著SOE信號發(fā)生的先后順序來進行設(shè)備故障的判斷。因此SOE記錄信號的準確性，對快速分析查找出機組設(shè)備故障原因有著很重要的作用。這方面曾碰到過的問題有（1）SOE信號失準由于設(shè)計等原因，基建接受過來的機組，SOE信號往往存在著一些問題（如SOE系統(tǒng)的信號分辨力達不到指標要求卻因無測試儀器測試而無法證實，信號源不是直接取自現(xiàn)場，描述與實際不符，有些信號未組態(tài)等等），導(dǎo)致SOE信號不能精確反映設(shè)備的實際動作情況。有臺機組MFT時，光字牌報警“全爐膛滅火”，檢查DCS中每層的3/4火檢無火條件瞬間成立，但SOE卻未捉捕到“全爐膛滅火”信號。另一臺機組MFT故障，根據(jù)運行反映，首次故障信號顯示“全爐膛滅火”，同時有“DCS電源故障”報警，但SOE中卻未記錄到DCS電源故障信號。這使得SOE系統(tǒng)在事故分析中的作用下降，增加了查明事故原因的難度。為此我省各電廠組織對SOE系統(tǒng)進行全面核對、整理和完善，盡量做到SOE信號都取自現(xiàn)場，消除SOE系統(tǒng)存在的問題。同時我們專門開發(fā)了SOE信號分辨力測試儀，經(jīng)浙江省計量測試院測試合格后，對全省所屬機組SOE系統(tǒng)分辨力進行全部測試，掌握了我省DCS的SOE系統(tǒng)分辨力指標不大于1MS的有四家，接近1MS的有二家，4MS的有一家。（2）SOE報告內(nèi)容凌亂某電廠兩臺30萬機組的INFI90分散控制系統(tǒng)，每次機組跳閘時生成的多份SOE報告內(nèi)容凌亂，啟動前總是生成不必要的SOE報告。經(jīng)過1）調(diào)整SEM執(zhí)行塊參數(shù)，把觸發(fā)事件后最大事件數(shù)及觸發(fā)事件后時間周期均適當增大。2）調(diào)整DSOEPOINT清單，把每個通道的SIMPLETRIGGER由原來的BOTH改為0TO1，RECORDABLEEVENT。3）重新下裝SEM組態(tài)后，問題得到了解決。（3）SOE報表上出現(xiàn)多個點具有相同的時間標志對于INFI90分散控制系統(tǒng)，可能的原因與處理方法是1）某個SET或SED模件被拔出后在插入或更換，導(dǎo)致該子模件上的所有點被重新掃描并且把所有狀態(tài)為1的點（此時這些點均有相同的跳閘時間）上報給SEM。2）某個MFP主模件的SOE緩沖區(qū)設(shè)置太小產(chǎn)生溢出，這種情況下，MFP將會執(zhí)行內(nèi)部處理而復(fù)位SOE，導(dǎo)致其下屬的所有SET或SED子模件中，所有狀態(tài)為1的點（這些點均有相同跳閘時間）上報給了SEM模件。處理方法是調(diào)整緩沖區(qū)的大小（其值由FC241的S2決定，一般情況下調(diào)整為100）。3）SEM收到某個MFP的事件的時間與事件發(fā)生的時間之差大于設(shè)定的最大等待時間由FC243的S5決定，則SEM將會發(fā)一個指令讓對應(yīng)的MFP執(zhí)行SOE復(fù)位，MFP重新掃描其下屬的所有SOE點，且將所有狀態(tài)為1的點（這些點均有相同的跳閘時間）上報給SEM，。在環(huán)路負荷比較重的情況下（比如兩套機組通過中央環(huán)公用一套SEM模件），可適當加大S5值，但最好不要超過60秒。27控制系統(tǒng)接線原因控制系統(tǒng)接線松動、錯誤而引起機組故障的案例較多，有時此類故障原因很難查明。此類故障雖與控制系統(tǒng)本身質(zhì)量無關(guān)，但直接影響機組的安全運行，如（1）接線松動引起有臺機組負荷125MW，汽包水位自動調(diào)節(jié)正常，突然給水泵轉(zhuǎn)速下降，執(zhí)行機構(gòu)開度從64關(guān)至5左右，同時由于給水泵模擬量手站輸出與給水泵液偶執(zhí)行機構(gòu)偏差大（大于10自動跳出）給水自動調(diào)節(jié)跳至手動，最低轉(zhuǎn)速至1780RPM，汽包水位低低MFT動作。原因經(jīng)查是因為給水泵液偶執(zhí)行機構(gòu)與DCS的輸出通道信號不匹配，在其之間加裝的信號隔離器，因24VDC供電電源接線松動失電引起。緊固接線后系統(tǒng)恢復(fù)正常。事故后對信號隔離器進行了冗余供電。（2）接線錯誤引起某2機組出力300MW