課程設計1 設計任務及概況1.1 設計任務及依據1.1.1 設計任務 5萬噸城市污水處理廠初步設計 1.1.2 設計依據及原則 1.1.2.1 設計依據給水排水工程快速設計手冊1-5 ，給排水設計規范，污水處理廠工藝設計手冊，三廢設計手冊廢水卷。1.1.2.2 設計原則(1)執行國家關于環境保護的政策，符合國家地方的有關法規、規范和標準； (2)采用先進可靠的處理工藝，確保經過處理后的污水能達到排放標準； (3)采用成熟 、高效、優質的設備，并設計較好的自控水平，以方便運行管理； (4)全面規劃、合理布局、整體協調，使污水處理工程與周圍環境協調一致；(5)妥善處理污水凈化過程中產生的污泥固體物，以免造成二次污染；(6)綜合考慮環境、經濟和社會效益，在保證出水達標的前提下，盡量減少工程投資和運行費用。 1.1.3設計范圍設計二級污水處理廠，進行工藝初步設計。1.2設計水量及水質1.2.1設計水量污水的平均處理量為=2083=0.58；污水的最大處理量為=2708=0.75，污水的最小處理量為=1603=0.45。總變化系數為1.3，取日變化系數為1.2，時變化系數為1.1，。1.2.2設計水質參照城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB 18918-2002）中的一級B標準，設計水質如表1.1所示。表1.1 設計水質情況 項 目TN入水（）1602806345出水（）2020153去除率（%）87.592.976.293.31.3.3設計人口(1)按SS濃度折算： 式中：Css廢水中SS濃度為160mg/LQ平均日污水量為50000m3/d ass每人每日SS量，一般在40-65，取50則： (2)按濃度折算 式中：廢水中濃度為280mg/LQ 平均日污水量為50000m3/d每人每日BOD量，一般在2550，取40 則： 2 工藝設計方案的確定2.1方案確定的原則(1)采用先進、穩妥的處理工藝，經濟合理，安全可靠。(2)合理布局，投資低，占地少。(3)降低能耗和處理成本。(4)綜合利用，無二次污染。 (5)綜合國情，提高自動化管理水平。2.2污水處理工藝流程的確定2.2.1廠址及地形資料 污水處理廠擬用場地較平坦，生活污水將通過新建管網輸送到污水廠，來水管管低標高為-4.50m，充滿度為0.5m。2.2.2氣象及水文資料常年平均氣溫16；極端溫度：最高40.3，最低-8。全年主導風向為：冬季西北風，夏季東南風，平均風速2.3m/s。該污水廠的出水直接排入河流，最高洪水位（50年一遇）為3.0m，常水位為 -5.0m，枯水位為-7.0m。2.2.3可行性方案的確定城市污水的生物處理技術是以污水中含有的污染物作為營養源，利用微生物的代謝作用使污染物降解，它是城市污水處理的主要手段，是水資源可持續發展的重要保證。城市二級污水處理廠常用的方法有：傳統活性污泥法、AB法、氧化溝法、SBR法等等。下面對傳統活性污泥法和SBR法兩種方案進行比較（工藝流程見圖2.1,2.2），以便確定污水的處理工藝。傳統活性污泥法的方案特點：(1)工藝成熟，管理運行經驗豐富；(2)曝氣時間長,吸附量大,去除效率高9095%；(3)運行可靠，出水水質穩定；(4)污泥顆粒大，易沉降;(5)不適于水質變化大的水質；(6對氮、磷的處理程度不高；(7)污泥需進行厭氧消化，可以回收部分能源；SBR法的方案特點：(1)處理流程簡單，構筑物少，可不設沉淀池；(2)處理效果好，不僅能去除有機物，還能有效地進行生物脫氮；(3)占地面積小，造價低；(4)污泥沉降效果好； (5)自動化程度高，基建投資大；(6)適合于中小水量的污水處理工藝從上面的對比中我們可以得到如下結論：從工藝技術角度考慮，普通曝氣法和SBR法出水指標均能滿足設計要求。但是，SBR法對自動化控制程度要求較高且處理規模一般小于10萬立方米/天，這與實際情況不符（污水廠自動化水平不高且本設計規模屬大型污水處理廠）。故普通曝氣法更適合于本設計對污水進、出水水質的要求（對P、N去除要求不高，水質變化小），故可行性研究推薦采用普通曝氣法為污水處理廠的工藝方案。2.2.4工藝流程方案的確定 SBR法是間歇式活性污泥法或序批式活性污泥法的簡稱，相對于傳統活性污泥法，SBR法工藝是一種正處于發展、完善階段的技術，因為從SBR法的再次興起直至應用到今天只不過十幾年的歷史，許多研究工作剛剛起步，缺乏科學的設計依據和方法以及成熟的運行管理經驗。SBR法現階段在基礎研究方面、實踐應用方面、工程設計方面仍存在問題。例如：SBR的適宜規模、合理的設計和運行參數的選擇，建立完整的運行維護和管理方法，運行模式的選擇于設計方法脫節等等。污水工藝流程的確定主要依據污水水量、水質及變化規律，以及對出水水質和對污泥的處理要求來確定。本著上述原則，本設計選傳統活性污泥法作為污水處理工藝。圖2.1 傳統活性污泥法圖2.2 SBR法2.2.5污泥處理工藝流程 目前，污泥的最終處置有污泥填埋，污泥焚燒，污泥堆肥和污泥工業利用四種途徑。該廠的污泥主要來源于城市污水，完全可以再利用。只需在廠內進行預處理將重金屬去除，該廠的污泥用于農業是完全可能的。目前暫時有困難，也可將污泥用于園林綠化，使污泥中的肥分得以充分利用，污泥也可得以妥善處置。根據上述原則，決定污泥采用中溫厭氧二級消化，再經機械脫水后運出廠外處置，這時的污泥已基本實現了無害化，不會對環境造成二次污染。污泥消化產生的沼氣用于燒鍋爐和發電，熱量可滿足消化池污泥加熱需要，電能供本廠使用。2.3主要構筑物的選擇2.3.1格柵格柵用以去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質和固體顆粒物質，以保證后續處理單元和水泵的正常運行，減輕后續處理單元的負荷，防止阻塞排泥管道。本設計中在泵前和泵后各設置一道格柵。泵前為粗格柵，泵后為弧形細格柵。由于污水量大，相應的柵渣量也較大，故采用機械格柵。柵前柵后各設閘板供格柵檢修時用，每個格柵的渠道內設液位計，控制格柵的運行。格柵間配有一臺螺旋輸送機輸送柵渣。螺旋格柵壓榨輸送出的柵渣經螺旋運輸機送入渣斗，打包外運。粗格柵共有三座，兩座使用，一臺備用。柵前水深為0.4m，過柵流速0.9m/s,柵條間隙為20mm,格柵傾角為60。細格柵有四座，三臺使用，一臺備用。柵前水深為1.05m，過柵流速0.9m/s,柵條間隙為20mm,格柵傾角為60。2.3.2泵房 考慮到水力條件、工程造價和布局的合理性，采用長方形泵房。為充分利用時間，選擇集水池與機械間合建的半地下式泵房，這種泵房布置緊湊，占地少，機構省，操作方便。水泵及吸水管的充水采用自灌式，其優點是啟動及時可靠，不需引水的輔助設備，操作簡便。泵房地下部分高6.2m，地上部分6.3m，共高12.5m。2.3.3沉砂池沉砂池的形式有平流式、豎流式、輻流式沉砂池。其中，平流式矩形沉砂池是常用的形式，具有結構簡單，處理效果好的優點。其缺點是沉砂中含有15%的有機物，使沉砂的后續處理難度加大。豎流式沉砂池是污水自下而上由中心管進入池內，無機物顆粒借重力沉于池底，處理效果一般較差。曝氣沉砂池是在池體的一側通入空氣，使污水沿池旋轉前進，從而產生與主流垂直的橫向環流。其優點：通過調節曝氣量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效果較穩定；受流量變化的影響較小；同時還對污水起預曝氣作用，而且能克服平流式沉砂池的缺點 。綜上所述，采用曝氣沉砂池。池子共有一座；尺寸：18m3m2m；有效水深為2m。2.3.4初沉池、二沉池沉淀池主要去除依附于污水中的可以沉淀的固體懸浮物，按在污水流程中的位置，可以分為初次沉淀池和二次沉淀池。初次沉淀池是對污水中的以無機物為主體的比重大的固體懸浮物進行沉淀分離。二次沉淀池是對污水中的以微生物為主體的、比重小的、因水流作用易發生上浮的固體懸浮物進行分離。沉淀池按水流方向可分為平流式的、豎流式的和輻流式的三種。豎流式沉淀池適用于處理水量不大的小型污水處理廠。而平流式沉淀池具有池子配水不易均勻，排泥操作量大的缺點。輻流式沉淀池不僅適用于大型污水處理廠，而且具有運行簡便，管理簡單，污泥處理技術穩定的優點。所以，本設計在初沉池和二沉池都選用了輻流式沉淀池。 初沉池共有二座，直徑為27m，高為6.875m，有效水深為4m。為了布水均勻，進水管設穿孔擋板，穿孔率為10%-20%，出水堰采用直角三角堰,池內設有環形出水槽，雙堰出水。每座沉淀池上設有刮泥機，沉淀池采用中心進水，周邊出水，周邊傳動排泥。二沉池九座，直徑為31m，高為5.975m，有效水深為m。也采用中心進水，周邊出水，排泥裝置采用周邊傳動的刮吸泥機。其特點是運行效果好，設備簡單。污泥回流設備采用型螺旋泵。2.3.5曝氣池 本設計采用傳統活性污泥法（又稱普通活性污泥法），該法對BOD的處理效果可達90%以上。傳統活性污泥法按池形分為推流式曝氣池和完混合曝氣池。推流式曝氣特點是：廢水濃度自池首至池尾是逐漸下降的，由于在曝氣池內存在這種濃度梯度，廢水降解反應的推動力較大，效率較高；推流式曝氣池可采用多種運行方式；對廢水的處理方式較靈活；由于沿池長均勻供氧，會出現池首供氣不足，池尾供氣過量的現象，增加動力費用的現象。完全混合式曝氣池的特點是：沖擊負荷的能力較強；由于全池需氧要求相同，能節省動力；曝氣池與沉淀池合建，不需要單獨設置污泥回流系統，便于運行管理；連續進水、出水可能造成短路；易引起污泥膨脹；適于處理工業廢水，特別是高濃度的有機廢水。綜上，根據各自特點本設計選擇推流式活性污泥法。在運行方式上，以推流式活性污泥法為基礎，輔以分段曝氣系統運行。曝氣系統采用鼓風曝氣，選擇其中的網狀微孔空氣擴散器。共有6座曝氣池，池型采用折流廊道式，分五廊道，池長為66m，高為5.7m，寬6m，有效水深為5.2m,污泥回流比R=30%。2.3.6接觸池城市污水經二級處理后，水質改善，但仍有存在病原菌的可能，因此在排放前需進行消毒處理。液氯是目前國內外應用最廣泛的消毒劑，它是氯氣經壓縮液化后，貯存在氯瓶中，氯氣溶解在水中后，水解為Hcl和次氯酸，其中次氯酸起主要消毒作用。氯氣投加量一般控制在1-5mg/L,接觸時間為30分鐘。接觸池 總長為83.34m，分3個廊道，每廊道長27.78m，寬4m2.3.7計量槽 為提高污水廠的工作效率和運轉管理水平，并積累技術資料，以總結運轉經驗，為今后處理廠的設計提供可靠的依據，設計計量設備，以正確掌握污水量、污泥量、空氣量以及動力消耗等。本設計選用巴式計量槽，設在污水處理系統的末端。2.3.8濃縮池濃縮池的形式有重力濃縮池，氣浮濃縮池和離心濃縮池等。重力濃縮池是污水處理工藝中常用的一種污泥濃縮方法，按運行方式分為連續式和間歇式，前者適用于大中型污水廠，后者適用于小型污水廠和工業企業的污水處理廠。浮選濃縮適用于疏水性污泥或者懸濁液很難沉降且易于混合的場合，例如，接觸氧化污泥、延時曝起污泥和一些工業的廢油脂等。離心濃縮主要適用于場地狹小的場合，其最大不足是能耗高，一般達到同樣效果，其電耗為其它法的10倍。從適用對象和經濟上考慮，故本設計采用重力濃縮池。形式采用連續式的，其特點是濃縮結構簡單，操作方便，動力消耗小，運行費用低，貯存污泥能力強。采用水密性鋼筋混凝土建造，設有進泥管、排泥管和排上清夜管。濃縮池一座，直徑為13米，濃縮時間14h。2.3.9消化池消化池的作用是使污泥中的有機物得到分解，防止污泥發臭變質且其產生的沼氣能作為能源，可發電用。本設計采用二級中溫消化，池形采用圓柱形消化池，優點是減少耗熱量，減少攪拌所需能耗，熟污泥含水率低。一級消化池二座，直徑為20m，消化溫度為35，二級消化池一座，且尺寸與一級相同。2.3.10污泥脫水 污泥機械脫水與自然干化相比較，其優點是脫水效率較高，效果好，不受氣候影響，占地面積小。常用設備有真空過濾脫水機、加壓過濾脫水機及帶式壓濾機等。本設計采用帶式壓濾機，其特點是：濾帶可以回旋，脫水效率高；噪音小；省能源；附屬設備少，操作管理維修方便，但需正確選用有機高分子混凝劑。另外，為防止突發事故，設置事故干化場，使污泥自然干化。3污水處理系統工藝設計3.1格柵的計算3.1.1粗格柵選用兩個規格一樣的粗格柵，并列擺放，一臺工作，一臺備用。圖3.1 格柵示意圖3.1.2格柵的計算 (1) 柵條間隙數式中：柵條間隙數，個； 最大設計流量，=0.75；格柵傾角，取= 60；柵條間隙， ，粗格柵b=50100mm,取=0.05；柵前水深，取=0.6；過柵流速，取=0.9；生活污水流量總變化系數，根據設計任務書=1.3。則：(2) 柵槽寬度式中：柵條寬度，取0.01。則： =0.01（26-1）+0.0526=1.55(3) 通過格柵的水頭損失式中：設計水頭損失，；計算水頭損失，；重力加速度，取=9.8；系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用=3；阻力系數，其值與柵條斷面形狀有關；形狀系數，選用斷面為銳邊矩形的柵條取=2.42則： = = =0.013=0.03m(4) 柵后槽總高度 式中：柵前渠道超高，取=0.3。則： =0.6+0.03+0.3=0.93。(5) 柵槽總長度 式中： 進水渠道漸寬部分的長度，；進水渠寬，取=1.40；進水渠道漸寬部分的展開角度，取=20；柵槽與進水渠道連接處的漸窄部分長度，；柵前渠道深，.則：= =2.17m(6) 每日柵渣量 式中：柵渣量，W1=0.10.01， 粗格柵用小值，取=0.03。則： 宜采用機械清渣(7) 校核 式中：柵前水速，；最小設計流量，；A進水斷面面積，；設計流量，取=0.58。 則： 在之間，符合設計要求。3.1.3選型選用型鏈式旋轉格柵除污機，其性能如表3.1所示。表3.1 粗格柵性能表項 目型 號 安裝角過柵水速 電機功率 性 能型鏈式旋轉格柵除污機600.9 1.53.2泵房3.2.1泵房的選擇選擇集水池與機械間合建的半地下矩形自灌式泵房，這種泵房布置緊湊，占地少，機構省，操作方便。 3.2.2泵的選擇及集水池的計算(1) 平均秒流量(2) 最大秒流量(3) 考慮3臺水泵，每臺水泵的容量為(4) 集水池容積，采用相當于一臺泵6分鐘的容量集水池面積3.2.3揚程估算(1) 集水池最低工作水位與所需提升最高水位之間的高差 =45-(35+2.00.75-0.03-2)=10.53其中：集水池有效水深，取； 出水管提升后的水面高程，取； 進水管管底高程，取； 進水管管徑，由設計任務書； 進水管充滿度，由設計任務書； 經過粗格柵的水頭損失，取h=0.03。由于資料有限,出水管的水頭損失只能估算，設總出水管管中心埋深0.9米，局部損失為沿線損失的30%，則泵房外管線水頭損失為0.558m。泵房內的管線水頭損失假設為1.5米，考慮自由水頭為1米，則水頭總揚程： Hz=1.5+0.558+10.53+1=13.588m。選用型污水水泵三臺，每臺，揚程。集水池有效水深，吸水管淹沒深度，喇叭口口徑，取泵房地下部分高6.2m，地上部分6 .3m，共。 3.3細格柵3.3.1細格柵的計算：設兩臺機械格柵，一臺運行，一臺備用。3.3.2格柵的計算(1) 柵條間隙數 式中：柵條間隙數，個；最大設計流量，=0.75；格柵傾角，取= 60；柵條間隙， ，取=0.01；柵前水深，取=0.8；（一般柵槽寬度B是柵前水深h的二倍）過柵流速，取=0.9；生活污水流量總變化系數，由設計任務書=1.3。則： ，取97個(2) 柵槽寬度 式中:柵條寬度，取0.01 。則：=0.01（97-1）+0.0197=1.93(3) 通過格柵的水頭損失 式中：設計水頭損失，； 計算水頭損失，；重力加速度，取=9.8；系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用=3；阻力系數，其值與柵條斷面形狀有關；形狀系數，取=2.42（選用迎背水面均為半圓形的矩形柵條）；則： = = =0.093=0.27m(4) 柵后槽總高度 式中:柵前渠道超高，取=0.3。則：=0.8+0.27+0.3=1.37。(5) 柵槽總長度 式中： 進水渠道漸寬部分的長度，；進水渠寬，取=1.20；進水渠道漸寬部分的展開角度，取=20；柵槽與進水渠道連接處的漸窄部分長度，；柵前渠道深，。則：= =3.71m(6) 每日柵渣量 式中：柵渣量，W1=0.10.01， 細格柵用大值，取=0.07。則： 宜采用機械清渣(7) 校核 式中：柵前水速，；最小設計流量，；A進水斷面面積，；設計流量，取=0.58。 則： v1在之間，符合設計要求。3.3.3選型選用型弧形格柵除污機，其性能如表3-2所示。表3.2 細格柵性能表項目圓弧半徑柵條組寬重 量安裝角過柵水速 電機功率 性能5001200600600.90.30.73.4沉砂池的計算3.4.1池體計算(1) 池體總有效體積V 式中：最大設計流量， t最大設計流量的運行時間，min，一般為13min， 取t=2min則： (2) 水流斷面面積 式中：最大設計流量時的水平流速，一般為0.060.12m/s，取v=0.10m/s。則： (3) 池子總寬度 式中：設計有效水深，一般值為23m,取=2.5m。則： (4) 池子單格寬度 式中：池子分格數，個，取=1。則： 校核寬深比: b/=3/2=1.5,在1.01.5范圍內，符合要求。(5)池體水流部分長度L 則： 校核長寬比：L/B=12/3=46.67m3 (12)校核徑深比:D/h=30/3=10在612之間,符合要求 3.5.2中心管計算(1) 進水管直徑，取=600則：在0.91.2之間,符合設計要求。(2) 中心管設計要求 (3) 中心管直徑，取=1.5 則：在0.150.20之間，符合設計合理要求。(4) 設8個進水孔，取則：(5) ，取則：(6) ，取則：在之間，符合設計要求。3.5.3出水堰的計算 (1) 出水堰采用直角三角堰過堰水深取 (2) 堰口流量：(3) 三角堰個數 個(4) 出水堰的出水流速取則：斷面面積(5) 取槽寬為0.5，水深為0.8，出水槽距池內壁0.5則：(6) 出水堰總長 (7) 單個堰堰寬(8) 堰口寬0.14，堰口邊寬0.278-0.14=0.138(9) 堰高(10) 堰口負荷 在1.52.9之間，符合設計要求。3.5.4 出水水質查給排水設計手冊2，經初沉池、去除率分別取30%、55%。3.5.5 選型 選用ZBG-28型周邊傳動刮泥機兩臺，每座二沉池設一臺，其性能如表3.7所示。表3.7 型周邊傳動刮泥機性能表項 目池 徑電 動 機功 率滾 輪 與 軌 道型 式 推薦 池深（mm）性 能281.5鋼滾輪、鋼板軌道或膠輪、水磨石面300050003.6曝氣池 3.6.1池體計算 (1) 的去除率 符合要求 式中：的去除效率，%；進水的濃度，取=200。(2) 污泥負荷率擬采用的BOD污泥負荷率為0.3kgBOD/（kgMLSSd），但為穩妥，需加以校核，校核公式為： 式中：污泥負荷，；系數，取=0.0185；系數，一般為0.70.8，取=0.75。在0.20.4之間，符合設計要求。(3) 混合污泥濃度 式中：污泥體積指數，取=120；一般為（100150）mg/L污泥回流比，取=50%；考慮污泥在二沉池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的有關系數，取=1.2；則：(4) 曝氣池容積 式中：進水設計流量，取=。 (5)確定曝氣池各部位尺寸設2組曝氣池，每組容積為 取池深h=4.2m，則每組曝氣池面積為取池寬8m,B/h=1.91,介于12之間，符合規定，擴散裝置可設在廊道的一側。池長 符合規定L（510）B (6)設三廊道式曝氣池，單廊道長L1=，取L=66m, 介于5070之間，合理。 取超高0.5m，則池總高度為H=0.5+h=4.7m 3.6.2曝氣系統設計與計算(1) 曝氣池平均需氣量 式中：氧化每公斤需氧公斤數，取 ；污泥自身氧化需氧率，取；去除的濃度，；混合液揮發性懸浮物濃度，。則：(2) 最大需氧量 式中：變化系數，取=0.2。則： (3) 每日去除的量 (4) 則去除每千克的需氧量 (5) 最大需氣量與平均需氧量之比3.6.3供氣量 本設計采用網狀模型微孔空氣擴散器，敷設于池底，距池底0.2，淹沒深度5.0，計算溫度定為30。查得水中溶解氧的飽和度，。(1) 空氣擴散器出口處的絕對壓力 式中：空氣大氣壓力，取； 曝氣頭在水面以下造成的壓力損失，；曝氣裝置處絕對壓力，。則： (2) 空氣離開水面時氧的百分比 式中：曝氣池逸出氣體中含氧百分數，%；氧利用率，%，一般為6%12%，取=12%。則：(3) 曝氣池混合液氧飽和度 式中：標準條件下清水表面處飽和溶解氧，； 按曝氣裝置在水下深度處至池面的平均溶解氧值，。則： (4) 換算成20時，脫氧清水的充氧量為： 式中：污水中氧的總轉移系數修正系數1;取=0.82；污水中氧的飽和度修正系數1;取=0.95；C混合液剩余值，一般采用2。則： (5) 曝氣池供氣量 則：3.6.5空氣管道系統計算在曝氣池的兩個相鄰廊道的隔墻上布設一條空氣干管，共3條空氣干管。在每根干管上布設10對空氣豎管，全曝氣池共設根空氣豎管。則每根空氣豎管供氣量為 曝氣池總平面面積S總=3126m3每個擴散器的服務面積按計，則需空氣擴散器的總數為個，則每根豎管上安裝個。 則：每個擴散器的配氣量 空氣管路及曝氣頭的布置如圖3.3及圖3.4所示。選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長的管路作為計算管路。在空氣流量變化處設計計算節點，統一編號后列表（表3.5）進行空氣管道計算。空氣管路總壓力損失網狀膜空氣擴散器的壓力損失為5.88，則總壓力損失，為安全起見，取8.600Kpa. 圖3.3 空氣管路布置簡圖圖3.4 曝氣頭布置圖表3.4 空氣管路損失計算表管道編號管段長度L/m空 氣 流 量空氣流速v/（m/s）管 徑D/mm配 件管道當量長度L0/m管段計算長度L0+L/m壓力損失h1+h2m3/hm3/min9.8/(Pa/m)9.8/Pa25-240.53.00.0532彎頭1個0.91.40.150.2124-230.56.00.1032三通1個1.82.30.30.6923-220.59.00.1532三通1個1.82.30.30.6922-210.5120.2032三通1個1.82.30.71.6121-200.5150.251.832三通1個 1.82.30.130.29920-190.6 300.504.132 三通1個 異徑管1個1.8 2.40.7 1.6819-180.6 601.03.480 四通1個 異徑管1個3.6 4.2 0.351.4718-170.6 901.5580 四通1個 異徑管1個3.13.70.72.5917-160.6 1202.04.5100四通1個 異徑管1個4.65.21.256.516-150.6 1502.53.4100 四通1個 異徑管1個4.65.2 0.753.915-140.3 1803.05100 四通1個 異徑管1個 4.65.21.256.514-1310 3606.04.5100三通1個 異徑管1個 彎頭3個 閘門1個20.230.21.648.3213-126720 12.08.9150三通1個異徑管1個 1.87.81.3 10.1412-116144024.012200 四通1個異徑管1個10.816.80.711.7611-106216036.015250四通1個異徑管1個 10.8 16.8 116.810-96288048.015.5250四通1個 異徑管一個10.816.80.7 11.769-86360060.016 300四通1個異徑管1個18.324.30.75 18.2258-76432072.018 400四通1個異徑管1個19250.3 7.57-66504084.010 500四通1個異徑管1個18.324.30.3 7.296-56576096.013500四通1個異徑管1個18.324.30.33 8.0195-466480108.012 500四通1個異徑管1個19250.8 20 4-3 14 7200 120.0 13 500 四通1個 18 32 0.9 彎頭1個28.8 3-2 16 7200 120.015 500 彎頭1個 20.8 36.8 0.622.08 2-1 30 21149 353 22 600 四通1個 56.6 86.6 1.0 異徑管1個86.6合計323.4333.6.5空壓機的選擇(1) 曝氣沉砂池所需空氣量為540，則空壓機總供氣量為：21149+540=21689=362(2) 空氣擴散器安裝在距池底0.2處，因此空壓機所需壓(3) 選型根據所需壓力和空氣量決定采用RF-295型羅茨鼓風機四臺，三臺使用，一臺備用,其性能如表3.5所示。表3.5 型羅茨鼓風機性能表項 目風 壓 轉 速進口流量軸功率口徑mm電動機功率性 能58.8980139.2172300A1853.6.6污泥回流系統(1) 回流量 則：(2) 回流設備選型每組曝氣池（兩組）設一座泵房，共三座。選用兩臺（一備一用）250WL I 675-10.1型螺旋泵，其性能如表3.6所示。 表3.6 250WL I 675-10.1型螺旋泵性能表項 目質量kg流 量轉 數配套功率提升高度 效率%性 能 12006757353010.1 773.7二沉池3.7.1池體尺寸計算(1) 沉淀部分水面面積 式中：設計流量，由設計任務書=2083； 池數，個，取=2；表面負荷，活性污泥法之后的二沉池的表面負荷一般為1.01.5，取=1.5。則：(2) 池子直徑 則： 取(3) 實際水面面積 則： 核算表面負荷,在1.01.5 之間，符合設計要求。(4) 沉淀部分有效水深 式中：沉淀時間，二沉池沉淀時間一般為1.52.5h， 取=2.0。則：(5) 沉淀部分有效容積 則：(6) 污泥部分所需的容積 式中：每人每日污泥量，一般采用0.30.8取=0.5； 設計人口數，人，取=16萬