.東 北 大 學礦井通風與除塵課程設計班 級：安全工程1302姓 名：薄星宇學 號：20131423指導教師：秦華禮2016年11月目 錄前言3一、礦井概況31地質概況32開拓方式及開采方法4二、礦井通風系統設計61通風方式61）通風方式簡介62）通風方式選擇62礦井通風方法83通風網絡9三、采區通風系統101采取進風上山與回風上山的選擇101)軌道上山進風，運輸機上山回風102)運輸上山進風、軌道上山回風103)兩種通風方式比較112采煤工作面上行風與下行風的確定121）采煤工作面通風系統要求122）采煤工作面通風系統分類123）采煤工作面通風系統選定13四、通風設備的安全技術要求13五、通風附屬裝置及其安全技術141反風裝置142防爆門143擴散器144風硐155消音裝置15六、相關計算161采煤工作面需風量的計算162掘進工作面需風量的計算183硐室需風量的計算184全礦井總需風量計算195礦井通風總阻力計算206礦井等積孔的計算217礦井通風設備的選擇228概算礦井通風費用25礦井通風與除塵課程設計前言采礦工業是我國的基礎工業，它在整個國民經濟中占有重要地位，煤炭是我國一次能源的主體。我國煤炭生產以井下開采為主，其產量占煤炭總產量的95%。而地下作業首先面臨的是通風問題，在礦井生產過程中要有源源不斷的新鮮空氣送到井下各個作業地點，以供人員呼吸，以稀釋和排除井下各種有毒有害氣體和礦塵，創造良好的礦內環境，保障井下作業人員的身體健康和勞動安全。向井下供應新鮮的空氣和良好的供風系統是分不開的，所以在礦井建設的過程中一定要設計優良的通風系統，這樣不僅可以滿足井下供風的要求，還能很好的節約礦井通風的費用。本文是針對礦井的建設，提出了行之有效的通風系統，采用兩翼對角式的通風方式，在采區采用軌道上山進新風，運輸上山回污風的通風方法，并起在工作面采用上行通風。風別計算了通風容易時期和通風困難時期的風量和風壓，并以此為基礎選用了礦井主要通風機和電機，設計的通風系統滿足了礦井通風的要求。一、礦井概況1地質概況該礦井地處平原，地面標高+150m，井田走向長度5km，傾斜方向長度3.3km。井田上界以標高-165m為界，下界以標高-1020m為界，兩邊以斷層為界，井田內煤層賦存穩定，井田可采儲量約1.08億噸。 井田有兩個開采煤層，為、，在井田范圍內，煤層賦存穩定，煤層傾角，各煤層厚度、間距及頂地板巖性參見綜合柱狀圖1-1：圖1-1 綜合柱狀圖2開拓方式及開采方法礦井相對瓦斯涌出量為6.6，煤層有自然發火危險，發火期為1618個月，煤塵有爆炸性，爆炸指數為36% 。根據開拓開采設計確定，采用立井多水平上下山開拓，第一水平標高-380m，傾斜長為8252m，服務年限為27年，因為走向較短，兩翼各布置一個采區。每個采區上山和下山部分各分為五個區段回采。每采區各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，工作面長度150m，區段平巷及區段煤柱15m，綜采工作面產量在煤層時為1620t/d，在煤層時為1935t/d，日進6刀，截深0.6m，高檔普采工作面產量在煤層時為1080t/d，在煤層時為1290t/d，日進4刀，截深0.6m，東翼還另布置一備用的高檔普采工作面。采區軌道上山均布置在k2煤層的底板穩定細砂石中，區段回風平巷與運輸上山，區段運輸平巷與軌道上山采用石門連接，為了保證生產正常接替，前期東西兩翼各安排兩個獨立通風的煤層平巷掘進頭，后期東西兩翼各安排兩個獨立通風的煤層平巷掘進頭和一個巖石下山掘進頭。東西兩翼各有一個絞車房、變電所、火藥庫，亦需獨立通風。井為箕斗井提煤用，井為罐籠井升降人員、材料、矸石，也作為進風井用，并設有梯子間。在開采的時候先開采煤層，之后開采煤層，并且按照先上山開采后下山開采的順序。并且另普采和綜采面相互交替的順序，保證同一采區能夠同時向下推進。部分巷道名稱、長度、支護形式，斷面幾何特征參數列入表1。井內的氣象參數按表3所列的平均值選取，除綜采工作面采用46工作制外，其它均采用三八工作制。井下同時作業的最多人數為700人，綜采工作面同時作業最多人數40人，高檔普采工作面同時作業最多人數60人。二、礦井通風系統設計礦井通風系統是礦井生產系統的主要組成部分，它包含礦井通風方式、通風方法和通風網絡。1 通風方式我們從事生產活動的煤礦，按照礦井進風井和回風井的位置關系，一般把礦井通風方式分為四種基本類型：中央式通風、對角式通風、區域式和混合式通風。1） 通風方式簡介1.1 中央式通風 ： 中央式通風方式又可分為中央并列式和中央分列式(又稱中央邊界式)兩種。中央并列式通風方式是進風井和回風井都布置在礦區井田的中央，兩風井相隔很近（一般相距3050米）。中央分列式通風方式是進風井布置在礦區井田中央，而回風井則布置在礦區井田上部邊界沿走向的中央，回風井相隔一定距離。1.2 對角式通風： 對角式通風方式又可分為兩翼對角式和分區對角式兩種。兩翼對角式是進風井布置在礦區井田的中央，兩個風井分別布置在礦區井田兩翼上部；分區對角式是各個采區的上部都開回風井，不開主要回風巷，這種方式叫分區對角式。1.3 區域式通風：在井田的每個生產區域各布置進、回風井，分別構成獨立的通風系統1.4 混合式通風： 混合式通風方式是中央式和對角式組合成的一種混合式通風方式，例如中央并列式與兩翼對角式組合；中央分列式與兩翼對角式組合等。2） 通風方式選擇中央式通風方式與對角式通風方式相比較，中央式通風方式的回風井筒少，工業廣場比較集中；當進風井口及井底車場附近發生火災需要反風時，反風容易；但通風路線長，并且隨著向邊界采區開采通風阻力會不斷增加，加上兩風井靠得近，進、回風井之間的風壓差大，所以漏風較大，易引發煤炭自燃。兩翼對角式風流在井下的流動線路是直向式，風流線路短，阻力小。內部漏風少，安全出口多，抗災能力強。便于風量調節，礦井風壓比較穩定。工業廣場不受回風污染和通風機噪聲的危害。井筒安全煤柱壓煤多，初期投資大，投產較晚。適用于煤層走向大于4km，井型較大，瓦斯與發火嚴重的礦井；或低瓦斯礦井，煤層走向較長，產量較大的礦井1）礦井通風方式選擇的主要影響因素礦井總開拓布置；煤層賦存狀況；煤層瓦斯含量；煤層自燃傾向性；小窯塌陷漏風情況；地形條件等。2）礦井通風方式選擇的選擇依據礦井生產的技術條件及礦井通風基礎資料：如礦井瓦斯等級；各煤層瓦斯含量及涌出量；煤塵爆炸性；煤層自然發火傾向性等；礦井設計生產能力和有效服務年限；礦井開拓方式、初期采區布置；采掘工作面數量；礦井各水平標高和服務年限；采煤年進度計劃圖；各水平、各采區產量分配及接替情況；井巷斷面積和支護方式；鄰近生產礦井有關經驗數據或統計資料。3）礦井通風方式選擇的選擇原則每一個礦井必須有完整獨立的礦井通風系統；杜絕礦井間的串聯通風；箕斗提升井或裝有皮帶運輸機的井筒不應兼做進風井；每一個生產水平和每一采區都必須布置單獨的回風道，實現分區獨立通風；所選擇的通風路線對井下工作人員應具有最大的安全性，即：一旦礦井發生事故時，有利于風流控制，便于人員撤退；井下每一水平到上一水平和每個采區，都必須至少布置兩個便于行人的安全出口，并同通到地面的安全出口相連接；盡可能使每個采區的設計能力相均衡、阻力相近；避免過多的風量調節；盡量減少通風構筑物設施的數量；盡量避免對角風路；防止風流漏風或風流反向；井下的爆破材料庫必須有單獨的通風系統；多風機抽出式通風時，為確保風機聯合遠行時的穩定性，總進風道的斷面不宜過小（必要時進行風巷允許風速的驗算）；應盡量降低公共風路段的阻力。 最終選定兩翼對角式通風方式（如下圖）。2 礦井通風方法主要通風機的工作方式有抽出式、壓入式和壓抽混合式抽出式通風：是當前常用的通風方式，適應性強，有利于瓦斯管理，適用于礦井 走向長，開采面積大的礦井。井下風流處于負壓狀態，漏風量小，管理簡單。當有塌陷區或于別的采區溝通時，會把有害氣體帶到井下， 使礦井有效風量減少。主要通風機安設在回風井口，在抽出式主要通風機的作用下，整個礦井通風系統處在低于當地大氣壓力的負壓狀態。當主要通風機因故停止運轉時，井下風流的壓力提高，比較安全。壓入式通風：低瓦斯礦的第一水平，礦井地面地形復雜，高差起伏，無法在高山上設置通風機。總回風巷無法連同或維護困難的條件下。與抽出的優 缺點相反，進風路線漏風大。管理困難，風阻大，風量調節困難。井下風流處于正壓狀態，通風機停止運轉時，采空區瓦斯會涌向工作面。主要通風機安設在入風井口，在壓入式通風機的作用下，整個礦井通風系統處在高于當地大氣的正壓狀態。在冒落裂隙通達地面時，壓入式通風礦井采區的有害氣體通過塌陷區向外停止漏出。當主要通風機運轉時，井下風流的壓力降低。采用壓入式通風時，須在礦井總進風路線上設置若干通風構筑物，使通風管理難度加大，且漏風嚴重。混合式通風：可產生較大的通風阻力，適應大阻力礦井，但通風管理困難，一般新建礦井和高瓦斯礦井不宜采用。但是個別用于老井延深或改建的低瓦斯礦井。所以，通過比較并且考慮到該礦井為高瓦斯礦井，選擇抽出式通風，通風管理較容易，安全可靠性好。3 通風網絡礦井風流按照生產要求在井巷中流動時,風流分岔,匯合線路的結構形式,叫通風網絡。由于礦井開采方式和采區巷道布置不同，通風網絡連接方式也就不一樣。一般把礦井或采區通風系統中風流分流、匯合的線路結構形式統稱為通風網絡。由于礦井開采方式和采區巷道布置不同，通風網絡連接方式也就不一樣。大致可分為串聯、并聯、角立案和復雜連接四縱類型。三、采區通風系統1 采取進風上山與回風上山的選擇1) 軌道上山進風，運輸機上山回風如圖31所示，新鮮風流由進風大巷 采區進風石門 下部車場 軌道上山。故下部車場繞道中不設風門。軌道上山的上部及中部車場凡與回風巷連接處，均設置風門與回風隔離，為此車場航道要有一定的長度，以及決通風與運輸的矛盾。2) 運輸上山進風、軌道上山回風如圖32，運輸上山進風時，風流與煤流方向相反。運輸機上山的下部與進風大巷間必須設聯絡巷入風，禁止從溜煤眼進風。運輸上山的中部、上部與回風巷或回風上山連接的巷道中均設置風門或風墻。軌道上山回風，它與各區段回風巷與回風石門連通。為了將軌道上山與采區進風巷隔離，其下部車場中應設兩道風門，風門間隔不應小于一列車長度；否則運料與通風發生矛盾，風門易于被破壞或敞開，導致工作面風量不足，可能引發事故。3) 兩種通風方式比較軌道上山進風，新鮮風流不受煤炭釋放的瓦斯、煤塵污染及放熱影響，軌道上山的絞車房易于通風；變電所設在兩上山之間，其回風口設調節風窗，利用兩上山間風壓差通風。運輸機上山進風，由于風流方向與運煤方向相反，容易引起煤塵飛揚，煤炭在運輸過程中所釋放的瓦斯，可使進風流的瓦斯和煤塵濃度增大，影響工作面的安全衛生條件；運輸機設備所散發的熱量，使進風流溫度升高。此外，須在軌道上山的下部車場內安設風門，此處運輸礦車來往頻繁，需要加強管理，防止風流短路。進、回風上山的選擇應根據煤層賦存條件、開采方法以及瓦斯、煤塵及溫度等具體條件通過技術經濟比較后確定。一般認為，在瓦斯煤塵危險性大的采區，采用軌道上山進風，運輸上山回風的采區通風系統較為合理。2 采煤工作面上行風與下行風的確定1）采煤工作面通風系統要求（1）回采工作面要獨立通風。（2）風流穩定。在礦井通風系統中，回采工作面分支應盡量避免處在角聯分支或復雜網絡的內聯分支上；當無法避免時，應有保證風流穩定的措施。（3）漏風少。應盡量減小回采工作面的內部及外部漏風，特別應避免從外部向回采工作面的漏風。（4）會才工作面的調風措施可靠。（5）保證風流暢通。2）采煤工作面通風系統分類1、U型通風網絡優點：U型后退式通風網絡結構簡單，巷道施工維修量少，工作面漏風少，風流穩定，易于管理。缺點：上隅角瓦斯易超限，工作面進回風巷要提前掘進，維護工作量大。2、Z型通風網絡優點：Z型后退式通風系的工作面采空區瓦斯不會用如工作面，而使用如回風巷，工作面采空區回風側能用鉆孔抽放瓦斯但進風側不抽放瓦斯。缺點：該通風網絡需沿空支護巷道和控制經過采空區的漏風。3、Y型通風網絡優點：工作面采用Y型通風網絡會使回風道風量加大，上隅角和回風道瓦斯不易超限，并可在上部進風道內抽放瓦斯。缺點：采空區流過的氧氣較多從而易發火。4、W型通風網絡優點：在中間巷道布置抽放瓦斯鉆孔時，抽放孔由于處在抽放區域的中心，因而抽放率比采用U型通風網絡工作面提高50%。5、雙Z型通風網絡優點: 雙Z型后退式通風網絡的上下入風平巷布置在煤體中，漏風攜的瓦斯不進入工作面，工作面比較安全。缺點：雙Z型通風網絡的工作面有一段是下行通風，并且需要設置邊界上山，維護在采空區的巷道在支護上還需要防止漏風。6、H型通風網絡優點：工作面風量大，采空區瓦斯不涌向工作面，氣象條件好，增加了工作面的安全出口，工作面機電設備在新鮮風流巷道中，通風阻力小，在采空區抽放瓦斯。易于控制上隅角的瓦斯。缺點：沿空護巷困難，由于有附加巷道，可能影響通風的穩定性，管理復雜。3）采煤工作面通風系統選定由于該礦井要求東西兩翼各布置兩個工作面，所以在上下山的一側開采一個區段，沒有兩個臨近工作面同時開采的條件，所以不使用W型通風方式；Y型和E型有巷道在采空區，這樣給巷道的維護帶來困難，此礦為低瓦斯礦井所以不必要使用這樣方式來防止上隅角瓦斯超限，所以可以不使用這兩種通風方式，同樣也不使用U型前進式通風方式。E型巷道要開采三條通風巷道，這樣開采是合理的，但是和U型后退式相比需要多開采一條巷道，所以在該礦井的通風設計中選用U型后退式。四、通風設備的安全技術要求按照有關原則，并根據現場科技人員的經驗，可對通風設備提出以下幾點安全技術要求：主通風機運轉穩定性能好，主通風機的穩定性運轉與否決定著礦井通風系統的安全可靠程度。通風設備的自動監控系統完備。主要通風機和局部通風機正常運轉很重要；風門失控會造成風流短路和通風系統紊亂，危及井下生產的安全。所以，它們要安裝自動監控系統。反風系統的靈活程度要高。進行反風是井下發生火災、爆炸事故時防止災害擴大的重要設施，主要通風機必須安裝反風設施，并能在10min內改變巷道內風流方向且風量不小于正常值的40。防爆裝置要有很高的完善程度。它是防止瓦斯、煤塵爆炸傳播的有效方法。當礦井開采煤塵具有爆炸性危險和瓦斯含量高的煤層時，其兩翼、相臨的采區、煤層和工作面，都要設置水棚或巖粉棚實行隔離。五、通風附屬裝置及其安全技術為了保證主扇運轉的安全可靠，除扇風機機體外，仍需設置一系列附屬裝置，如反風裝置、防爆門、風硐和擴散器等。1 反風裝置礦井反風就是當礦井發生突變的時候及時使風流反向，控制災害和災情的發展的應變措施。反風裝置就是使正常風流反向的設施。當進風井附近和井底車場發生火災或瓦斯煤塵爆炸時，為了避免大量的CO和CO2等有害氣體進入采掘空間，危及井下工人的生命安全，則利用反風裝置迅速使風流逆轉。本設計選取2K58型軸流風機，這種風機反轉后的風量可以達到正常時期風量的40%，故不須設置反風裝置進行反風。本礦每年進行反風演習一次，每季度都要檢查反風功能，保證隨時可用。2 防爆門為保護風機，在風井井口設置鐘形防爆門。防爆門放入井口圈的凹內，槽中盛水以防漏風，深度必須大于防爆門的內外壓差。如圖5-1所示圖5-1 1-防爆井蓋；2-密封液槽；3-滑輪；4-平衡重錘；5-壓腳；6-風硐3 擴散器本設計選用由圓錐形內筒和外筒構成的環狀擴散器，它可以將風機出口的大部分速壓轉變為靜壓，以減少風機出風口的速壓損失，提高風機的靜壓。如圖5-2所示圖5-2 軸流式通風機擴散器4 風硐風硐是礦井主扇和出風井之間的一段聯絡巷道，風硐通風量很大，其內外壓差較大，因此要特別注意減小風硐阻力和防止漏風。5 消音裝置采用設計的消聲裝置后，可以滿足工業企業噪聲衛生標準規定的90 dB(A)限值的要求。消聲裝置對主要通風機的阻力損失影響小,防塵、防潮及降噪效果明顯,可適用于不同地區,無論是寒冷干燥的北方地區,還是炎熱潮濕的南方地區選用不同的材料組合,均可使消聲裝置保持良好的聲學性能,它可以廣泛的應用于煤礦主要通風機的消聲降噪。六、相關計算1 采煤工作面需風量的計算對于低瓦斯礦井，采煤工作面可根據氣象條件，采用以下公式進行計算：Qh=QfKhKlKt式中 Qf不同采煤方法工作面所需的基本量，/s；Qf=L（工作面控頂距）M（工作面實際采高）70 %v（適宜風速）；Kh回采工作面采高調整系數；Kl回采工作面長度調整系數；Kt回采工作面溫度與對應風速調整系數。回采工作面風量計算調整系數詳見下表：表1回采工作面采高調整系數Kh采高/m202.02.52.05.0及放頂煤工作面系數Kh1.01.11.5表2回采工作面長度調整系數Kl工作面長度/m80150150200200系數Kl1.01.01.31.31.5表3 回采工作面溫度與對應風速調整系數Kt工作面空氣溫度/回采工作面風速/m.s-1配風調整系數Kt201.01.0020231.01.51.001.1023261.51,81.101.2526281.82.51.251.4028302.53.01.401.60表3采煤工作面合理風速采煤工作面空氣溫度（）采煤工作面合理風速（m/s）180.50.818200.81.020231.01.523261.51.8表4各種礦及其采掘工作面溫度礦名稱采掘工作面溫度（）煤礦 26金屬礦27化學礦26鈾礦26取：Kh=1.5m；工作面長度為150m，即Kl=1.0；Kt =1.25；L（工作面控頂距）=煤柱高度=15m；M（工作面實際采高）=煤層厚度=240m；v（適宜風速）=1.51.8，取1.8 m/s；煤礦，采掘工作面溫度為26。即：Qh=QfKhKlKt=L（工作面控頂距）M（工作面實際采高）70 %v（適宜風速）KhKlKt=1524070 %1.81.51.01.25=8505/s 按回采工作面同時作業最多人數計算需風量以人數為單位，按每人每分鐘供給不小于4的規定風量供風。按下式計算：Qhi=4Ni式中 Ni回采工作面同時作業最多人數，人。井下同時作業的最多人數為700人，綜采工作面同時作業最多人數40人，高檔普采工作面同時作業最多人數60人。取Ni=60。Qhi=4Ni =460 =240/min=4/s 2 掘進工作面需風量的計算按瓦斯或二氧化碳涌出量計算 根據煤礦安全規程規定，掘進工作面回風流中瓦斯濃度不超過1 %的要求計算。即Qji=100qjiKi式中 Qji第i個掘進工作面實際需要風量，/s； qji掘進工作面回風巷風流中瓦斯或二氧化碳的絕對涌出量，/s；Ki掘進工作面的瓦斯涌出不均衡系數，該值應從實測和統計中得出，一般可取1.52.0。qji=6.6 m3/s；（礦井相對瓦斯涌出量）取Ki=1.5。即：Qji=100qjiKi =1006.61.5 =990/s 3 硐室需風量的計算硐室需風量應該按照礦井各個獨立通風硐室需風量總和計算：Qd=Qd1+Qd2+Qd3+Qdn式中 Qd所有獨立通風硐室需風量總和，/s；Qd1，Qd2，Qd3Qdn不同獨立通風硐室需風量，/s。機電酮室須設在進風流中。酮室深度不超過6m，入門寬度不小于1.5m者，可用擴散通風。個別機電酮室經礦總工程帥批準，可設在回風流中，但其中瓦斯濃度不得超過0.5%，并應安裝瓦斯自動檢測報警斷電裝置。發熱量大的機電硐室如水泵房、中央變電所、壓氣機房等，其風量的供給以能實現硐室降溫為目的。硐室內機電設備運行產生的熱使硐室進、回風產生溫差，這項溫差所反映的室內風流所吸收熱量應和機電設備運行的發熱量相等。即：Qdj= ANt/（3600Cpt）式中 Qd獨立通風硐室需風量，/s； A一個kWh的電量變為熱量的當量，A=3600KJ/kWh；Nt硐室中機電設備運轉的總功率，kW；硐室中機電設備運轉的發熱系數，一般從實測中得出，水泵房取0.020.04，壓氣機房取0.200.23；Cp空氣的定壓比熱，一般取1.0006KJ/kgK；t 硐室進、回風溫差，K。即： A=3600KJ/kWh；Nt= 112.2kW；=0.2；Cp=1.0006KJ/kgK；t=2。 Qdj= ANt/（3600Cpt） =3600112.20.2/（36001.01.00062） =11213.3/s 4 全礦井總需風量計算Qt=K（Qh+Qb+Qj+Qd+Qq）式中 Qt礦井總風量，/s； Qh回采工作面需風量的總和，/s； Qb備用工作面需風量的總和，/s； Qj掘進工作面需風量的總和，/s； Qd獨立通風硐室需風量的總和，/s； Qq礦井除采、掘硐室以外的其他巷道需風量的總和，/s；K礦井風量備用系數（抽出式通風取1.151.20，壓入式通風取1.251.3） 選取通風機工作方法為抽出式礦井通風方法，即取K=1.0。Qh=8505/s ；Qb=1/2 Qh=4252.5/s ；Qji=990/s ；Qdj=11213.3/s Qt=K（Qh+Qb+Qj+Qd+Qq） =1.0（8505+4252.5+990+11213.3） =24960.8/s 5 礦井通風總阻力計算 礦井通風總阻力計算原則 礦井通風設的總阻力，不應超過2940Pa。 礦井井巷的局部阻力，新建礦井按井巷摩擦阻力的10%計算，擴建礦井宜按井巷摩擦阻力的15%計算。 礦井通風總阻力計算 礦井通風總阻力：風流由進風井口起，到回風井口止，沿一條通路（風流路線）各個分支的摩擦阻力和局部阻力的總和，簡稱礦井總阻力，用hm表示。 對于礦井有兩臺或多臺風主要通風機工作，礦井通風阻力按每臺主要通風機所服務的系統分別計算。 在主要通風機的服務年限內，隨著采煤工作面及采區接替的變化，通風系統的總阻力也將因之變化。當根據風量和巷道參數直接判定最大總阻力路線時，可按該路線的阻力計算礦井總阻力；當不能直接判定時，應選幾條可能是最大的路線進行計算比較，然后定出該時期的礦井總阻力。 礦井通風系統總阻力最小時稱通風容易時期。通風系統總阻力最大時亦稱為通風困難時期。 對于通風困難和容易時期，要分別畫出通風系統圖。按照采掘工作面及硐室的需要分配風量，再由各段風路的阻力計算礦井總阻力。計算方法： 期東、西兩翼的通風阻力最大路線，分別用下式算出各段巷道的摩擦阻力。Hf LUQ2/S3，Pa 式中： Hf巷道摩擦阻力，Pa.L井巷長度，mQ通過井巷的風量，m3/sU井巷凈斷面周長，m.S井巷凈斷面積，S2另外，工作面漏風取210，樂譜其余風量均勻分配給各個風門或風窗。全礦通風摩擦阻力計算如下表： 表時期 地點西翼（Pa）東翼容易時期1156.81321.1困難時期1378.31503西翼容易時期通風總阻力： H1=1.02hr min = 1.201156.8=138.2Pa西翼困難時期通風總阻力：H1=1.15hr mar =1.151378.3 =1585Pa東翼容易時期通風總阻力：H2=1.02hr min=1.201321.1 =1585.3 Pa東翼困難時期通風總阻力：H2=1.15hr mar =1.151503 =1728.5 Pa6 礦井等積孔的計算礦井等積孔是用用來表示井巷或礦井的通風難易程度。其計算步驟如下：R=hr/Qf2式中：R礦井通風，NS2/m3 Hr礦井總阻力，Pa Qf礦井總風量，m3/s（1）容易時期：西翼：R1=1388.2/50.62=0.54 NS2/ m3 A1=1.1896/（0.54）=1.63 m2東翼：R2=1585.3/57.82=0.47 NS2/ m3 A2=1.1896/（0.47）=1.72 m2（2）困難時期：西翼：R1=1585/53.62=0.55 NS2/ m3 A1=1.1896/（0.54）=1.63 m2東翼：R2=1728.5/60.92=0.47 NS2/ m3 A2=1.1896/（0.47）=1.72 m2礦井等積孔計算和礦井通風難易程度分級見下表：表1 礦井等積孔計算表礦井等積孔計算表時期地區風量m3/s風壓Pa風阻Ns2/m4等積孔m2容易時期東翼58.71585.30.471.72西翼50.61388.20.541.63困難時期東翼60.91728.50.471.72西翼53.615850.551.61表 2礦井通風難易程度分級表礦井通風難易程度礦井總風阻Rm/Ns2*m-s等積孔A/m2容易2中等0.355-1.4201-2困難1.4201根據計算，本礦井兩翼在容易和困難時期，其通風難易程度都在中等以上。7 礦井通風設備的選擇 礦井通風設備是指主要通風機和電動機。 礦井通風設備的要求： 1、礦井必須裝設兩套同等能力的主通風設備，其中一套作備用。 2、選擇通風設備應滿足第一開采水平各個時期工況變化，并使通風設備長期高效率運行。 3、風機能力應留有一定的余量。4、進、出風井井口的高差在150m以上，或進、出風井井口標高相同，但井深400m以上時，宜計算礦井的自然風壓。本礦井為高瓦斯礦井，考慮壓人和抽出通風方式的優缺點及軸流式通風機和離心式通風機的優缺點。初步選擇軸流式通風機采用抽出通風方式通風。1、確定主要通風機的風量（1）容易時期通過主要通風機的風量Q扇必大于通過出風井的礦井總風量Q對于抽出式 Q容=(1.051.10)Q礦 m3/s 式中，1.051.10為外部漏風系數，出風井無提升運輸任務時取1. 05，有提升運輸任務時取1.10。 此處取1.1 Q扇=1.151.2=56.3 m3/s（2）困難時期時期通過主要通風機的風量Q扇必大于通過出風井的礦井總風量Q礦，對于抽出式 Q扇=(1.051.10)Q礦 m3/s 式中，1.051.10為外部漏風系數，出風井無提升運輸任務時取1. 05，有提升運輸任務時取1.10。