江門氣派摩托車廠辦公樓工程落地扣件式鋼管腳手架工程目 錄第一章 工程概況 3一、工程概況3二、編制依據3第二章 腳手架施工 3一、腳手架構造要求及技術措施 5二、腳手架的搭設及拆除工藝 5 第三章 鋼管落地腳手架手架計算書 11一、參數信息 11二、小橫桿的計算 12三、大橫桿的計算 13四、扣件抗滑力的計算 15五、腳手架立桿荷載計算 16六、立桿的穩定性計算 16七、最大搭設高度的計算 18八、連墻件的穩定性計算 19九、立桿的地基承載力計算 20第四章 安全防護措施 20一、結構臨邊防護措施20二、安全施工技術措施21第五章 文明施工要求 26江門氣派摩托車廠辦公樓工程落地扣件式鋼管腳手架工程施工方案第一章工程概況一、工程概況1、工程相關責任主體：工程名稱：辦公樓建設單位：江門氣派摩托車有限公司設計單位：江門市新會建筑設計院有限公司監理單位：江門市新會區岡州工程建設監理有限公司施工單位：江門市新會第二建筑工程有限公司2、工程概況：本工程建設地點位于江門氣派摩托車有限公司廠內，建筑層數為地上8層，建筑高度31.70米，結構類型為鋼筋混凝土框架結構。建筑物呈長方形，外圍尺為72米22米，總建筑面積約為12433平方米，最大建筑層高為8.3米，最大距度為7.5米。 本工程采用預應力鋼筋混凝土預制管樁基基礎，樁徑400和500兩種，樁長約為39m，共計樁數為130根，其中400樁30根，500樁100根。結構鋼筋采用I、II級鋼筋, 本工程按七度抗震設防。墻體砌筑：外墻采用盲孔多孔頁巖磚，內墻采用灰砂磚。混凝土強度等級：基礎C30，骨架墻柱12層下為C35，34層為C30，4層以上為C25，樓面梁板，4層以下為C30，4層以上為C25。 二、編制依據（1）本工程施工圖紙及地質勘察報告（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 J842001（2002年版）（3）建筑施工安全檢查標準JGJ 5999（4）建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)（5）建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)（6）鋼結構設計規范(GB 50017-2003)。第二章、腳手架施工一構造要求及技術措施1、 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為33m；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內排立桿離墻間距為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；管材選用483.5鋼管； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用剛性連接； 2、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施(1)地基處理基槽回填土采用2:8灰土分層夯實，密實度采用環刀取樣進行試驗，表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100mm。四周外腳手架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。(2)立桿：立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。(3)大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于50cm。(4)小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設1一2根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。（5）縱、橫向掃地桿： 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。（6）剪刀撐：本腳手架剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。（7）腳手板：腳手板采用竹排，在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過3層。首層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1. 2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2一3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。（8）連墻件：連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5 m，采用剛性連接。 （9）防護設施：腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0. 6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。3、腳手架出入口的構造該出人口設在軸一軸之間，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m 5.4m（寬高）。出入口處再搭設6.0m 4.5m 6.0m（長寬高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。如圖：在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。二腳手架的搭設及拆除施工工藝1、落地式鋼管腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。2、懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑桿一縱向掃地桿立桿橫向掃地桿其后的搭設順序與落地架相同。3、腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿戶立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。第三章、鋼管落地腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 33 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東省江門市，基本風壓0.49 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.611 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.07 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8033.00 = 5.174kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.533 = 0.248 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.833 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.833+ 0.851.43.15= 16.748 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.833+1.43.15=17.41kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.49 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.490.740.214 = 0.054 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0541.51.82/10 = 0.031 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.748 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 17.41kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 16748.28/(0.186489)+31413.971/5080 = 190.324 N/mm2；立桿穩定性計算 = 190.324 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 17409.78/(0.186489)=191.413 N/mm2；立桿穩定性計算 = 191.413 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.659 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.031 /(1.4 0.85) = 0.026 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.25.659+0.851.4(3.15+0.1864.891000.026/5.08)/(1.20.125)=50.375 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 50.375 /(1+0.00150.375)=47.959 m；H= 47.959 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =47.959 m。腳手架單立桿搭設高度為33m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.49，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.49 = 0.068 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.532 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.532 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.532 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.532小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =83.741 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 16.748 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=83.741kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！第四章安全防護措施一、結構臨邊防護措施1、在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2. 5m、豎向每隔0. 6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周lm范圍內不準堆料、停放機具。2、樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1. 2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。二安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的搞拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（6)所有進場鋼管和構件必須經現場抽檢后方可進場，所有不合格的或不符合安全性能要求的管材管件一律嚴禁使用。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿土必須達到設計強度的75以上才能施工。（2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進人、統一指揮、上下呼應、動作協調指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。（7）外腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。（8）所有進場工人必須進行三級安全教育，每一階段腳手架搭設完畢后必須經驗收合格并掛上驗收合格牌后方可使用。3、腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴禁控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m，確保較大安全儲備。（3）結構施工時不允許多層挑架的同時作業層數不超過1層。（4）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施（1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。（2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等