（文件備案編號：）

施工方案

編制日期：年月日

目錄

一、編制依據

二、工程概況

三、設計方案

四、施工方案

1、施工順序

2、施工要點

3、檢查與驗收

4、安全施工要點

附計算書：

梁模板計算書

板模板計算書

高大模板專項施工方案

一、編制依據

1、青島時代建筑設計有限公司設計圖

2、《混凝土工程模板與支架技術》

3、《建筑施工手冊》第四版；

4、《鋼結構設計規范》(GB50017-2014)；

5、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)；

6、《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)；

7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》

(JGJ130-2011)

8、《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2011)

9、《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查

辦法》建質[2004]213號

二、工程概況

本工程總建筑面積為63415.46平方米，30#樓共三層框架結

構，建筑面積為2331.17m2。建筑檐口高度為11.1米，一層層高

3.9米，二~三層層高為3.6米，斜屋面屋脊高度為13.1米，炮樓

斜屋面屋脊高度為18.1米；其施工范圍為：1到2軸交1/A軸到

1/B軸，高度為10.6米；3到4軸交A軸至ijB軸和3至ij4軸交C

軸到D軸，高度均為8.6米；其他高度為5.6米，此次高支模工

程范疇內結構構件主要構件尺寸如下：結構梁主要截面

有：,250*600,板厚120厚。

配電房共兩層框架結構，建筑面積404.5m2,建筑檐口高度為

9米，一層層高為4.8米，二層層高為4.2米，斜屋面屋脊高度

為13米，其施工范圍為：二層及斜屋面，斜屋面中間高度為8.2

米；此次高支模工程范疇內結構構件主要構件尺寸如下：結構梁

主要截面有：300*700,250*500,板厚120厚。

三、設計方案

1、材料選擇

1）模板面板：選用14厚膠合板；

2）面板小楞：選用50*100杉木木方；

3）模板外楞：選用Q235A級碳素結構鋼（p48x2.7焊接鋼管；

3）支撐架：選用Q235A級碳素結構鋼（p48x2.7焊接鋼管,配

套可鍛鑄鐵制作的直角、旋轉及對接扣件；

4）支撐架與模板連接：選用可調頂托。

2、構件模板設計

梁模板：梁底模板采用14厚膠合板模板，250和300寬梁采

用50x100木方小楞2根，梁兩側2根（p48x2.7鋼管間距900、縱

向間距800；梁下采用1根（p48x2.7鋼管立桿支撐加可調頂托連

接，縱向間距8000所有梁側模板采用14厚膠合板模板，50x100

木方小楞，木8x2.7鋼管外楞間距600,上部小8x2.7鋼管斜撐

間距600o

3、模板支撐架設計

1）模板支撐架選型

選用扣件式滿堂腳手架。板下（p48x2.7鋼管立桿間距800x

800；對于梁寬為300的梁下采用1根（p48x2.7鋼管立桿，縱向間

距不大于800；立桿縱橫向均設水平（p48x2.7鋼管拉桿，步距不

大于1500；縱橫向均設（p48x2.7鋼管掃地桿,掃地桿距地200；

架體四周邊框架梁內側立桿處及每9m左右范圍梁側立桿處滿設

垂直剪刀撐一道。

2）構造要求

（1）立桿

立桿接長采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件交錯布置，2

根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內間隔一根立桿的2

個相隔接頭在高度方向錯開的距離大于500,各接頭中心到主接

點的距離不大于步距的1/3O

可調頂托螺桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2m。（設計

計算時取作0.3m）o

（2）水平拉桿和掃地桿

水平拉桿和掃地桿接長采用搭接，搭接長度不小于1.00m,

連接扣件不小于3個，均勻布置，扣件距桿端不小于100o梁底

水平橫桿設置在梁底主節點處，該橫向水平桿在梁底架體加密范

圍內不得有接頭。立桿基礎不在同一高度上，將高處的縱向掃地

桿向低處通長與立桿固定。

（3）剪刀撐

斜桿與地面的夾角在45°?60°之間。斜桿相交點處于同一

條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的斜桿用旋轉扣件固定扣

在立桿上，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在

20cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1.00m,

并用不少于2個旋轉扣件固定，端部打件的邊緣至桿端的距離不

小于100o

(4)連墻桿

在每一框架柱(框架柱按層分段澆筑，施工時先澆筑框架柱,

后澆筑梁板結構)上設縱橫向連墻桿，連墻件垂直間距不大于3

步。連墻件采用剛性連接，連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順

序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直。連墻桿伸出扣件的

距離大于100o

(5)立桿與基體的連接

立桿通過設木墊板與基體連接。

4、模板及其支撐架驗算

見附件：模板及其支撐架驗算。

四、施工方案

1、施工順序

1)模板支撐架施工順序

各層結構工程施工―測量放線，準確定位立桿位置一架體搭

設一架體施工中間檢查一架體驗收。

2)混凝土結構施工順序

主體結構施工順序必須與模板支架施工配合，具體施工程序

如下：立桿位置放線定位一滿堂支撐架體施工一架體檢查驗收T

主梁、次梁底模板支撐一主梁、次梁鋼筋綁扎一主梁、次梁側模,

平板模板支設一板鋼筋綁扎一混凝土澆筑，覆蓋保溫養護一模板、

架體拆除。

2、施工要點

1)在模板及其支撐架搭設、拆除和混凝土澆筑前技術人員必

須按方案意圖及相關國家現行規范要求向作業人員做好技術交底

工作。

2)模板及其支撐架系統所用材料必須符合設計要求及相關國

家現行規范要求。材料進場時現場派專人檢驗鋼管和扣件質量，

不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴重的、彎曲變彩嚴

重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使用，

扣件出現滑絲的螺栓必須更換。

3)支撐架基礎必須滿足設計方案要求，驗收合格后方可進入

支撐架搭設施工。

4)模板及其支撐架施工必須嚴格二安設計方案要求進行支立。

(1)立桿根據模板系統平面布置示意圖在實地進行放樣，確

保每一根立桿位置準確。在支撐架搭設過程中隨時檢查立桿的垂

直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內。

扣件式腳手架立桿允許偏差A(mm)

腳手架搭設中檢查腳手架高度(H)

偏差的高度H(mm)40m20m

2

±7±7

10

±25±50

20

±50±100

30

±75

40

±100

注：中間檔次用插入法。

(2)立桿接長均采用對接形式，嚴禁采用搭接。可調頂托螺

桿伸出鋼管頂端的懸臂高度不大于0.2mo

(3)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿設在梁模板中

心線處，其偏心距不得大于25mm。

(4)掃地桿和水平拉桿在架體搭設時拉通線，確保掃地桿和

水平拉桿縱橫通順、方正，同時注意不得漏設，水平拉桿的步距

不得超過設計方案要求。

(5)剪刀撐必須與立桿、掃地桿和水平拉桿根根相連，不得

漏連。

(6)模板內、外楞及對拉螺栓間距不得隨意擴大設計方案最

大間距外。

(7)梁起拱按設計要求留設。

5)混凝土澆筑采用由一端內側向一邊澆筑的方式，以確保模

板支架施工過程中均衡受載，對于反梁部分可考慮二次澆筑以減

輕模板系統線荷載。

6)模板拆除

(1)高架區其下各層模板及其支撐的拆除必須符合《混凝土

結構工程施工質量驗收規范》(GB50204—2015)及其它有關規定,

嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經審批。

(2)拆除時應遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一

清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上卜同時作業,

拆除時應采用可靠的安全措施。

(3)卸料時應由作業人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋

擲。

(4)運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，清除桿件

及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回倉庫修整。配件經檢查、

修整后，按品種、規格分類存放，妥善保管。

3、檢查與驗收

1)構配件檢查與驗收

(1)檢查鋼管、扣件產品質量合格證，進場時現場其外觀質

量。不合格的不得使用，特別注意有裂縫、銹蝕嚴重的、彎曲變

形嚴重的、壁厚少于2.7mm等鋼管、有裂縫、變形的扣件禁止使

用，扣件出現滑絲的螺栓必須更換。

(2)在架休搭設過程中應派專人檢查扣件的緊固度，以保證

每個扣件連接可靠。在混凝土澆筑前，再隨機抽取5%扣件進行檢

查。

2)架體檢查與驗收

(1)搭設前對地基進行驗收。

(2)模板支架在搭設過程中應對桿件的設置、連接件、構造

措施跟蹤檢查。

(3)架體搭設完畢在支設模板前，對架體進行驗收，必須滿

足本方案的設計方案及規范要求。

(4)在澆筑混凝土前，對模板系統、模板支架系統進行驗收；

在澆筑過程中，檢查是否超載，觀察模板及支架變形情況。

4、安全施工要點

(1)明確支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全

管理工作。在支摸搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安

全技術交底。

(2)支模施工應按經審批的施工方案進行，方案未經原審批

部門同意，任何人不得修改變更。

(3)支模分段或整體搭設安裝完畢，經技術和安全負責人驗

收合格后方能進行鋼筋安裝。

(4)支摸施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統

爬上爬下。

(5)支摸搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入

支摸底下，并由安全員在現場監護。

(6)混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統的

變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待

排除險情并經施工現場安全負責人檢查同意后方可復工。

(7)施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。

(8)支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、

穿防滑鞋。

(9)惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作

業應有防滑措施。

250*600梁模板(扣件鋼管架)計算書

梁段:kl。

單位：mm

9

-V

g

89

O

900

一、參數信息

L模板支撐及構造參數

梁截面寬度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.6；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m)：0.80；

立桿上端伸巴至模板支撐點長度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撐架搭設高度H(m)：7.80；梁兩側立桿間距(m)：0.9；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數：1；

采用的鋼管類型為①48x2.7；

立桿承重連接方式：可調托座；

2.荷載參數

新澆混凝土豆力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m?)：035；鋼筋自

S(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m?)：

17.8；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m。：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載

(kN/m2)：4.0；

3.材料參數

木材品種:杓木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0木材抗剪強度設計值”(N/mm?)：

1.7；

面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0湎板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；

4.梁底模板參數

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數：3；

5,梁側模板參數

主楞間距(mm)?600；次楞根數.3；

主楞豎向支撐點數量：2；

固定支撐水立間距(mm)：600；

豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm,450mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；

主楞合并根數：2；

次楞材料：K方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式

計算，并取其中的較小值：

F=0.22丫中笛2V皿

F二yH

其中V"混凝土的重力密度，取24.000kN//；

t~新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T-混凝土的入模溫度，取20.000C。；

V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

0.750m；

仇-外加劑影響修正系數，取L200；

p2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。

分別計算得17.848kN/n?、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m?作為

本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混

凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓

力。

次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。

+1,

066

I250I250?

面板計算簡圖(單位：mm)

1,強度計算

材料抗彎強度驗算公式如下：

o=M/W<[f]

其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=60xl.4xl.4/6=19.6cm3；

M-面板的最大彎矩(N.mm)；

o-面板的彎曲應力計算值(N/mm?)

[f]-面板的抗彎強度設計值(N/mmB;

按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：

M=O.125ql2

其中，q-作用在模板上的側壓力，包括：

新澆混凝土側壓力設計值:qi=1.2x0.6xl7.85=12.851kN/m；

振搗混凝土荷載設計值:qz=1.4x0.6x4=3.36kN/m；

計算跨度:1=(750-250)/(3-1)=250mm；

面板的最大彎矩M=0.125x(12.851+3.36)x[(750-250)/(3-l)]2=

1.27xl05N-mm；

面板的最大支座反力為：

N=1.25ql=1.25x(12.851+3.360)x[(750-250)/(3-l)]/1000=5.066kN；

經計算得到，面板的受彎應力計算值:。=1.27x105/

1.96xl04=6.5N/mm2；

面板的抗彎強度設計值:田=llN/mm^；

面板的受彎應力計算值o=6.5N/mm2小于面板的抗彎強度設計值

[f]=HN/mm2,滿足要求!

2.撓度驗算

v=0.521ql4/(100EI)W[v]=l/250

作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:

q-q=q1=

12.851N/mm；

I一計算跨度:I=[(750-250)/(3-l)]=250mm；

E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；

1一面板的截面慣性矩:I=60xl.4xl.4xl.4/12=13.72cm4；

面板的最大撓度計算值:v=

0.521xl2.851x[(750-250)/(3-l)]4/(100x9500xl.37xl05)=0.201mm；

面板的最大容許撓度值:M=1/250=[(750-250)/(3-1)]/250=1mm；

面板的最大撓度計算值v=O.2mmm小于面板的最大容許撓度值

[v]=lmm,滿足要求！

四、梁側模板支撐的計算

L次楞計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計

o

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q=5.066/0.600=8.443kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,

截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=1x5x10x10/6=83.33cm3；

I=1x5x10x10x10/12=416.67cm4；

E=9500.00N/mm2；

8.443kN7m8.443kN/m8.443kN/m

鵬（2j（^）飛

600600600

計算簡圖

3.039

-3.039

剪力圖(kN)

0.3040.304

彎矩圖(kN-m)

■0.19

變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩M=0.304kN-m,最大支座反力R=5.572kN,

最大變形v=0.190mm

(1)次楞強度驗算

強度驗算計算公式如下：

o=M/W<[f]

經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值0=3.04x105/8.33x104=3.6

N/mm2；

次楞的抗彎強度設計值:田=llN/mm2；

次楞最大受彎應力計算值o=3.6N/mm2小于次楞的抗彎強度設計

值[f]=HN/mm2,滿足要求!

(2)次楞的撓度驗算

次楞的最大容許撓度值:M=600/400=1.5mm；

次楞的最大撓度計算值v=0.19mm小于次楞的最大容許撓度值

[v]=1.5mm,滿足要求！

2.主楞計算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.572kN,按照集中荷

載作用下的簡支梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2.7mm,截面慣性矩I

和截面抵抗矩W分別為：

W=2x4.121=8.24cm3；

I=2x9.891=19.78cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞計算簡圖

主楞彎矩圖(kN-m)

主楞變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩M=0.279kN-m,最大支座反力R=6.368kN,

最大變形v=0.039mm

⑴主楞抗彎強度驗算

a=M/W<[f]

經計算得到，主楞的受彎應力計算值:

0=2.79x105/8.24x103=33.8

N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]:205N/mm2；

主楞的受彎應力計算值o=33.8N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值

[f]=205N/mm2,滿足要求！

(2)主楞的撓度驗算

根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.039mm

主楞的最大容許撓度值:M=350/400=0.875mm；

主楞的最大撓度計算值v=0.039mm小于主楞的最大容許撓度值

[v]=0.875mm,滿足要求！

五、梁底模板計算

面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板

底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重

荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝

土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=266.67x14x14/6=8.71xl03mm3；

266.67x14x14x14/12=6.10x104mm4；

q

f、

QO

4-----------------------------

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

o=M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：

qi=1.2x[(24,OO+1.5O)xO.75+O35]xO.27=6.232kN/m；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：

q2=1.4x(2.00+2.50)x0.27=1.680kN/m；

q=6.232+1.680=7.912kN/m；

最大彎矩及支座反力計算公式如下：

224

Mmax=0.125ql=0.125x7.912x200=3.96xl0N-mm；

RA=Rc=0.375qil+0.437q2l=0.375x6.232x0.2+0.437xl.68x0.2=0.614kN

RB=1.25ql=1.25x7.912x0.2=1.978kN

32

o=Mmax/W=3.96xlO78.71xlO=4.5N/mm；

梁底模面板計算應力o=4.5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計

2

值[f]=HN/mm1滿足要求！

2,撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動

荷載作用。

最大撓度計算公式如下：v=0.521q|4/(100EI)WM=l/250

其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q，1.2=5.193kN/m；

1-計算跨度(梁底支撐間距):1=200。0^^；

E—面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:M=200.00/250=0.800mm；

面板的最大撓度計算值:v=

0.521x6.232x2004/(100x9500x6.10xl04)=0.09mm；

面板的最大撓度計算值:v=0.09mm小于面板的最大允許撓度值:[v]

=0.8mm,滿足要求！

六、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼

筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新

澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得

到：

q=1.978/0.267=7.418kN/m

2.方木的支撐力驗算

266.67266.67266.67

方木計算簡圖

方木按照三跨連續梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=5xlOxlO/6=83.33cm3；

1=5x10x10x10/12=416.67cm4；

方木強度驗算

計算公式如下：

最大彎矩M=0.1ql2=0.1x7.418x0.2672=0.053kN-m；

最大應力0=M/W=0.053x107833333=0.6N/mm2；

抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；

方木的最大應力計算值0.6N/mm2小于方木抗彎強度設計值13

N/mm)滿足要求！

方木抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足：

T=3V/(2bh0)

其中最大剪力：V=0.6x7.418x0.267=1.187kN；

方木受剪應力計算值r=3x1.187x1000/(2x50x100)=0.356N/mm2；

方木抗剪強度設計值[T]=1.7N/mm2；

方木的受剪應力計算值0.356N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7

N/mmz,滿足要求！

方木撓度驗算

計算公式如下：

v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250

方木最大撓度計算值V=0.677x7.418x266.6674

/(100x9500x416.667xl04)=0.006mm；

方木的最大允許撓度[v]=0.267xl000/250=1.067mm；

方木的最大撓度計算值v=0.006mm小于方木的最大允許撓度

[v]=1.067mm,滿足要求！

3.支撐托梁的強度驗算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

Pi=RA=0.614kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.978kN

梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：

P3=(1.200-0.400)/4X0.267X(1.2X0.250X24.000+1.4X2,500)+1.2X2X0.267X(0

.750-0.250)x0.350=0.683kN

1.297kN1.978kN1.297kN

20蕊⑶~~4fij本

I400I200200400I

千

簡圖(kN,m)

1.1051.105

0.192

2

-0.192

-1.105-1.105

剪力圖(kN)

0.K4

彎矩圖伙N-m)

-0.078

變形圖(mm)

經過連續梁的計算得到：

支座力：

NI=N3=0.192kN；

N2=4.188kN；

最大彎矩Mmax=0.144kN-m；

最大撓度計算值Vmax=0.078IDIT）；

最大應力o=0.144xl06/4490=32.1N/mm2；

支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；

支撐托梁的最大應力計算值32.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計

強度205N/mm?,滿足要求！

七、梁跨度方向鋼管的計算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49cm3；

1=10.78cm4；

E=206000N/mm2；

1.梁兩側支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=6192kN

4⑴(2)⑶飛

800L800L800L

」，XI/**!

支撐鋼管計算簡圖

0.2430.243

0.1920.192

0.0510.051

4

?0.051-0.051

?0.141?Ml

-0.192-0.192

-0.243-0.243

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩Mmax=0.041kN-m；

最大變形vmax=0.085mm；

最大支座力Rmax=0.627kN；

最大應力。=M/W=0.041x106/(4.49x103)=9.1N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值9.1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設

計值205N/mm?,滿足要求！

支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.085mm小于800/150與10mm,滿足要求！

2.梁底支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=4.188kN

4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN4.188kN

⑴(2)(3)飛

800800800

支撐鋼管計算簡圖

5.3045.304

4.188

3.0723.072

1116111G

飛

-1.116-1.116

30723°72

?4.188-4.188

-5.304-5.304

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN-m)

-1.845

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩Mmax=0.893kN-m；

最大變形vmax=1.845mm；

最大支座力Rmax=9.492kN；

最大應力。=M/W=0.893x106/(4.49x103曰98.9N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值198.9N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度

設計值205N/mm?,滿足要求！

支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.845mm小于800/150與10mm,滿足要求！

八、立桿的穩定性計算

立桿的穩定性計算公式

n=N/（力A）W[f]

1.梁兩側立桿穩定性驗算

其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：

縱向鋼管的最大支座反力：N2=9.492kN；

腳手架鋼管的自重：N3=1.2x0.116x7.8=1.087kN；

；

N=N2+N3=9.492+1.087=10.579kN

4)-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比Mi查表得到；

i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；

A--立桿凈截面面積(cm?)：A=4.24；

立桿凈截面抵抗矩：；

W-(cm?w=4.49

O-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；

Io-計算長度(m)；

考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

(

10=kik2h+2a)

ki-計算長度附加系數按照表1取值1.163；

k2-計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.012；

上式的計算結果：

立桿計算長度；

|0=kik2(h+2a)=1.163x1.012x(1.8+0.1x2)=2.354m

；

l0/i=2353.912/15.9=148

由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數。=0.316；

鋼管立桿受壓應力計算值；0=10578.937/(0.316x424)=79N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算Q=79N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值

[f]=205N/mm2,滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算

其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：Ni=4.188kN；

腳手架鋼管的自重：N3=1.2x0.116x7.8=1.087kN；

N=NI+N3=4.188+1.087=5.274kN；

4)-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；

i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；

A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；

W-立桿凈截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；

。--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]-鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；

Io-計算長度(m)；

根據《扣件式規范》，立桿計算長度I。有兩個計算公式1。小曲和

l0=h+2a,

為安全計，取二者間的大值，即：

Io=Max[1.163xl.7xl.8z1.8+2x0.1]=3.559m；

k-計算長度附加系數，取值為：1.163；

計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3,21.7；

a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

a=0.1m；

得到計算結吳：立桿的計算長度

lo/i=3558.78/15.9=224；

考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算

l0=kik2(h+2a)=1.163x1.012x(1.8+0.1x2)=2.354m；

ki--計算長度附加系數按照表1取值1.163;

k2-計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.012；

lo/i=2353.912/15.9=148；

由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數。=0.316；

鋼管立桿的最大應力計算值；10578.937/(0.316x424)=39.4N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算o=39.4N/mm^小于鋼管立桿抗壓強度的設計

值[f]:205N/mm2,滿足要求！

板模板計算書

計算依據：

1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

3、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

4、《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

5、《鋼結構設計規范》GB50017-2003

一、工程屬性

新澆混凝土樓板名稱B標高10.6、8.6、5.6m新澆混凝土樓板板厚(mm)120

新澆混凝土樓板邊長L(m)7.2、8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)7.2、6

二、荷載設計

當計算面板和小梁時的均布活荷裁(kN/m?)2.5

當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5

施工人員及設備荷載標準值Qlk當計算主梁時的均布活荷裁(kN/m2)1.5

當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載

1

(kN/m2)

面板自重標準值0.1

面板及小梁自重標準值0.3

模板及其支架自重標準值Gik(kN/m2)

樓板模板自重標準值0.5

模板及其支架自重標準值0.75

新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1

基本風壓

0.2

u)O(kN/m2)

風荷載標準值3k(kN/m?)風壓高度變化系數0.065

0.65

風荷載體型系數內0.5

三、模板體系設計

模板支架高度(m)10.6K8.6、5.6

立柱縱向間距la(mm)800

立柱橫向間距1Mmm)800

水平拉桿步距h(mm)1600

立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱

立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300

立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250

主梁布置方向平行樓板長邊

小梁間距(mm)300

小梁兩端各懸挑長度(mm)250,250

主梁兩端各懸挑長度(mm)250,250

結構表面的要求結構表面嵬蔽

設計簡圖如下:

模板設計平面圖

模板設計剖面圖(樓板寬向)

四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度:mm)14

面板抗彎強度設計值［f)(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

根據《建筑施工模板安全技術規范》5.2.1〃面板可按簡支跨計算〃

的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取

1m單位寬度計算。計算簡圖如下：

5p

q；mimi

,“〃〃力〃

300

W=bh2/6=1000xl5xl5/6=37500mm3,1=bh3/12=1000xl5xl5xl5/12=

281250mm4

1、強度驗算

Qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Q.ik,1.35(Gik+

(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.9max[1.2x(0.1+(l.l+24)x0.13)+1.4x2.5,

1.35x(0.1+(l.l+24)x0.13)+1.4x0.7x2.5]xl=6.782kN/m

q2=0.9x1.2xGik><b=0.9x1.2x0.1x1=0.108kN/m

p=0.9xl.4xChK=0.9xl.4x2.5=3.15kN

222

Mmax=max[qil/8,q2l/8+pl/4]=max[6.782x0.3/8,

0.108x0.32/8+3.15x0.3/4]=0.237kN-m

622

a=Mmax/W=0.237X10/37500=6.332N/mm<[f]=15N/mm

滿足要求！

2、撓度驗算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.1+(l.l+24)x0.13)xl=3.363kN/m

v=5ql4/(384EI)=5x3.363x3004/(384xl0000x281250)=0.126mm<[v]=

1/250=300/250=1.2mm

滿足要求！

五、小梁驗算

小梁類型方木小梁材料規格(mm)60x80

小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值E(N/mm2)1.78

小梁彈性模量E(N/mn?)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64

小梁截面慣性矩Hem’)256

因［B/lb］取整=［7200/800］取整=g,按四等跨連續梁計算，又因

小梁較大懸挑長度為250mm,因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：

卬P

1、強度驗算

qi=O.8max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.8xmax[1.2x(0.3+(l.l+24)x0.13)+1.4x2.5

,135x(03+(1.1+24)X0.13)+1.4X0.7X2.5]X0.3=2.099kN/m

因此，靜

qi=0.8xl.2(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=0.8xl.2x(03+(l.1+24)x0.13)x03

=1.154kN/m

活

qi=0.8xl.4xQlkxb=0.8x1.4x2.5x03=0.945kN/m

Mi=0.107qi崢L2+0.121qi活L?=0.107x1.154x0.82+0.121x0.945x0.82=

0.193kN-m

qz=0.8xl.2xGikxb=0.8xl.2x0.3x0.3=0.097kN/m

p=0.8xl.4xQlk=0.8xl.4x2.5=3.15kN

22

M2=max[0.077q2L+0.21pL,0.107q2L+0.181pL]=

max[0.077x0.097xQ.82+0.21x3.15x0.8,0.107x0.097x0.82+0.181x3.15x0.8]=

0.601kNm

M3=max[qiLi2/2,q2Li2/2+pLi]=max[2.099x0.252/2,

0.097x0.2572+3.15x0.25]=0.791kNm

Mmax=max[Mi,M2,M3]=max[0.193,0,601,0.791]=0.791kN-m

o=Mmax/W=0.791x10764000=12.352N/mm2<[f]=15.44N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vi=0.607qi靜L+0.62qi活L=0.607x1.154x0.8+0.62x0.945x0.8=1.158kN

V2=0.607q2L+0.681p=0.607x0.097x0.8+0.681x3.15=2.198kN

V3=max[qiLi,q2Li+p]=max[2.099x0.25,0.097x0.25+3.15]=3.174kN

Vmax=max[Vi,V2,V3]=max[1.158,2.198,3.174]=3.174kN

2

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x3.174xlOOO/(2x6Ox8O)=0.992N/mm<[T]=

1.78N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.3+(24+l,l)x0.13)x0.3=1.069kN/m

跨中Vmax=0.632qL4/(100EI)=0.632xl.069x9004/(100x9350x2560000)=

0.185mm<[v]=1/250=800/250=3.6mm

懸臂端Vmax=cl4/(?FI)=1.069x2504/(8x9^Snx2S60000)=0.02?mm<[v]=

Iix2/25O=500/250=2mm

滿足要求！

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)048x2.7

可調托座內土梁根數1主梁彈性模星E(N/mn12)206000

主梁抗彎強度設計值叩N/mm?)205主梁抗剪強度設計值〔BN/mn?)125

主梁截面慣性矩1(5?)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49

1、小梁最大支座反力計算

Qik=1.5kN/m2

qi=0.8max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.8max[1.2x(0.5+(l.l+24)x0.13)+1.4xl.5,

1.35x(0.5+(l.l+24)x0.13)+1