某教學樓荷載及其內力計算過程案例 1 11.2荷載傳遞過程分析(Loadtransferprocessan 2 31.4豎向荷載計算(Verticalloadcalculation) 5 計算單元寬度為6m,5軸線至7軸線間，故直接傳給該框架的樓面荷載如1.2荷載傳遞過程分析(Loadtransferprocessanalysis)框架結構一般承擔荷載主要有：樓(屋)面恒載、使用活荷載、風荷載、地震作用及框架自重。樓(屋)面恒、活荷載的傳遞路線：樓面豎向荷載→樓板→梁→柱→基礎→地基。雙向板荷載的傳遞路線：樓面豎向荷載→樓板→縱橫向框架梁→柱→基礎→地基。根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第9.1.1條，四向支承的板應按下列規定計算：①當長邊與短邊長度之比不大于2.0時，應按雙向板計算；②當長邊與短邊長度之比大于2.0但小于3.0時，宜按雙向板計算；③當長邊與短邊長度之比不小于3.0時，宜按沿短邊方向受力的單向板計算，并應沿場邊方向布置構造鋼筋。本設計中所有的板均按雙向板計算。荷載傳遞如下圖：(1)一般樓面鋪地磚面層10mm:1:4水泥砂漿結合層20mm:1:3水泥砂漿找平層20mm:20厚板底粉刷抹平： ∑g(標準值)(2)衛生間樓面1:4干硬性水泥砂漿：基層處理劑一遍：C20混凝土0.5%找坡：板底20厚粉刷找平：∑g(標準值)(3)不上人屋面120mm厚現澆樓板自重：20厚1:3水泥砂漿防護層20厚1:3水泥砂漿抹灰二道TS復合防水卷材100厚水泥膨脹珍珠巖保溫層1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處40mm20厚1:3水泥砂漿找平層∑g(標準值)1.3.2墻荷載標準值(1)外墻：240mm厚混凝土空心砌塊：0.24m×12kN/m3=2.88kN/m2∑g(標準值)3.34kN/m2(2)內墻：240mm厚蒸汽加壓混凝土砌塊：0.24m×6kN/m3=1.442.7m高墻體：2.7m×2.12kN(3)女兒墻：6厚水泥砂漿罩面0.006m×20kN/m3=0.12kN/m2240厚粘土空心磚0.24m×11kN/m3=2.64kN/m2 6厚外墻貼面磚0.006m×19.8kN/m3=0.12kN/m2∑g(標準值)3.12kN/m20.9m高墻體：0.9m×3.12kN/m2=2.808N/m1.3.3構件自重(1)柱二到六層框架柱：(500mm×500mmx3300mm)1.05×0.5×0.5×3.3×25=21.7kN(2)梁次梁：(250mm×500mm) (3)門窗自重鋼框玻璃窗：鋼化玻璃門：1.3.4可變荷載(1)雪荷載根據《建筑結構荷載規范》GB50009-2012,屋面水平投影面上的雪荷載標準值，應按下式計算：式中：Sk----雪荷載標準值(kN/m2);本工程基本雪壓：So=0.35kN/m2,屋面積雪分布系數μr=1.0。屋面水平投影面積上的雪荷載標準值為：Sk=μSo=1.0×0.25=0.35kN/m2(2)其他可變荷載可變荷載取值均來自《建筑結構荷載規范》(GB5009-2012)。不上人屋面走廊、門廳樓梯教室、教師休息室衛生間梁上荷載簡化：六號軸線處框架涉及的荷載類型主要有：梯形荷載和三角形荷載。根據《建筑結構荷載規范》GB50009-2012規定：設計樓面梁、墻、柱及基礎時，樓面活荷載標準值應根據具體情況乘以規定的折減系數，本工程為安全起見，下文計算不考慮樓面活荷載標準值的折減系數。對于雙向板承重框架，簡化公式如下：設板面均布荷載為q,則：對于梯形荷載和三角形荷載，查《建筑結構靜力荷載手冊》得各種形式荷載作用下化簡：(1)永久荷載不上人屋面永久荷載標準值：梁側粉刷2×(0.6-0.12)×0.02×17=中跨BC跨梁側粉刷2×(0.4-0.12)×0.02×17=∑g作用在頂層框架梁上的線恒荷載標準值為梁自重86ab?=86cd1=4.07kN/m,g?bc?=2.69kN/m板傳來的荷載U(2)活荷載作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為(1)永久荷載1、第五層AB跨永久荷載：AB跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載BC跨永久荷載：BC跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載CD跨永久荷載：CD跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載m板傳來荷載2、第四層AB跨永久荷載：AB跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載BC跨永久荷載：BC跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載CD跨永久荷載：CD跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載3、第三層AB跨永久荷載：AB跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：CD跨永久荷載：BC跨永久荷載：BC跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載CD跨永久荷載：CD跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載4、第二層AB跨永久荷載：AB跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載BC跨永久荷載：BC跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載CD跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載5、第一層AB跨永久荷載：AB跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載BC跨永久荷載：BC跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載CD跨永久荷載：CD跨框架梁自重內墻傳給橫梁的自重合計樓面永久荷載標準值：板傳來荷載(2)活荷載樓面活荷載(以二樓為例，其余相同)1.4.3屋面框架節點集中荷載標準值(1)永久荷載1、A軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載邊跨縱向框架梁自重粉刷0.9m高女兒墻2×(0.60-0.12)×0.02×6.0×17縱向框架梁傳來屋面自重1.39×1/2×3×5/8×6=30.32kN頂層邊節點A軸柱頂集中荷載G?A=129.87/2+22.5+1.96+16.85+30.2、B軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載中柱縱向框架梁自重粉刷[(0.60-0.12)+(0.60-0.1縱向框架梁傳來屋面自重頂層中節點B軸柱頂集中荷載G?B=43.2+30.32+1.96+22.5+129.83、C軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載中柱縱向框架梁自重粉刷縱向框架梁傳來屋面自重[(0.60-0.12)+(0.60-0.1頂層中節點C軸柱頂集中荷載G?c=43.2+30.32+1.96+22.5+129.84、D軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載邊跨縱向框架梁自重粉刷0.9m高女兒墻 2×(0.60-0.12)×0.02×6.0×17縱向框架梁傳來屋面自重1.39×1/2×3×5/8×6=30.32kN頂層邊節點D軸柱頂集中荷G?D=129.87/2+22.5+1.96+16.85+30.(2)活荷載A軸柱頂荷載：屋面板傳給次梁次梁集中荷載屋面板傳給縱梁頂層邊節點A軸柱頂集中荷載B軸柱頂荷載：屋面板傳給次梁次梁集中荷載19.92/2=9.96kN屋面板傳給縱梁0.5×1/2×3×5/8×6=2.81kN頂層中節點B軸柱頂集中荷載Q6B=9.96/2+2.81+4.0=11.79kN屋面板傳給次梁次梁集中荷載19.92/2=9.96kN屋面板傳給縱梁0.5×1/2×3×5/8×6=2.81kN頂層中節點C軸柱頂集中荷載Q6c=9.96/2+2.81+4.0=11.79kN屋面板傳給次梁次梁集中荷載屋面板傳給縱梁頂層邊節點D軸柱頂集中荷載1.4.4樓面框架節點集中荷載標準值一到五層：(1)永久荷載1、A軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載邊柱縱向框架梁自重粉刷鋼窗自重窗下墻體自重粉刷窗邊墻體自重粉刷縱向框架梁傳來的樓面自重中間層邊節點A軸柱頂集中荷載(6.0-0.5)×(3.3-0.6-1.8)×GA=22.5+1.96+2.6+14.26+3.37+9.85+2.33+24.41+108.9柱傳來集中荷載框架柱自重2、B軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載中柱縱向框架梁自重粉刷內墻自重(忽略門窗按墻重量計算)粉刷縱向框架梁傳來樓面自重中間層中節點B軸柱頂集中荷載Gg=22.5+1.90+21.4+10.1+24.41+34.79+108.9柱傳來集中荷載Gg=169.57kN框架柱自重Gg=20.63kN3、C軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載中柱縱向框架梁自重粉刷內墻自重(忽略門窗按墻重量計算)粉刷縱向框架梁傳來樓面自重(6.0-0.5)×(3.3-0.6)中間層中節點C軸柱頂集中荷載Gc=22.5+1.90+21.4+10.1+24.41+34.79+108.9柱傳來集中荷載框架柱自重4、D軸柱頂荷載次梁自重屋面板傳給次梁次梁集中荷載邊柱縱向框架梁自重粉刷鋼窗自重窗下墻體自重粉刷窗邊墻體自重粉刷縱向框架梁傳來的樓面自重中間層邊節點D軸柱頂集中荷載(6.0-0.5)×(3.3-0.6-1.8)×Gp=22.5+1.96+2.6+14.26+3.37+9.85+2.33+24.41+108.9柱傳來集中荷載Gp=131.75kN框架柱自重Gp=0.5×0.5×3.3×25=20.63kN(2)活荷載1、A軸柱頂荷載樓面板傳給次梁次梁集中荷載99.60/2=49.80kN屋面板傳給縱梁頂層邊節點A軸柱頂集中荷載2、B軸柱頂荷載樓面板傳給次梁次梁集中荷載99.60/2=49.80kN屋面板傳給縱梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN頂層中節點B軸柱頂集中荷載QB=49.80/2+14.06+28.05=67.01kN3、C軸柱頂荷載樓面板傳給次梁次梁集中荷載99.60/2=49.80kN屋面板傳給縱梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN頂層中節點C軸柱頂集中荷載Qc=49.80/2+14.06+28.05=67.01kN4、D軸柱頂荷載樓面板傳給次梁次梁集中荷載99.60/2=49.80kN屋面板傳給縱梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN頂層邊節點D軸柱頂集中荷載Qp=49.80/2+14.06=38.96kN由《建筑結構荷載規范》GB50009-201主體結構計算時，垂直于建筑物表面的風荷載標準值應按下式計算：W-----基本風壓(kN/m2);H----風荷載體型系數；z----z高度處的風振系數。式中各參數由《建筑結構荷載規范》第7.1節GB50009-2012查得。計算時，將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，范圍是上下各半層、左右各1/2跨的風壓總和，如圖5-7所示。基本風壓：wo=0.35kN/m2;風載體型系數μs:迎風面為0.8,背風面為-0.5;風振系數βz:1.0(因結構高度H=20.7m<30m,從室外地面算起)風荷載圖如圖所示：風壓高度變化系數：第一層：H=3.3m,μz=0.65;第二層：H=6.6m,μz=0.65;第三層：H=9.9m,μz=0.65;第四層：H=13.2m,μz=0.65;第五層：H=16.5m,μz=0.68;第六層：H=19.8m,μz=0.73;如圖5-8所示：(1)第一層：A=3.3×6.0=19.8m2;(2)第二層：A=3.3×6.0=19.8m2;(3)第三層：A=3.3×6.0=19.8m2;(4)第四層：A=3.3×6.0=19.8m2;(5)第五層：A=3.3×6.0=19.8m2;(6)第六層：A=1.3×6.0+1/2×3.3×6.0=17.7m2。(考慮到女兒墻)。1.1.2風荷載標準值(1)第一層：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m2;(2)第二層：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m2;(3)第三層：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m2;(4)第四層：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m2;(5)第五層：Wk=βz·μs·Hz·Wo=1.0×1.3×0.68×0.35=0.309kN/m2;(6)第六層：Wk=βz·μs·Hz·Wo=1.0×1.3×0.73×0.35=0.332kN/m2。(1)第一層：P?=0.296×19.8=1.86kN;(2)第二層：P?=0.296×19.8=1.86kN;(3)第三層：P?=0.296×19.8=1.86kN;(4)第四層：P?=0.296×19.8=1.86kN;(5)第五層：P?=0.309×19.8=6.12kN;(6)第六層：P?=0.332×17.7=1.88kN。在線彈性范圍內，水平荷載作用下框架的層間位移可按下式計算：式中V----第i層所受總剪力；∑D----第i層所有柱的抗側剛度和；第5號軸線框架在風荷載作用下的位移計算如下：(1)第六層：(2)第五層：P?=6.12kN,V?=5.88+6.12=12.0kN,∑D?=(3)第四層：(4)第三層：(5)第二層：根據《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010,水平荷載作用下框架結1.6地震作用(Earthquakeeffect)1.6.1建筑物總重力荷載代表值G?的計算(1)集中于屋蓋處的質點重力荷載代表值G?50%雪荷載：層面永久荷載橫向梁縱向梁次梁0.5×0.35×6×(7.2+7.24.07×(7.2-0.5)×2+2.69×(3-0.5)=6(0.25×0.60×(6.0-0.5)×25+1.90.25×0.50×(7.2-0.25)×2下半層柱自重：2.12×[(7.2-0.5)×(3.3/2-0.6)]×2+2.12×[(3.0-0.5)×(3.3/縱墻41.42kN(忽略內縱墻的門窗按墻的重量計算)(2)集中于二、三、四、五層處的質點重力荷載代表值G?、G?、G?、G?50%樓面活載：樓面永久荷載橫向梁縱向梁次梁4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=4縱墻(忽略內縱墻的門窗按墻重量計算)(3)集中于一層處的質點重力荷載標準值G?50%樓面活載：0.5×(6×3×3.5+2×6×7.2×2.5)=樓面永久荷載4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=453.10kN橫向梁61.26kN縱向梁90.34kN次梁86.88kN橫墻35.4×2=70.8kN縱墻41.42×2=82.84kN1.6.2地震作用計算(1)框架自振周期的計算按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調整系數式中-------基本周期調整系數；(2)地震作用計算當結構高度不超過40m、以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可采用底部剪力法簡化計算地震作用。根據本工程設防烈度7、Ⅱ類場地土，設計地震分組為第三組，設計基本地震加速度為0.1g,查《建筑抗震設計規范》GB50011-2010:特征周期：Tg=0.45s;水平地震影響系數最大值：αmax=0.08。由于T?<T?<5Tg,根據規范，建筑結構水平地震影響系數按下式計算：式中α?--水平地震影響系數；~------曲線下降段的衰減指數，取0.9;μz----阻尼調整系數，取1.0。結構等效總重力荷載：Geq=0.85GL=0.85×6369.29=5413.86kN;因為T?<1.4Tg=1.4×0.45=0.63,故不需要考慮框架頂部附加集中力作用。框架橫向水平地震作用標準值為：結構底部：FEk=α?Geq=0.067×采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結構的水平地震作用標準值，應按下式確定：式中FEk----結構總水平地震作用標準值；Ge----結構等效總重力荷載，單質點應取總重力荷載值；F------質點i的水平地震作用標準值；Gi,G----分布為集中于質點i、j的重力荷載代表值；δn----頂部附加地震作用系數，本工程中取0;a?----相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數；H?,H-----分布為質點i、j的計算高度。1.6.3地震作用下位移驗算計算水平荷載作用下的側移可以采用D值法，水平荷載作用下框架結構樓層內最大彈性層間位移應滿足：式中△ue----多遇地震作用下標準值產生的樓層內最大的[0e]----彈性層間位移角限值，鋼筋混凝土框架取值為1/55本工程計算多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側移，見表5-4。1.6.4地震作用下結構剛重比和剪重比驗算抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求：式中VEKi-----第i層對于水平地震作用標準值的樓層剪力；----剪力系數，由規范知，本工程剪力系數不應小于0.016;G----第j層的重力荷載代表值。當結構在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應計入重力二階效應的影響。注：重力附加彎矩指任一樓層以上全部重力荷載與該樓層地震平均層間位移的乘積；初始彎矩指該樓層地震剪力與樓層層高的乘積。需要驗算剛重比。需要注意的是，剛重比和剪重比驗算采用重力荷載代表值。由上表計算結果可知：各層剛重比大于10,不必考慮重力二階效應；各層剪重比均大于0.016。1.7內力計算(Internalforcecalculation)1.7.1豎向荷載作用下框架內力計算框架結構承擔的荷載主要有恒載、使用活荷載、風荷載、地震作用，其中恒載、活荷載一般為豎向作用，風荷載、地震則為水平方向作用，手算多層多框架結構的內力及側移時，一般采用近似方法。在豎向荷載作用下較規則的框架產生的側向位移很小，可以忽略不計。框架的內力采用無側移的彎矩分配法進行簡化計算。相交于同一點的多個桿件中的某一桿件，其在該節點的彎矩分配系數的計算(1)確定各桿件在該節點的轉動剛度桿件的轉動剛度S與桿件遠端的約束形式有關。如下表：(2)相交于一點桿件間的彎矩分配彎矩分配之前，還需要先求出節點的固端彎矩，這可查閱相關靜力手冊得到。在彎矩分配的過程中，一個循環可同時放松和固定多個節點，以加快收斂速度。計算桿件固端彎矩產生的節點不平衡彎矩時，不能丟掉由于縱向框架梁對柱偏心所產生的節點彎矩計算。2.D值法D值法為修正反彎點法，修正后的柱的抗側剛度為式中α為柱剛度修正系數，柱的反彎點高度修正后可按下式計算：y=yo+y?+y?+y?。式中y?為標準反彎點高度比，是在各層等高、各跨相等、各層梁和柱線剛度都不改變的情況下求得的反彎點高度比；y?為因上、下層梁剛度比變化的修正值；y?為因上層層高變化的修正值；y?為因下層層高變化的修正值。Yo、y?、y?、y?的取值見規則框架承受均布水平力作用時反彎點標準高度比y。值、上下層橫梁線剛度比對y?的修正值y?、上下層高變化對y?的修正值y?和y?。D值法具體計算步驟為：先計算各層柱修正后的抗側剛度D及柱的反彎點高度，將該層層間剪力分配到每個柱，柱剪力分配式為：根據柱剪力和反彎點位置，可計算柱上、下端彎矩為：Mjk下=Vjkyjkh式中V;k-----第j層第k柱所分配到的剪力；1.彎矩分配系數由于該框架為對稱結構，取框架的一半進行簡化計算。如圖6-11所示。節點A?:SA1A?=4×5.8=23.2,SA1B1=4×4.06=16.24SA2A3=4×5.12=20.48,SA2B2=4×4.06=16.2HA3A2=0.358,μA3A4=0.358,μA3B?μA4A3=0.358,μA4A5=0.HA5A4=0.358,μA5A3=0.358,μA5B5節點A?:SB1B?=4×5.12=20.48,SB1A1=4×4.06=16.SB2A2=4×4.06=16.24,SB2B1=4×5.12節點B?:節點B?:μB4A4=0.258,μB4B3=0.325節點B?:μB5A5=0.258,μB5B4=0.325,μB5B6=節點B?:SB6B5=4×5.12=20.48,SB6A6=4×4.06=16.22.桿件固端彎矩計算桿件固端彎矩時應帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正。(1)橫梁固端彎矩1)頂層橫梁板傳來的永久荷載作用：其中：MB6D6=-5/96ql2=-5/96×16.17×32=-7.58MD6B6=-1/32ql2=-1/32×16.17×32=-4.552)二至五層橫梁(以四層為例，其余相同)板傳來的永久荷載作用：其中：MB6D6=-5/96ql2=-5/96×13.02×32=-6.10kN·mMD6B6=-1/32ql2=-1/32×13.02×32=-3.66kN·m(2)縱梁引起柱端附加彎矩頂層外縱梁：MA6=-MD6=136.56×0.125=17.07kN·m樓層外縱梁(以四層為例，其余相同):MA4=-MD?=135.75×0.125=16MB6=-Mc?=162.91×0.125=-20樓層中縱梁(以四層為例，其余相同):MB4=-Mc?=169.57×0.125=-213.節點不平衡彎矩(其中中間層以四層為例，其余相同)節點A?:-17.58-51.87+16.96=-52.49kN·m4.內力計算根據對稱原則，只計算AB、BC跨。恒載彎矩分配過程見圖5-12。注：梁的跨中彎矩計算：將梁作為隔離體，以跨中截面為矩心，考慮梁上全部荷載建立彎矩平衡方程，即可得到上表公式。其中，0.71為梯形分布荷載1/2跨的合力距梁跨中的距離，具體計算為： 0.35810.8010.80856 29.7817.96-64.69A4A5-52.49A4A3A21.36二22.92-61.2413.92A2A3A2=16.7966.09二 圖5-11恒載彎矩分配過程Figure5-11Deadloadbendingmomentdistribution圖5-12永久荷載作用下彎矩圖(kN·m)Figure5-12Bendingmomentdiagramunderpermanentlo59.17-62.圖5-13永久荷載作用下梁剪力、柱軸力(kN)Figure5-13Beamshearforceandco1、彎矩分配系數與恒載作用下相同。2、梁固端彎矩(1)頂層MB6D6=-5/96ql2=-5/96×1.5×MD6B6=-1/32ql2=-1/32×1.5×32=-0.42kN·m(2)二至五層橫梁(以四層為例，其余相同)MB6D6=-5/96ql2=-5/96×10.5×32=-4.92MD6B6=-1/32ql2=-1/32×10.5×323、縱梁偏心引起柱端附加彎矩(1)頂層外縱梁：MA6=-MD?=7.79×0.125=0(2)樓層外縱梁(以四層為例，其余相同):MA4=-MD4=38.96×0.125=4.(3)頂層中縱梁：MB6=-Mc?=11.79×0.125=-1(4)樓層中縱梁(以四層為例，其余相同):MB4=-Mc?=67.01×0.125=-84、最不利組合本工程只考慮活載滿跨布置。見圖5-15。5、各節點不平衡彎矩(以四層為例，其余相同)6、內力計算根據對稱原則，只計算AB、BC跨。活載彎矩分配過程見圖5-16。活載作部荷載建立彎矩平衡方程，即可得到上表公式。其中，0.71為梯形分布荷載1/247317110.92A3A43.30-1.90-1.49-2.392.62-2.693.-0126B1B2BIA1B1B2BIA1B202B2B1Figure5-15Liveloadbendingmomentdist圖5-16滿跨活載彎矩圖(kN·m)Figure5-16Fullspanliveloadbendingmom圖5-17滿跨活載剪力、軸力圖(kN)1.水平風載作用下框架層間剪力圖5-18風載作用下層間剪力圖(kN)2.各層柱反彎點位置注：其。y1、y?、y?、yo查表得知。3.風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩1.地震作用下橫向框架的內力計算地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表5-22、梁端彎矩計算過程見表5-23、柱剪力和軸力計算過程見表5-24。2.0.5(雪+活)重力荷載作用下橫向框架的內力計算按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010,計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他層取用活荷載。當雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載