新疆塔星瀝青有限公司擴建（二期）項目環境影響報告書建設單位：新疆塔星瀝青有限公司評價單位：北京國環清華環境工程設計研究院有限公司證書編號：國環評證甲字1022號二○一八年八月②生活用水本項目勞動定員為24人，新鮮用水量按100L/人.d計，年用水量為720t/a。二、排水本項目廢水主要為生活污水，生活污水產生量為612t/a，生活污水委托阿克蘇塔河環保工程有限公司處置。三、供電項目供電來自拉依蘇石油化工園區10kV二級電網，項目原有廠區有配電室一座，可滿足項目用電需求。四、供氣本項目生產、生活供熱所需天然氣由燃氣公司通過管網接入供應，能夠得到充足保證。五、采暖本項目設1臺導熱油鍋爐，型號為：YQW-3500Q，用于生產裝置區及儲罐區供熱，導熱油管道材質為20＃鋼，管徑為DN200。4.1.6原輔材料消耗及性質（1）原輔材料本項目物料平衡如表4.1-7。表4.1-7物料平衡序號投入項用量（t/a）產出項產量（t/a）1基質瀝青129700SBR改性瀝青500002改性劑8500SBS改性瀝青1000003穩定劑3004橡膠油11500合計150000合計150000（2）原輔材料性質1）基質瀝青基質瀝青（AH-90）常溫下為黑色發亮半固體，加熱時逐漸熔化，能溶于有機溶劑。該產品具有較好的流動性、熱穩定性、持久的粘附性、彈塑性、電絕緣性及抗水性。2）改性劑SBR:中文名：丁苯橡膠，又稱聚苯乙烯丁二烯共聚物；外文名：PolymerizedStyeneButadieneRubber；密度：1.04g/mL；性狀：白色疏松柱狀固體；物理機構性能，加工性能及制品的使用性能接近于天然橡膠，有些性能如耐磨、耐熱、耐老化及硫化速度較天然橡膠更為優良，可與天然橡膠及多種合成橡膠并用，廣泛用于輪胎、膠帶、膠管、電線電纜、醫療器具及各種橡膠制品的生產等領域，是最大的通用合成橡膠品種，也是最早實現工業化生產的橡膠品種之一。SBS：中文名：苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物；外文名：Polystyrene-polybutadiene-polystyrene；相對密度：0.92~0.95；外觀：白色疏松狀固體；相對分子質量：線性SBS平均相對分子質量8萬~12萬，星型SBS平均相對分子質量14萬~30萬；化學特性：SBS的相對分子質量對性能有很大影響，相對分子質量大，溶液粘度大，粘結強度高。產品中的單體組成比很重要，隨著苯乙烯與丁二烯之比S/B增大，聚合物溶液粘度變小，拉伸強度和硬度增加；性能：具有優良的拉伸強度、彈性和電性能，永久變形小，屈撓和回彈性好，表面摩擦大。耐臭氧、氧，紫外線照射性能與丁苯橡膠類似。透氣性優異。由于主鏈含有的雙鍵使SBS耐老化較差，在高溫空氣的氧化條件下，丁二烯嵌段會發生交聯，從而使硬度和粘度增加；溶解性：溶于環己烷、甲苯、苯、甲乙酮、醋酸乙酯、二氯乙烷，不溶于水、乙醇、溶劑汽油等。4.2工藝流程及排污節點分析4.2.1改性瀝青工藝流程簡述改性瀝青是摻加橡膠、樹脂、高分子聚合物、磨細的橡膠粉或其它填料等外摻劑（改性劑），或采取對瀝青輕度氧化加工等措施，使瀝青或瀝青混合料的性能得以改善制成的瀝青結合料，本項目使用SBS、SBR作為穩定劑。原料為塔星瀝青有限公司生產的基質瀝青，采用攪拌混合→成化發育的工藝路線，其工藝流程見圖4.2-1。橡膠油橡膠油調和罐罐膠體磨成化發育罐基質瀝青反應釜汽車拉運穩定劑SBS/SBR、橡膠油瀝青煙氣處理系統G2G1G2G1圖4.2-1改性瀝青生產工藝流程及產污節點圖工藝簡述：基質瀝青由原料罐輸送到瀝青調和罐，在調和罐中按比例加入橡膠油，調和罐配有攪拌、升溫設施，攪拌約0.5h，升溫至140℃，然后由原料泵輸送至原料換熱器升溫至185~190℃，進入反應釜。想反應釜中加入經準確計量的橡膠油和改性劑SBS/SBR，充分攪拌混合，反應完成后進入膠體磨研磨，研磨后的瀝青經檢驗合格后進入發育罐。如檢驗不合格，可以返回反應釜，重新過磨。發育罐的瀝青經過3~8h發育，發育完畢，分析合格后裝車出廠，分析不合格返回反應釜重復工藝過程。改性瀝青生產過程中會有少量的瀝青煙產生，主要成分是瀝青質和樹脂，以及高沸點礦物油和一定量的氧、硫和氮的化合物、苯并芘。本設施采用熱管換熱器+微脈沖等離子點源凈化設施活性炭吸附的處理工藝，污染物去除率可以達到98%以上。4.2.2工藝排污分析及排污節點本項目生產工藝排污節點分析見表4.2-1。表4.2-1生產工藝排污節點一覽表污染物類型污染工序類型主要污染物排放規律治理措施廢氣反應釜瀝青煙氣（G1）非甲烷總烴、苯并[a]芘連續熱管換熱器+微脈沖等離子點源凈化設施+活性炭吸附，15m排氣筒導熱油爐煙氣（G2）煙塵、SO2、NOX連續低氮燃燒器，15m高排氣筒4.3主要污染源及污染物分析4.3.1廢氣污染物分析本項目大氣污染物主要有：①導熱油爐煙氣；②改性瀝青加工過程產生的有組織廢氣；③瀝青裝卸及儲存過程的無組織排放廢氣。（1）導熱油爐煙氣本項目設置一臺導熱油爐用于生產以及生產裝置區供熱，導熱油爐采用天然氣作為燃燒原料，用氣量為69.4m3/h。鍋爐煙氣中主要污染物為氮氧化物、二氧化硫、顆粒物，二氧化硫及氮氧化物產污系數參照《納入排污許可管理的火電等17個行業污染物排放量計算方法（含排污系數、物料衡算方法）（試行）》中的《污染物實際排放量核算方法制革及毛皮加工工業--制革工業》“3.1.3產物系數法中“表B.3燃氣工業鍋爐的廢氣產排系數””中方法核算（采用低氮燃燒后氮氧化物去除率按30%計），顆粒物產污系數參照《環境影響評價工程師職業資格登記培訓教材社會區域類》中天然氣燃燒煙塵產生系數。本項目鍋爐煙氣污染物排放情況見表4.3-1。本工程導熱油爐煙氣排放及處理情況見表4.3-1。表4.3-1工程導熱油爐煙氣有組織產排情況一覽表指標污染物廢氣量顆粒物SO2NOx產污系數136259.17Nm3/萬m3-原料1.4kg/萬m3-原料0.02S①kg/萬m3-原料18.71kg/萬m3-原料煙氣治理直排低氮燃燒排放濃度(mg/m3)946.25m3/h（681.30萬m3/a）10.292.9496.21排放速率(kg/h)0.0100.0210.130排放量(t/a)0.0700.150.936煙囪參數高度15m，內徑0.8m，出口溫度150℃備注：①產排污系數中二氧化硫的產排污系數是以含硫量（S）的形式表示的，其中含硫量（S）是指然氣收到基硫分含量，單位為毫克/立方米。例如燃料中含硫量（S）為200毫克/立方米，則S=200，本項目按S=150計。由上表可知，廢氣中顆粒物、NOX、SO2排放滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》（GB13271-2014）中表2新建燃氣鍋爐大氣污染物排放限值，可達標排放。（2）改性瀝青加工過程產生的有組織廢氣改性瀝青生產調配過程中的有組織廢氣，主要為瀝青煙、非甲烷總烴、苯并[a]芘。根據福建省環境保護股份有限公司于2015年7月編制的《漳州新立基瀝青有限公司瀝青倉儲物流項目后評價報告》，該項目年生產改性及乳化瀝青3萬噸，年工作2400小時。改性瀝青生產車間配套兩臺罐式膠體磨設備，在生產作業時，為保持罐內壓力平衡，生產車間設置一根煙囪排放尾氣，尾氣中含瀝青煙、非甲烷總烴、苯并[a]芘，尾氣排放前設水簾過濾和活性炭吸附裝置，處理效率可達80%以上。為了解項目運行過程中污染物產生情況，后評價過程中委托深圳市清華環科監測技術有限公司于2015年6月9日至10日對該項目加工過程中的尾氣進行監測（監測工況達設計工況的80%以上）。具體監測結果見表4.3-2。表4.3-2改性瀝青生產車間尾氣監測數據檢測項目標干流量單位m3/h最小值最大值排放標準GB16297-1996達標情況苯并[a]芘實測濃度mg/m36.12×10-56.23×10-50.30×10-3達標排放速率kg/h5.37×10-85.50×10-80.05×10-3達標NMHC實測濃度mg/m38.168.31120達標排放速率kg/h7.09×10-37.40×10-310達標瀝青煙實測濃度mg/m322.224.1140達標排放速率kg/h0.0190.0220.18達標排放高度：8m（排放速率按外推法計算結果再嚴格50%執行）本項目為年生產改性瀝青15萬噸，年工作7200小時。改性瀝青生產車間配套兩臺罐式膠體磨設備，生產工藝與漳州新立基有限公司瀝青倉儲物流項目基本一致。因此，本項目擬類比采用漳州新立基有限公司瀝青倉儲物流項目污染源產生源強。具體內容見表4.3-3。表4.3-3項目工藝有組織廢氣污染物產生及處理情況一覽表污染物產生情況治理施排放參數排放方式產生濃度（mg/m3）產生速率（kg/h）產生量（t/a）高度（m）內徑（m）NMHC10.293.6×10-20.259熱管換熱器+微脈沖等離子點源凈化設施+活性炭吸附150.8連續苯并[a]芘7.72×10-52.7×10-70.00019瀝青煙28.940.1030.742備注：漳州新立基有限公司瀝青項目產能為3萬t/a，生產時間為2400h/a，監測工況按設計工況80%計。污染處理效率按80%計；本項目改性瀝青生產能力為15萬t/a，生產時間為7200h/a，污染處理效率按98%計。（3）瀝青裝卸及儲存過程的無組織排放廢氣項目原料、產品在儲運過程中因蒸發而產生的混合氣體稱為油氣，以非甲烷總烴來表征。儲罐廢氣主要包括靜止存儲過程中的呼吸排放以及抽發油過程中的工作排放，及俗稱的大呼吸和小呼吸。大呼吸：大呼吸損耗原因及過程指儲罐在進行收、發作業時，儲罐內氣體空間體積改變而產生的損耗，儲罐進物料時，由于液面逐漸升高，氣體空間逐漸減小，罐內壓力增大，當壓力超過呼吸閥控制力時，一定濃度的物料蒸汽開始從呼吸閥呼出，直到儲罐停止收物料，所呼出的物料蒸汽造成物料蒸發的損失。小呼吸：小呼吸損耗原因及過程指儲罐在沒有收發作業的情況下，隨著外界氣溫、壓力在一天內的升降周期變化，罐內氣體空間溫度、物料蒸發速度、物料蒸汽濃度和蒸汽壓力也隨之變化。這種排出物料蒸汽和吸入空氣的過程造成的物料損失稱為小呼吸。大小呼吸產生的油品損耗計算參照《石油庫節能設計導則》（SH/T3002-2002）附錄A計算，大呼吸計算公式為：N＞36時，N≤36時，=1式中——拱頂罐年大呼吸蒸發損耗量（m3/a）；1——泵送液體入罐量（m3）；N——儲罐年周轉次數；Q——有關年周轉量（m3/a）；——儲罐容積（m3）；K——單位換算常數，K=51.6；——周轉系數（SH/T3002-2002圖A3.0.2）；——系數，取K1=1；Py——油品平均溫度下的蒸汽壓（kPa）；Py1——儲罐內液面最低溫度所對應的蒸汽壓（kPa）；Py2——儲罐內液面最高溫度所對應的蒸汽壓（kPa）；——油蒸汽摩爾質量（kg/kmol）。上式中的原料基質瀝青閃點為204.4℃，常溫下的飽和蒸汽壓極小，不具實際意義，且上式中分母（690-4μy）為負數，大呼吸對重質油計算無實際意義，故不再進行大呼吸計算。·小呼吸油品損耗計算式中：——拱頂罐年呼吸損耗量（m3/a）；——儲罐內油品本體溫度下的蒸汽壓（kPa）；——當地大氣壓（kPa（A）；——儲罐內氣體空間高度（m）；——大氣溫度的平均日溫差（℃）；——涂料系數；——單位換算系數，K2=3.05；——系數，=0.58；——小直徑儲罐修正系數，由SH/T3002-2002標準附錄A圖3.0.2查得：當D≥9.14m時，=1；原料基質瀝青閃點為204.4℃，常溫下的飽和蒸汽壓極小，蒸汽壓（取渣油數據）按11KPa計算，經計算，損耗量約1.743t/a。①改性瀝青罐區本項目設計年生產改性瀝青15萬t。改性瀝青成品罐區一次最大儲量為870m3。經計算得到改性瀝青儲罐小呼吸損失非甲烷總烴量及排放速率分別為1700kg/a、0.24kg/h。運行期無組織排放廢氣情況見表4.3-4、表4.3-5。表4.3-4改性瀝青罐區無組織排放廢氣一覽表罐區貨種溶積（m3）滿負荷年周轉量（t/a）儲罐形式儲罐尺寸（φm×Hm）非甲烷總烴小呼吸損耗（kg/a）瞬時最大排放速率（kg/h）發育罐區改性瀝青14525000固定頂儲罐5×7.5283.360.0414525000固定頂儲罐5×7.5283.360.0414525000固定頂儲罐5×7.5283.360.0414525000固定頂儲罐5×7.5283.360.0414525000固定頂儲罐5×7.5283.360.0414525000固定頂儲罐5×7.5283.360.04合計87015000017000.24②基質瀝青罐區本項目年設計生產改性瀝青15萬t，生產加工改性瀝青所用的基質瀝青為90000t/a，因此該項目區基質瀝青總存儲量為12.97萬t/a。基質瀝青儲罐區一次最大儲量為6000m3。根據項目業主提供資料，本項目區儲罐均為常溫保存，僅生產或中轉需要時才對儲罐進行加熱。經計算得到基質瀝青儲罐小呼吸非甲烷總烴損量及排放速率分別為43.32kg/a、0.0072kg/h。表4.3-5基質瀝青罐區無組織排放廢氣一覽表罐區貨種溶積（m3）滿負荷年周轉量（t/a）儲罐形式儲罐尺寸（φm×Hm）非甲烷總烴小呼吸損耗（kg/a）瞬時最大排放速率（kg/h）儲存罐區基質瀝青100015000固定頂儲罐11×126.710.0009100015000固定頂儲罐11×126.710.0009100015000固定頂儲罐11×126.710.0009100015000固定頂儲罐11×126.710.0009500750固定頂儲罐4.5×94.120.0006500750固定頂儲罐4.5×94.120.0006500750固定頂儲罐4.5×94.120.0006500750固定頂儲罐4.5×94.120.0006合計60009000043.320.00724.3.2廢水污染物分析本項目實施過程中無生產廢水產生，僅有少量生活污水產生。本項目生活污水委托阿克蘇塔河環保工程有限公司處置。4.3.3噪聲污染物分析本項目主要噪聲源有研磨設備、各類泵以及各類裝卸機械、運輸車輛等。主要噪聲源情況詳見表4.3-6。表4.3-6本項目主要噪聲源及排放情況序號所在位置設備名稱數量（臺）源強（dB(A）工作方式1瀝青儲罐區倒油泵275間斷（共7臺瀝青泵，正常同時運行2臺）2循環泵1753發育罐區改性調配泵1755改性瀝青生產車間膠體磨280連續7導熱油爐房導熱油爐170連續4.3.4固體廢物污染分析本項目運營期間產生的固體廢物主要有廢氣處理過程中產生的廢活性炭、廢導熱油和生活垃圾。（1）危險廢物①廢活性炭改性瀝青生產廢氣處理過程產生的廢活性炭，產生量約為2t/a。廢活性炭屬于危險廢物，委托有危險廢物處置資質的單位代為處理。②廢導熱油本項目廢導熱油產生量為5t/a，廢活性炭屬于危險廢物，委托有危險廢物處置資質的單位代為處理。（2）生活垃圾本項目勞動定員為24人，生活垃圾產生量按1kg/d·人計，生活垃圾年產生量為7.2t/a。生活垃圾依托原有項目垃圾收集裝置集中收集后由環衛部門統一處理。該項目固體廢物產生情況見表4.3-7。表4.3-7本項目固體廢物產生情況廢物類別固體廢物危險廢物類別/代碼產生量（t/a）處理方式危險廢物廢活性炭HW49其他廢物900-039-492交由具有相關危險廢物處置資質的單位代為處理廢導熱油HW08900-249-085一般固廢生活垃圾/7.2交由環衛部門統一清理*根據《國家危險廢物名錄》判定。4.4項目污染物排放統計項目污染物排放統計見下表。表4.4-1項目污染物排放統計表類別污染物產生量（t/a）消減量（t/a）排放量（t/a）廢氣有組織導熱油爐廢氣顆粒物0.07000.070SO20.1500.15NOx0.93600.936工藝廢氣NMHC0.2590.253820.00518苯并[a]芘0.000191.86210-43.8×10-6瀝青煙0.7420.7270.015無組織1.7401.74廢水生活污水CODcr250242.57.5BOD587.585.02.5SS62.553.88.7NH3-N12.511.51.0石油類2524.40.6固體廢物一般廢物生活垃圾7.207.2危險廢物廢活性炭220廢導熱油5504.5“三本賬”核算項目“三本賬”核算見下表。4.6清潔生產簡要分析一、工藝技術先進性分析（1）固定頂罐儲存技術固定頂罐制造簡單、造價低廉，所以在國內外許多行業應用最為廣泛。根據《石油庫安全設計管理規定》儲存甲、乙A類油品的地上儲罐，應采用浮頂或內浮頂油罐。針對本項目實際情況，本項目儲存的原料均不屬于甲、乙A類油品，因此所儲存物料均采用固定頂罐儲存，加溫瀝青，不超過瀝青閃點，無滲漏現象，保護環境。（2）物料直接通過泵從儲罐抽取，可以有效減少物料在輸送過程中的跑、冒、滴、漏現象的發生。發油采用國內先進的三螺桿泵，體積小功率大，無脈沖振動，機械密封性好，無滲油，噪聲小。（3）SBS、SBR改性瀝青生產成套設備采用膠體磨，生產工藝先進，生產效率高，產品可滿足標準要求。（4）系統自動化程度高，計量精確，在原料輸送過程中密閉性好，有效防止了原料的泄漏。（5）在易發生爆炸危險場所，選用防爆電氣；對工藝設備及管道進行防靜電接地和安全泄壓設施。二、能源清潔水平分析本項目導熱燃料使用清潔能源天然氣，與煤相比，本項目天然氣燃燒產生的二氧化硫和氮氧化物明顯低于煤，符合燃料的清潔生產要求。三、“三廢”排放水平分析項目廢氣排放量較少，排放濃度和排放速率均達標排放；生活污水委托阿克蘇塔河環保工程有限公司處置；危險廢物委托具有相關危險廢物處置資質的單位處置，生活垃圾由環衛部門統一清運。通過以上行之有效的污染防治措施，大大減輕了廢水、廢氣、固體廢物對環境的污染。四、環境管理水平分析①由于清潔生產是全過程的污染控制，涉及到企業各個部門，因此本評價建議成立清潔生產領導小組負責組織實施，按照分工負責原則，確定各職能部門的職責和責任人員，形成企業-部門-班組三級清潔生產網絡，廣泛宣傳并對各崗位嚴格培訓。②建設單位應加強生產過程中環境管理，定期對設備進行檢修和維護確保環保設施正常運行。③建立健全環境管理機構和制度，對能源消耗實行定額管理，原始記錄及統計數據齊全。五、產品清潔水平分析綜合以上分析，本治理工程采用較先進的生產工藝及設備，具有一定的自動化生產水平，減少污染物的排放，并有穩定可靠的環保治理措施，節能降耗措施可行，有健全的環境管理體系統，其清潔生產水平為國內較先進水平。為進一步提高本項目的清潔生產水平，評價提出如下建議：①該公司須按清潔生產審核指南的要求進行審核；按照ISO14001（或相應的HSE）建立并運行環境管理體系，環境管理手冊、程序文件及作業文件齊備。②按照國家環保部關于企業進行清潔生產審計要求，著手清潔生產審計體系建設工作。第5章環境現狀調查與評價5.1自然環境概況5.1.1地理位置輪臺縣位于巴音郭楞蒙古自治州西部，天山南麓中段，塔里木盆地北緣，縣境東與庫爾勒市接壤，西鄰庫車縣，南鄰尉犁縣，北接和靜縣，面積14511km2。其地理坐標為東經83°38′～85°25′，北緯40°05′～42°32′。本項目建設地點位于新疆輪臺縣拉依蘇石油工業園區（新疆塔星瀝青有限公司原有廠區），項目廠址東側為輪臺塔中石油化工有限公司，南側50m為314國道，隔路與新疆凱漣捷石化有限公司相對，西側為新疆九州瀝青制造有限公司，北側為空地，項目區交通便利，周邊無環境敏感點。項目中心地理坐標為：84°4′7″E，41°50′18″N。圖5.1-1項目區地理位置圖圖5.1-1項目區地理位置圖（1:250000）5.1.2地形、地貌輪臺縣北靠天山，南臨塔里木河，地勢北高南低，由西北向東南傾斜。北部高山險峻、南部地勢平緩，從北到南大體可分為北部山區、山前沖洪積平原區和塔里木河沖積平原區三個地貌單元。項目區位于山前沖洪積平原區，地勢北高南低，地表平坦開闊，海拔高度1015～1025m之間，坡度約1.2%，廠區屬洪積礫質荒漠前緣，巖性結構以卵礫石層為主，屬棕漠土。項目區東北5km為群巴克鄉，為灌溉農業綠洲。5.1.3地質特征本區位于塔里木地塊天山海西地槽庫車邊緣拗陷帶，形成于中生代和新生代早期，上更新世初期以來山前地帶下降幅度較大，形成了巨厚的洪積相砂礫石層。項目區所在地地層主要分布第四系全新統沖、洪積物，地層巖性以圓礫為主，砂礫僅在場地局部零星分布，一般厚度0.3-0.8m。圓礫成分以變質巖類為主，灰黃色，大厚度，稍濕，中密，顆粒呈亞圓形或圓棱狀，粒徑＞2mm顆粒占70.5-84.8%，砂土充填，含少量漂石，漂石最大粒徑可達400mm。受人為活動影響，在局部范圍內因受擾動造成圓礫層上部1.3m深度范圍內密實狀態為稍密狀態，表現在掘進過程中局部有塌落現象。場地勘探（20m）未見地下水，無不良地質現象。場地土類型為中硬場地土，為建筑場地的良好持力層，其承載力標準值為400kPa。地震基本烈度為7度區。5.1.4氣候氣象本區位于歐亞大陸最干旱的地區塔克拉瑪干大沙漠北緣。從地理位置來看，塔里木盆地三面環山，東面開口，地勢西高東低，呈橫向犁型簸箕狀。下墊面主體部分基本為無植被、吸熱強烈而干燥的大沙漠，海洋性氣流對該區域的影響甚微，為典型的大陸性干旱型候區，即氣候基本特征是春季多風沙，夏秋季酷熱，冬季無降雪，干旱降水少。各季節氣候條件的變化十分明顯，春季氣溫回升很快，且多伴有大風天氣，大風季節可延伸至夏初，主要集中于3-7月份，夏季酷熱而漫長，全年降水主要集中在6-8月份，秋季降溫十分緩慢，冬季來臨較晚，日間溫差較大，相對濕度較低，太陽輻射強烈。根據輪臺縣氣象站30年統計資料，輪臺縣屬于暖溫帶大陸性干燥氣候，氣候特點是：日照時間長，熱量條件好，無霜期較長，降水稀少，蒸發旺盛，空氣干燥。日照：年日照數為2442-2925h，平均值2658h，各月日照時數8月最多，達283.3h，12月最少，為182.2h。氣溫：年平均氣溫為11.0℃，年平均氣溫日較差為14.6℃，極端最高氣溫為41.4℃（2000年7月12日），歷年最熱月日平均最高溫度的平均值為32.8℃（七月）。歷年極端最低氣溫為-25.5℃（1975年12月11日），歷年最冷月日平均最低溫度的平均值為-13.3℃（一月）。最大凍土深度91cm（1967年3月）。降水：降水集中在夏季，降水量年際變化大，年總降水量為16.7-135.00mm，平均年總降水量為72.0mm。降水強度差異懸殊，一日最大降水量45.7mm（1978年6月10日），冬季歷年最大積雪深度21cm（1973年3月1日）。蒸發：年總蒸發總量為1766-2450mm之間，平均年蒸發量為2024mm。夏季的蒸發時為851mm，占全年總蒸發量的41%，冬季最少，為213mm，占10%。風：年平均風速為1.38m/s，主導風向東北，2分鐘平均最大風速21m/s（1983年5月19日），瞬間最大風速超過34m/s（1967年7月24日）。雷暴日數：雷暴日數平均每年有25天，最多年份有35天，最少15天。項目區常規氣象要素統計資料見表5.1-1。表5.1-1項目區域常規氣象要素氣象要素單位觀測結果氣象要素單位觀測結果年平均氣溫℃10.6年平均蒸發量mm2071.9最高氣溫℃41.4最大凍土深度cm88最低氣溫℃-25.5年平均大風日數d11.2年平均風速m/s1.38年均沙暴日數d1.5年主導風向--NE年均相對濕度%49最大風速m/s23年平均地溫℃13日最大降雨量mm45.7極端最高地溫℃75.1年降雨量mm52極端最低地溫℃-31.75.1.5水文5.1.5.1地表水本區主要地表水系為迪那河，迪那河發源于天山巴什迪那地區，由北向南流出，沿途匯合喀爾庫爾溝、阿散溝、亞喀迪那溝等支流，出山后進入輪臺綠洲群巴克鄉北部，又分出喀拉塔勒河和克孜勒溝，穿過阿克布拉克鄉、輪臺鎮、哈爾巴克鄉和大道南鄉，進入南草湖地區，全長120km，流域面積4000km2，灌溉土地18萬畝，草場15萬畝。縣境內其他主要地表徑流包括陽霞河、土孜魯克溝、吐瑞克溝、庫如勒溝、克音力克溝、齊依昂勒克溝、烏堂鐵熱克溝、艾希買溝（野云溝）等。項目附近無天然地表水體，人工地表水體主要為引自迪那河的灌渠。各條河流流量見表5.1-2。此外，與項目較近的地表水還包括塔里木河。塔里木河干流是典型的干旱區內陸河流，由葉爾羌河、和田河、阿克蘇河三源流匯合而成，從肖夾克至臺特瑪湖全長1321km，流域面積1.76萬km2，屬平原型河流，自西向東流動，塔里木河地處我國西北內陸的塔里木盆地，水質的組成特點受地區自然條件的嚴格控制和近年來人為活動的影響，表現為礦化度高，水質偏堿性，含氟較高，河水化學類型為HSO·Cl－Ca·Mg·Na為主，礦化度枯水期最大。塔里木河干流周圍主要為墾荒農業區，基本無工業污染源，有機污染很少。三源流多年平均天然徑流量215.98億m3（含國外入境水量57.3億m3），其中阿克蘇河、葉爾羌河、和田河分別為95.33億m3、75.61億m3、45.04億m3。地下水資源與河川徑流不重復量約為16.34億m3，其中阿克蘇河、葉爾羌河、和田河分別為11.36億m3、2.64億m3、2.34億m3。水資源總量為232.32億m3，其中阿克蘇河、葉爾羌河、和田河分別為106.69億m3、78.25億m3、47.38億m3。5.1.5.2地下水本區地下含水介質主要為迪那河沖洪積物，結構松散，孔隙度高，地下水賦存于孔隙中，構成單一的孔隙水類型。根據含水層埋藏條件及其形成時代，水力性質等將含水層自上而下劃分為潛水、承壓水、承壓自流水3個含水巖組。淺層承壓水埋深一般在20-25m，含水層為全新統砂礫石，中粗砂，承壓水埋藏于潛水含水層之下，埋深25-50m，含水層為砂礫石，中粗砂，厚10-15m，一般由2-3層厚層組成。水量較豐富，單井涌水量可達1000-3000m3/d。深層承壓自流水，埋深80-130m之間。含水層主要為砂礫層、中粗砂、中粗砂及粉土，單井自流量大于300m3/d。本區氣候干燥，降水稀少，降水對于地下水的補給微弱，主要依靠迪那河、農田灌溉下滲水對地下水進行越流補給，排泄主要以人工開采為主，其次為地下水徑流下游荒漠地帶的蒸騰排泄。5.1.6礦產資源縣境內礦產豐富，已發現的有十幾種之多，中石油塔里木油田分公司和中石化新星分公司已探明的整裝油氣田有輪南油田、桑塔木油田、解放渠東油氣田、吉拉克油氣田、提爾根氣田、塔河油田等，探明石油地質儲量3.5億t，天然氣地質儲量245億m3。全縣原煤地質儲量12億t，陽霞礦區探明儲量6.43億t，礦區面積39km2，煤質較好，埋層淺、易開采。輪臺縣城以北60km的膏鹽礦面積約15km2，探明地質儲量3.2億t。石灰巖儲量3.7億t，礦層厚，面積大，易露天開采，石英儲量約11億t，鐵礦石儲量54.58萬t，石墨儲量1200萬t。5.1.7土壤、動植物輪臺縣土壤類型主要有風沙土、草甸土、鹽土、潮土和棕漠土等土類。工程項目位于棕漠土。東側為綠洲農業區，土壤類主要為綠洲潮土和林灌草甸土。項目區域植被在植物地理區劃上屬塔里木盆地荒漠區，阿克蘇-庫爾勒植被州，主要植被類型為膜果麻黃群系（Form.Ephedraprzewalskii），植被總蓋度10%左右，膜果麻黃（Ephedraprzewalskii）、塔里木沙拐棗（Calligonumroborovskii）為優勢種，沙拐棗有明顯的生態地理替代現象。伴生植物包括多枝檉柳（Tamarixhahenacheri）等，項目區由地帶性植被稀疏，植物初級生產力水平較差，可利用率級低，無牧業利用價值。項目區內野生動物以鳥類、爬行類和嚙齒類哺乳動物為主，常見種類有角百靈、南疆沙蜥、灰倉鼠、子午沙鼠等，主要分布在農田區，314國道沿線較少出現。5.2社會環境概況5.2.1建制沿革輪臺縣在漢代為古輪臺國（《史記》作侖頭）屬地，于西漢太初三年（公元前102年）為李廣利所滅，太初四年（前101年）漢在輪臺設使者校尉屯田，宣帝本始二年（公元前72年）復國為烏壘國。漢神爵二年（公元前60年），境內設西域都護府，統領西域諸國。唐時屬龜茲都督府烏壘州。宋時屬西遼，元時歸屬察合臺汗國，清康熙十六年（1678年）屬準噶爾汗國，1902年清政府設布古爾縣，源于古代突厥語，意為“腎臟”。宣統年間改為輪臺縣，取漢輪臺舊名命名。民國時期先后隸屬阿克蘇道和焉耆專區。新中國建立以后，1960年隸屬新疆巴音郭楞蒙古自治州。5.2.2行政區劃和人口構成輪臺縣轄8鄉4鎮，面積14789km2。總人口112054人，有維、漢、回等7個民族，其中維吾爾族90566萬人。農業人口71345人，非農業人口27958人。5.2.3工農業生產輪臺縣充分依托石油、天然氣、農副產品的資源優勢，推進新興工業化，實施工業強縣戰略。做大做強石油天然氣化工產業，培育農副產品精深加工企業，大力推進農業產業化；大力發展礦業開發業，加快工業園區發展，促進產業發展集約化，并將拉依蘇化工園區、紅橋石油服務區、陽霞園區打造成布局合理、特色突出、設施完備、管理先進的現代化新型工業園區。輪臺縣盛產小麥、棉花、玉米，被列為國家糧食基地縣和棉花基地縣，并素有“瓜果之鄉”的美稱，生產的香梨、葡萄、桃、白杏等水果。全縣實現國內生產總值29.3億元，同比增長14.8%。其中：第一產業增加值8.8億元，增長11.5％；第二產業增加值12.6億元，增長16.8％；第三產業增加值7.9億元，增長15.3％。地方財政收入51958萬元，比上年下降21.6%；完成地方固定資產投資15.16億元，同比增長20.9%；農牧民人均純收入達到6676元，人均增收1074元。全縣糧食種植面積19.3萬畝，總產70123t；棉花35.1萬畝，總產達45560t。以“輪臺白杏”為主的特色林果業快速發展，林果種植面積25.58萬畝。其中結果面積9.8萬畝，水果產量11.5萬噸，全縣牲畜存欄35.6萬頭（只），比上年增長1.1%。各種畜產品產量7246噸，比上年增長7.8%。出籠家禽22.9萬羽。5.2.4自然資源輪臺縣有著豐富的自然資源，具有良好的開發前景，縣境內有石油、天然氣、煤、鹽、銅、鐵、石膏、石灰石、石英石、水晶、碳石、云母、硫磺等礦藏。輪臺縣是塔里木石油勘探開發的主戰場，塔里木已經探明的整裝油田中有輪南、吉拉克、桑塔木、解放渠東4塊分布于輪臺縣境內，我國西部大開發三大工程之一西氣東輸工程的輸氣首站就在輪南鎮。輪臺縣主要自然資源有：石油、天然氣、煤、鹽。（1）石油、天然氣塔里木已探明可控制的石油儲量為10億余t，目前已形成年產原油840萬t的生產能力。中石油目前天然氣控制量為1.2萬億m3，已探明天然氣6800億m3。同時中石化在輪臺縣境內塔河油田九區塊目前已探明天然氣儲量1000億m3，全縣境內可控制石油儲量3.5億t，天然氣245億m3。（2）煤全縣煤炭計算蘊藏量為12億t，其中陽霞礦區已探明儲量6.43億t，礦區總面積39km2，距縣城60km，礦區可采煤層26層，平均厚度超過30.68m，可開采量6588.77萬t。（3）鹽輪臺縣城以北60km處有一巖鹽成礦帶，鹽層呈東西走向，面積約15km2，理論蘊藏量約5億t，已探明儲量3.2億t。在縣城以東5km，地理位置東經84°20′14″-84°23′45″，北緯41°46′45″-41°48′34″處有一湖鹽礦區，長約5km，寬2.5km，面積約12.5km2，儲量約845萬t。5.2.5交通運輸輪臺縣的交通十分便利。作為南北疆的交通樞紐，314國道橫穿縣境，以輪臺縣輪南鎮為起點的橫穿塔克拉瑪干大沙漠的沙漠公路及南疆鐵路庫爾勒——輪臺段的貫通，使輪臺縣成為南北疆的交通重鎮和物資集散地，地位日益突出，商貿日漸繁榮。5.2.6文化衛生各類學校、教學點、民辦小學共40所，其中中等職業技術學校1所，在校學生15085人。已完成普及九年義務教育和基本掃除青壯年文盲工作。全縣有文化局、文化館、圖書館和專業文工團文化機構。文化活動設施齊全，建有文化廣場、老年活動中心，青少年活動中心，文化藝術中心。全縣共有文化館1個，公共圖書館1個，專業文藝團體1個，鄉鎮文化站12個，公共圖書館藏書41190冊，全年借閱圖書量為2300余人次。全縣開展大型文體活動12場（次）。成功舉辦了2009首屆中國新疆國際旅游攝影節暨輪臺縣第五屆塔里木胡楊節、自治州第六屆東歸那達慕節暨輪臺縣首屆杏子文化節。有線電視用戶達1000戶，數字電視用戶16000戶。全縣電視綜合覆蓋率為99％，廣播綜合覆蓋率99％。年末全縣共有衛生機構36個，其中醫院、衛生院13個，私營個體門診21個。衛生防疫機構1個，衛生監督機構1個，婦幼保健院1個。醫院、衛生院病床數517張，年末衛生技術人員596人，其中執業醫師和執業助理醫師191人，注冊護士147人。5.3環境質量概況5.3.1環境空氣質量現狀調查與評價一、數據來源本項目對大氣環境進行影響分析，根據導則規定，如果評價范圍內有近三年的監測資料，且其有效性符合導則規定，能夠滿足評價要求的，可不再進行現狀監測。本次環評收集了由北京國環清華環境工程設計研究院有限公司編制的《新疆塔星瀝青有限公司80萬t/a精制瀝青與改性瀝青綜合利用項目》（2017年）中大氣的監測數據，本項目與該項目位于同一園區，距離約3km，區域自然環境相同，且監測期間無新建項目建設，區域現狀監測數據可用。項目區監測點位布點圖見圖5.3-1。二、監測項目監測因子為：SO2、NO2、TSP、PM10共計4項。三、監測時間及頻率監測時間：2017年9月28日至2017年10月4日。其中SO2、NO2、每天連續監測24小時；TSP、PM10每天連續監測12小時以上。四、采樣及分析方法采樣方法按照《空氣和廢氣監測分析方法》第四版的要求執行，分析方法按《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）中的要求進行。監測因子采樣方法采樣及分析方法詳見表5.3-1。五、評價方法項目區大氣環境質量現狀評價采用占標率評價法，公式如下：式中：—第i種污染物監測值，mg/m3；—第i種污染物評價質量標準限值，mg/m3；—第i種污染物占標率，≤1，清潔；＞1，污染。六、評價標準TSP、PM10、SO2、NO2四項因子執行《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）中二級標準；(SO2：0.15mg/m3；NO2：0.08mg/m3；TSP：0.3mg/m3；PM10：0.15mg/m3)。七、評價結果項目區大氣環境質量現狀評價結果見表5.3-2。以上監測與評價結果表明：區域環境空氣質量中SO2、NO2兩項監測因子小時均值均符合《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）二級標準；PM10、TSP兩項因子日均值均超過《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）中二級標準要求，造成區域PM10、TSP超標原因主要由于風沙較大造成。無組織廢氣本項目無組織監測數據來源為“新疆塔星瀝青有限公司15萬噸/年精制瀝青項目”竣工環境保護驗收報告，監測時間為2017年5月3日--2017年5月4日，監測結果如下：以上監測與評價結果表明：區域環境空氣質量中無組織非甲烷總烴小時值均符合《大氣污染物綜合排放標準詳解》2.0mg/m3取值，區域環境質量較好。5.3.2水環境質量現狀調查與評價本次評價范圍內無地表水系，故本次不對地表水環境質量進行評價。一、數據來源為了解項目評價區域內的地下水環境質量情況，本項目地下水監測數據引用《新疆塔星瀝青有限公司80萬t/a精制瀝青與改性瀝青綜合利用項目》（2017年）中地下水監測數據，其監測時間、監測點位、監測內容均符合本項目要求，本次評價引用該項目數據。二、監測布點本次地下水現狀調查監測點位見表5.3-4。三、采樣時間采樣時間：采樣時間為2017年9月29日。四、監測項目根據園區區域環境水文地質特征和項目排污特點，地下水監測項目主要包括pH、高錳酸鹽指數、總硬度、硝酸鹽氮、亞硝酸鹽氮、六價鉻、硫酸鹽、氯化物、氰化物、錳、鐵、銅、鎘、鉛、鋅、砷、汞等共計17項。五、監測分析地下水監測因子監測分析方法見表5.3-5。表5.3-5地下水水質監測分析方法一覽表六、評價方法采用單因子污染指數法進行評價，公式如下：式中：Pi——污染物i的單項污染指數Ci——某污染物i的平均濃度值（mg/m3）C0i——污染物i的評價標準（mg/m3）pH值評價方法對于以評價標準為區間值的水質參數（如pH為6.5~8.5）時，其單項指數式為：pHj≤7.0時，pHj＞7.0時，式中：Si，j——某污染物的污染指數；SpH，j——pH標準指數；pHj——j點實測pH值；pHsd——標準中pH的下限值（6.5）；pHsu——標準中pH的上限值（8.5）。七、評價標準考慮到工業園區所在區域自然地理位置及用水功能，地下水水質評價執行《地下水質量標準》（GB/T14848-2017）中的Ⅲ類標準。八、監測與評價結果項目區地下水環境質量現狀評價結果詳見表5.3-6。根據上表可以看出，項目所在區域地下水水質較好，監測因子均符合《地下水質量標準》（GB/T14848-2017）中Ⅲ類水質標準要求。5.3.3聲環境質量現狀調查與評價一、監測點位根據項目區域聲環境特點及現有噪聲源的分布情況，本次聲環境質量現狀調查在項目區邊界布設四個監測點。二、監測項目按照《聲環境質量標準》（GB3096-2008）中相關規定監測建設項目所在區域為戶外，確定監測項目為等效連續聲級dB（A）。三、監測時間頻次監測時間為2018年3月11日，晝間、夜間各監測一次。四、評價標準本工程處于工業園區，聲環境質量評價執行《聲環境質量標準》（GB3096-2008）3類標準。標準值：晝間65dB（A），夜間55dB（A）。五、聲環境質量監測及評價結果統計項目區聲環境質量監測及評價結果見表5.3-8。表5.3-8廠界聲環境質量監測及評價結果單位：LeqdB(A)監測時間監測點晝間標準達標情況夜間標準達標情況2018.3.11東47.665達標45.955達標南46.6達標44.8達標西47.9達標45.6達標北48.4達標46.1達標由監測與評價結果可知，項目區所有聲環境監測點位晝間夜間噪聲值均可達到《聲環境質量標準》（GB3096-2008）中的3類標準，表明該區域的聲環境質量良好。第6章施工期環境影響分析本項目施工過程中建筑物基礎開挖、結構施工、裝修、車輛運輸等過程均產生揚塵、廢水、噪聲和固廢，將對當地環境空氣、水環境、聲環境和生態環境產生一定不利影響。本次評價針對項目建設期產生的不利影響、程度和范圍，提出相應的減緩控制措施和建議。6.1施工期揚塵影響分析本項目建筑物建設過程均產生施工揚塵，其揚塵主要來源于基礎開挖、棄土堆存、散裝物料的堆存、運輸、裝卸等產生的二次揚塵及運輸車輛排出的機動車尾氣等（含烴類、一氧化碳、氮氧化物等）。6.1.1建筑施工揚塵影響分析項目建設期間產生的揚塵污染主要決定于施工作業方式、材料的堆放及風力等因素，其中受風力因素的影響最大。本次評價采用類比現場實測資料進行綜合分析，施工揚塵情況類比北京市環科所對施工揚塵所做的實測資料及石家莊市環境監測中心站對施工場地揚塵進行的實測資料，具體數據見表6.1-1、6.1-2。表6.1-1北京建筑施工工地揚塵污染情況監測位置工地上風向50m工地內工地下風向備注50m100m150m范圍值mg/m30.303-0.3280.409-0.7590.434-0.5380.356-0.4650.309-0.336平均風速2.5m/s均值mg/m30.3170.5960.4870.3900.322表6.1-2石家莊市施工現場大氣TSP濃度變化表距工地距離(m)1020304050100備注濃度(mg/m3)場地未灑水1.75l.300.780.3650.3450.330春季測量場地灑水0.4370.3500.3100.2650.2500.238由實際監測結果可以看出：①在未采取抑塵措施的施工現場，建筑施工揚塵較嚴重，當風速為2.5m/s時，工地內的TSP濃度為上風向對照點的1.9倍；在采取施工場地灑水抑塵措施后，粉塵產生量在10-100m范圍內平均減少52%。②輪臺縣多年平均風速為0.7m/s，對比表5.1-1和表5.1-2可知，如不采取施工場地抑塵措施，則施工揚塵影響范圍較大。施工揚塵主要影響位于施工區域主導風向和次主導風向下風向150m范圍之內，在有風天氣影響范圍更大。③目前工地施工一般采用灑水措施或封閉式管理措施，揚塵擴散受阻，灑水和圍擋使揚塵對環境的污染明顯減弱，也可使影響距離縮短。由上述分析可見，施工揚塵量將隨管理手段的提高而降低，如果管理措施得當，揚塵將降低，可大大降低對環境空氣的污染影響。為了避免和減輕施工期揚塵對其產生的污染影響，項目擬采取如下控制措施：①在作業場地設置1.8m高圍擋，以減少揚塵擴散。②散裝物料的堆存要加蓋苫布，定期對施工場地及運輸道路灑水抑塵，以降低揚塵污染。③在施工場地設置專人監管建筑垃圾、建筑材料、棄土的堆放、清運和處置，防止二次揚塵污染。④盡量避免在大風預警天氣下進行施工作業。⑤對運輸車輛加蓋蓬布，減少因顛簸引起的車上建筑材料和建筑垃圾的灑落。⑥施工單位應合理安排施工進度，盡量減少建筑材料在場地內的堆存，對建筑垃圾和棄土及時處理、清運，以減少占地，改善施工場地的環境。6.1.2施工機械廢氣影響分析運輸車輛等施工機械的運行排放的主要污染物是CO、NO2等，根據類比監測資料，距離現場50m處CO、NO2的1小時平均濃度分別為0.2mg/m3和0.13mg/m3，日均濃度分別為0.13mg/m3和0.062mg/m3，滿足《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）二級標準要求，這說明大型施工機械較為分散，對環境空氣的污染程度相對較輕。為進一步降低廢氣污染影響，建設單位要加強施工監管，明確區域建設期環境保護要求，切實落實好各項減緩揚塵措施，降低施工揚塵產生量。本施工場地遠離居民區，因此不會對周圍區域的居民生活環境產生影響，其施工期外排廢氣在可接受范圍內。6.2施工期廢水影響分析施工期廢水主要為工地建筑工人產生的生活污水委托阿克蘇塔河環保工程有限公司處置。但由于水量很小，且當地蒸發強烈，少量污水很快就地蒸發消化，不會進入地表水體及地下水體中，不會對區域水環境造成影響。施工期的生產用水主要是混凝土攪拌機用水及路面、土方噴灑水等，這些生產用水均在施工現場蒸發或消耗，不外排。6.3施工期噪聲影響分析施工過程使用的機械主要有鏟土機、壓路機、攪拌機、挖土機和運輸車輛等，在通常情況下這些設備產生的聲壓級在80-95dB(A)之間，且施工期間這些源都處于露天狀態，按聲源距離衰減公式計算，以不利狀態95dB(A)施工噪聲計算，存在多個點源情況下，施工期間噪聲影響范圍見表6.3-1。表6.3-1主要施工機械噪聲源及影響范圍噪聲源距離施工點(廠區)不同距離處的噪聲值[dB(A)]0(m)20(m)50(m)80(m)100(m)150(m)200(m)推土機100696157555149挖掘機98675955534947壓路機100696157555149攪拌機101706258565250卷揚機85544142403634由表6.3-1可知，各噪聲設備產生的噪聲經過距離衰減、圍墻屏蔽，到達距離聲源200m處時，已接近背景值，對聲環境的影響已很小，因此施工噪聲對周圍環境的影響距離為200m。施工期的噪聲影響是短期的，項目建成后，施工期噪聲的影響也就此結束。但是由于施工機械均為強噪聲源，施工期間噪聲影響范圍較大，因此必須采取以下措施，嚴格管理。(1)執行《建筑施工場界環境噪聲排放標準》（GB12523-2011）對不同施工階段作業的噪聲限值；(2)在工地布置時應考慮將攪拌機等高噪聲設備安置在離敏感點相對較遠的一側，并設立簡單屏蔽以減少噪聲源的影響范圍。運輸車輛的進出應確定固定運輸路線，保持行駛道路平坦，減少車輛的顛簸噪聲和產生振動；(3)由于運輸車輛沿途居民居住，因此要合理安排，盡量避免夜間施工、運輸等。6.4施工期固體廢物影響分析施工期固體廢棄物主要為施工棄土、棄渣及損壞或廢棄的各種建筑裝修材料、施工人員的生活垃圾等。施工過程中的棄渣、棄土及廢棄的各種建筑裝修材料等，若遇大風天氣易產生風蝕揚塵污染周圍大氣環境；在雨季易隨降水產生地面徑流，造成水土流失；固體廢物堆放亦會造成景觀環境影響；施工人員的生活垃圾若不及時清運處理，則會腐爛變質、滋生蒼蠅蚊蟲、產生惡臭、傳染疾病，從而給周圍環境和作業人員健康帶來不利影響。為了減少固體廢物對環境產生不良影響，評價要求在項目在施工期應嚴格采取如下污染控制措施：（1）施工期產生的施工棄土首先用于基礎回填、就近低洼處充填，剩余棄土、渣土及損壞或廢棄的各種建筑裝修材料建設單位必須嚴格按照建筑垃圾的管理規定進行消納處理或處置。（2）施工期生活垃圾經現有生活垃圾收集池集中收集后由環衛部門統一處理，嚴禁隨處堆放。（3）加強施工管理，合理安排施工進度，對施工開挖的土方盡量回填，剩余棄土外運，建筑垃圾或棄土由建設單位外運至建筑垃圾堆存點處置。棄土堆存應設擋土墻，并加蓋防塵網，做到及時清理以減緩對區域環境空氣的影響。（4）應盡量減少臨時占地，減少風沙揚塵和水土流失的影響。采取上述措施后，施工期固體廢物均可得到妥善處置，因此不會對周圍環境產生明顯影響。6.5施工期生態環境影響分析本項目位于新疆輪臺縣拉依蘇石油工業園區（新疆塔星瀝青有限公司原有廠區），原地表為自然土壤和雜草。施工基礎開挖、回填以及施工機械運輸碾壓對作業區原有地表土壤及周邊植被的擾動，致使地表松動，導致風蝕、水蝕，易引起水土流失。本項目通過制定合理的施工計劃、邊填邊壓、減少地面松散土的存在而造成嚴重的土壤侵蝕流失。施工結束后盡快綠化覆蓋或建筑覆蓋、植被重建，可控制減少水土流失。第7章運營期環境影響分析7.1大氣環境影響預測與評價7.1.1區域地面污染氣象特征分析7.1.1.1氣象特征項目區為典型的大陸性干旱型候區，即氣候基本特征是春季多風沙，夏秋季酷熱，冬季無降雪，干旱降水少。各季節氣候條件的變化十分明顯，春季氣溫回升很快，且多伴有大風天氣，大風季節可延伸至夏初，主要集中于3-7月份，夏季酷熱而漫長，全年降水主要集中在6-8月份，秋季降溫十分緩慢，冬季來臨較晚，日間溫差較大，相對濕度較低，太陽輻射強烈。輪臺縣里年平均無霜期為188天，年平均氣溫10.7℃，極端最低氣溫－25.5℃，極端最高氣溫40.9℃，年平均降水量為64.3mm，年平均蒸發量為2082.0mm。7.1.1.2地面風場本評價收集了《輪臺縣項目區環境影響報告書》中對項目區近3年的氣象統計資料，評價區的污染氣象特征如下：輪臺縣各月及年風向頻率、風速統計值見表7.1-1、表7.1-2，風向玫瑰圖見圖7.1-1、圖7.1-2。①風向頻率由上述圖表可以看出，評價區全年盛行風為東北（NE）、出現頻率為16.78%，全年靜風頻率11.02%，秋季靜風頻率最大，為18.41%。③污染系數風對環境空氣污染影響較大，為同時考慮風向和風速的共同作用，計算了各代表季的污染系數，計算公式為：Cp=f/U式中：Cp：為污染系數f：為某時段風向頻率υ：為某時段風向速度計算結果見圖7.1-3及表7.1-3。污染系數綜合了風向和風速的作用，反映地面風對其下風向的污染影響，某方位風向頻率越大，平均風速越小，該方位污染系數就越大，其下風向受污染程度就重，反之則輕，根據當地情況，東北（NE）風污染系數較大，說明其下風向西南（SW）受污染影響較大。④大氣穩定度采用《環境影響評價技術導則》中推薦的帕斯奎爾穩定度分級法，統計了評價區的大氣穩定度特征，統計結果見7.1-4。由表7.1-4可知，評價區域大氣層以D類穩定度為主，全年出現頻率為34.04%，其次是E類和F類，出現頻率分別為28.42%和15.82%。7.1.2預測因子、預測范圍、計算點一、預測模式選擇與參數確定本次大氣環境影響評價采用《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2008）所推薦采用的估算模式SCREEN3，估算模式SCREEN3是一個單源高斯煙羽模式，嵌入了多種預設的氣象組合條件，經估算模式可計算出的某一污染源對環境空氣質量的最大影響程度和影響范圍。二、預測因子環境空氣質量影響評價預測因子為SO2、NO2、PM10及非甲烷總烴、苯并[a]芘。三、預測范圍以項目區為中心，以2.5km為半徑，約19.6km2圓形區域。四、計算點本次預測計算點為區域最大地面濃度點。7.1.3污染源預測計算參數本項目源強計算參數見表7.1-5。7.1.4氣象條件與地形數據一、氣象條件估算模式中嵌入多種預設的氣象組合條件，這些組合包括了最不利的氣象條件。二、地形數據由于項目處于平原地區，5km范圍內無高大山體，屬于簡單地形，故本評價按照評價等級要求，不考慮地形因素影響。7.1.5預測結果分析與評價根據《環境影響評價技術導則大氣環境》的估算模式，對項目污染源下風向2500m范圍內的最大小時地面濃度及出現距離進行了估算。估算結果見表7.1-6、表7.1-7、表7.1-8。由表7.1-6估算可知，本工程導熱油爐污染物排放SO2、NO2和PM10的最大落地濃度分別為0.000484mg/m3、0.01057mg/m3和0.001372mg/m3，占標率分別為0.10%、5.28%和0.30%，最大地面濃度出現的距離均為其下風向215m，本項目周邊1km范圍內無集中居民區，對周邊環境空氣質量的貢獻值較低，未產生明顯的污染影響。由表7.1-7估算可知，本工程工藝廢氣染物排放NMHC、苯并[a]芘的最大落地濃度分別為2.174×10-5mg/m3、1.63×10-10mg/m3，占標率分別為0、0，最大地面濃度出現的距離均為其下風向292m，本項目周邊1km范圍內無集中居民區，對周邊環境空氣質量的貢獻值較低，未產生明顯的污染影響。由表7.1-8估算可知，本工程罐區無組織排放NMHC的最大落地濃度為0.05598mg/m3，占標率為2.80%，最大地面濃度出現的距離均為其下風向202m，對周邊環境空氣質量的貢獻值較低，未產生明顯的污染影響。綜合分析，本工程排放的污染物SO2、NO2、PM10、非甲烷總烴、苯并[a]芘對環境空氣的影響不大。7.1.6環境防護距離一、大氣環境防護距離計算為保護人群健康，減少正常排放條件下大氣污染物對居住區的環境影響，在污染源與居住區之間設置的環境防護區域。各因子均能滿足廠界無組織排放監控濃度限值，且廠界外無超標點，因此項目無需設置大氣環境防護距離。二、衛生防護距離據《制定地方大氣污染物排放標準的技術方法》(GB/T13201-91)，各類工業、企業衛生防護距離用下式計算：式中，Cm——標準濃度限值，mg/Nm3；L——工業企業所需衛生防護距離，m；r——有害氣體無組織排放源所在生產單元的等效半徑，m。根據該生產單元占地面積S(m2)計算，r=(S/π)0.5；QC——工業企業有害氣體無組織排放量可以達到的控制水平，kg/h；A、B、C、D——衛生防護距離計算系數，無因次，根據工業企業所在地區近五年平均風速及工業企業大氣污染源構成類別從表7.1-9查取。注：①工業企業大氣污染源構成分為三類：Ⅰ類：與無組織排放源共存的排放同種有害氣體的排氣筒的排放量，大于標準規定的允許排放量的三分之一者。Ⅱ類：與無組織排放源共存的排放同種有害氣體的，小于標準規定的允許排放量的三分之一，或雖無排放同種大氣污染物之排氣筒共存，但無組織排放的有害物質的允許濃度指標是按急性反應指標確定者。Ⅲ類：無排放同種有害物質的排氣筒與無組織排放源共存，且無組織排放的有害物質的容許濃度是按慢性反應指標確定者。依據上述計算模式和參數，計算非甲烷總烴的衛生防護距離均為3.008m，提級后為50m。綜上所述，本項目衛生防護距離為項目儲罐區外50m，本項目所在區域為工業園區，且目前該范圍內無集中居民居住，遠期該范圍內不得作為對大氣敏感目標的建設用地，建設單位應協助地方政府做好環境防護距離規劃控制工作，環境防護距離內不得建設居住區、醫院、學校、食品加工等環境保護目標。環境防護距離無組織污染源示意圖見圖7.1-4。7.2地下水環境影響分析7.2.1區域水文地質條件一、區域地質條件該項目所在地區屬于塔里木河沖積平原。地勢較平坦，部分地段有波狀沙丘和少量古河道及沖溝。區域氣候異常干燥，降水稀少，有時甚至終年無雨。一般降雨僅能濕潤地皮，潛水動態屬滲入蒸發型，受塔里木河汛期影響明顯。受地形和補給源的控制，沿塔里木河兩側，東西向帶狀分布著塔里木河第四系松散層孔隙沖淡水和封閉型成水。塔里木河沖積平原沖淡型潛水主要分布于30-60m深度以上，巖性為沖積粉細砂、細砂，屬單一潛水含水層。富水性較均勻，且含水微弱，單井涌水量100-500m3/d，局部補給充分地段單并涌水量可達500m3/d以上。潛水礦化度3-5g/L，屬Cl·SO4-Na型水。39-47m承壓含水層巖性為粗砂、細砂，單位涌水量3.85L/s·m。由于塔里木河沖積平原地勢平坦，地下水退流緩慢，水循環交替只在表層進行，沿河道和泛濫區形成寬度不等、下界面深30-50m左右的沖淡型地下水。在河流東部地區由于地表水水量不斷減少，河間地塊地表水難以到達，地下水循環條件很差，構成一定范圍內的高礦化度咸水區，主要分布于30-60m以下。地下水水溫一般在12-18℃之間。該項目所在區域位于巴州輪臺縣南部塔里木河平原區，區內大部分地區土壤表層被風沙土所覆蓋，地形開闊，地勢較為平坦，地形景觀是塊狀結構，以礫石戈壁為主，海拔高度在940m左右，局部丘地和波狀沙丘。廠區地勢西北低東南高，為波狀沙丘地貌。廠區地勢最高點海拔933m，最低點海拔931m，相對落差2m。a.地層（1）包氣帶巖性根據地層巖性，廠址包氣帶在垂直方向可視為三層結構：上部第四系砂礫層、中部第三系泥巖、下部第三系砂巖、礫巖和砂質泥巖。①第四系砂礫層砂礫層：青灰色，該層角礫主要以中砂或粉細砂充填，含土梁較高，骨架顆粒交錯排列，顆粒級配一般，多呈棱角狀活片狀，結構松散，無膠結，干燥-稍濕。厚度1.0m左右。②第三系泥巖棕紅色，隸屬第三系(Nch)，主要由粘土礦物組成，泥質結構，塊狀構造，局部含礫石，礫石級配一般，多呈圓狀及亞圓狀，巖芯較風化，手可掰碎，多呈短柱狀及扁柱狀，與下伏地層呈整合接觸。厚度9.0m左右。該層起相對隔水作用。③第三系砂巖、礫巖及砂質泥巖互層礫巖：巖芯風化面為紅褐色，斷面為青灰色，主要由礫石組成，礫狀結構，塊狀構造，礫石大小不等，呈圓狀及次圓狀，少數呈次棱角角狀，中、細砂充填，白色鈣質膠結，膠結較差，手可掰碎。多呈短柱狀及扁柱狀，偶見長柱狀，與下伏地層呈整合接觸。砂質泥巖：褐紅色，主要由粘土礦物組成，泥質結構、塊狀構造，泥質膠結，膠結較好。斷面可見油脂光澤，偶見青綠色細沙、粉砂充填，手觸具撓性，解理、裂隙不發育，巖芯較完整，多成長柱狀，偶見短柱狀，與下伏地層呈明顯接觸。據鉆探資料，鉆孔150m內未見地下水，該層厚度大于150m。⑵包氣帶的滲透性能評價第四系覆蓋層垂向滲透系數最大為1.60×10-2cm/s，最小為4.13×10-3cm/s，平均為1.0×10-2cm/s。參照分類標準，廠址第四系覆蓋層垂向滲透系數大于10-4cm/s，天然防滲性能弱。其下泥巖含粘土礦物高，滲透系數小于10-4cm/s，防污能力中等。二、工程地質廠址所在區域地處塔里木地塊，地塊內除局部出露元古代和古生代地層外幾乎全部為中新代沉積物所覆蓋，該地塊自元古代以來長期處于穩定狀態。地塊北緣為東西向天山構造帶，構造帶與塔里木地塊之間為斷裂分割。圖7.2-1圖7.2-1圖6.2-1三、地下水類型、富水性、補徑排及水化學特征地下水補給水源主要是塔里木河沿途滲漏和洪水垂直滲漏補給，其次北部較大河流的洪水對部分地段也有一定的補給作用。地下水流向自西向東，退流非常緩慢，甚至停滯。水平循環只限于表層附近，30-100m以下地下水基本處于停滯狀態，水質礦化度不斷增高，形成咸水。表層潛水垂直循環比較強烈，洪水期塔里木河水大量漫溢，沿古河床的低洼地帶溝滿坑平，洪泛積水入滲補給地下水，使水質變淡，水位上升。這一過程多在7月中旬至11月初發生，11月底大部分洪水消退貽盡，枯水季節得不到充足的補給來源，使水位下降，水質變咸。周而復始形成分布不連續、埋深不一致、面積不相等的沖淡型表層潛水。地下水淡化帶寬30-50m，礦化度為l-3g/L。在古河床之間的河間地，沉積物顆粒較細，地下水水質較差，礦化度為3-10g/L或大于10g/L。淡化帶內承壓水頂板埋深一般小于50m，局部達100m。地下水排泄主要以蒸發和植物蒸騰方式為主，但不同地段具有不同的季節性特點。洪泛區蒸發主要在枯水季節，河間地段則常年進行。圖7.2-2圖7.2-2圖6.2-27.2.2地下水污染源調查評價區為石油化工園區，工業污染源主要為生產過程中含油廢水中各類污染物下滲到含水層中污染地下水環境。7.2.3地下水環境影響預測本項目不取用地下水，不會對當地地下水位產生明顯影響。本次評價只預測廢水滲入地下對地下水水質的影響。（1）地下水污染途徑分析正常工況下，污染源得到有效控制，污染物不會外排，微量的滴漏可能出現，但通過及時發現及時維修，即使有少量的污染物泄漏，也很難通過防滲層滲入包氣帶。故在正常工況下，項目各種池體、管道和地面經防滲處理，污染物從源頭和末端均得到控制，沒有污染地下水的通道，污染物不會滲入地下污染地下水體。非正常工況下，如儲水罐、管道或閥門破裂等，廢水滲漏或外泄，廢水中污染物經土層滲漏，通過包氣帶進入含水層。根據相關的研究可知砂土對COD吸附作用較小，截留率約38%；對NH3-N吸附作用較強，截留率可達80%；對石油類的吸附力較小，截留率為48%。亞粘土對COD吸附能力較強，截留率可達70%；對NH3-N吸附能力更強，截留率平均可達95%；對石油類的吸附力強，截留率為80%。該實驗結果表明，當污水下滲時，由于包氣帶微生物降解作用不強，包氣帶厚度較小，僅靠土壤的吸附作用去除污水中的污染物是很有限的，雖然在污水下滲初期，經過包氣帶的吸附，污染物會在一定程度上降低，起到了對地下水浸染的減緩作用，但其作用不是無限的，隨著時間的推移，包氣帶土壤對污染物的吸附作用趨向飽和，吸附能力降低，污染物濃度增大至初始濃度，當污染物質污染因子的環境容量飽和時，污染物就進入地下水，對地下水產生污染。（2）正常工況下地下水環境影響分析1）包氣帶中污染物運移時間預測根據輪臺《《輪臺縣工業園區總體規劃環境影響報告書》可知，項目所在的拉伊蘇化工區地層巖性以圓礫為主，砂礫僅在場地局部零星分布，一般厚度為0.3～0.8m，灰黃色、稍濕、稍密-中密。圓礫變質巖類為主，砂土充填。在地表已下1.6m深度普遍存在有薄層膠結塊，較為堅硬，膠結層厚度一般在0.2～0.4m，最大揭露厚度為0.7m。承壓水主要分布在國道314線兩側。承壓水頂板埋深50～100m，含水層為砂礫石、中粗砂，含水層厚40～60m左右。項目區包氣帶土層為粉質粘土層，其可滲透性較低，包氣帶防護性能較好，項目區包地帶滲透系數取值0.2m/d。包氣帶層地表污水連續入滲通過包氣帶進入地下水的時間，設初始滲漏時，包氣帶處于非飽和狀態，其入滲時間（t）可用下式公式估算： L—包氣帶厚度，mK—包氣帶地層滲透系數，m/d如果忽略地層的水持作用及對污染的吸附和降解作用，場址區污染物約需100天時間即可穿過包氣帶到達含水層，污水管線區也大約需100天污染物可接觸潛水。2）潛水層污染物運移時間預測項目區包氣帶土層為粉質粘土層，透水性差。按運移模型假設流態條件，污水由包氣帶下滲進入含水層后立即與地下水發生完全混合，使污染物濃度沿含水層垂向均勻分布，污染暈沿水流方向和垂直于水流方向的水平方向運移擴散其中污染物進入含水層1年的運移距離在項目區處約108m。本項目產生的少量含油廢水同生活污水一起委托阿克蘇塔河環保工程有限公司處置。環評要求對罐區進行防滲處理。因此，污水進入區域地下水環境的可能性較小。從上述分析可以看出，正常工況下，本項目依據《石油化工工程防滲技術規范》(GB/T50934-2013)中的要求進行防滲，因此可不進行正常工況情景下的預測。非正常工況地下水環境影響分析該項目廠址位于拉伊蘇石油工業園區，由所進行的水文地質勘探工作和區域水文地質圖件表明，項目所在區域系第四系松散層不含有地下水，所以這里采用非飽和帶的垂向運移模型預測分析污染物在地下的運移過程。1）預測評價因子選取地下水環境影響預測因子選取原則：建設項目已經排放及將要排放的主要污染物；難降解、長期接觸對人體和生物產生危害作用的污染物；國家或地方要求控制的污染物；反應地下水循環特征和水質成因類型的常規項目或超標項目。根據廠址區裝置平面布置，最重要的地下水潛在污染源分布位置為原料儲存池。依據地下水環境影響預測因子選取原則，結合工程分析章節內容，本次環評預測影響因子為石油類。2）模擬情景分析該項目的污染排放形式一般為瞬時點源和持續點源，可以分為防滲失效條件下跑、冒、滴、漏過程中污染物運移情景和發生事故條件下污染物大量集中排放運移情景。3）數學模型污染物在包氣帶的運移和分布受很多因素的控制，如它本身的物理化學性質、土壤性質等。一般認為，水在包氣帶中運移符合活塞流模式。污染物的彌散、吸附和降解作用所產生的側向遷移距離遠遠小于垂向遷移距離，因此假定污染物在包氣帶中垂直向下遷移。①土壤水流模型土壤水流運動的控制方程為一維垂向飽和－非飽和土壤水中水分運動方程（Richards方程），即其中：θ-土壤體積含水率；h-壓力水頭[L]，飽和帶大于零，非飽和帶小于零；z、t-分別為垂直方向坐標變量[L]、時間變量[T]；k-垂直方向的水力傳導度[LT-1]；s-作物根系吸水率[T-1]。初始條件：(z,0)=0(z)Z≤z≤0邊界條件：上邊界：z＝0 下邊界：h(Z，t)＝hb(t) 其中：0(z)為剖面初始土壤含水率；Z：－(地表至下邊界距離)[L]；qs為地表水分通量[LT-1]，蒸散取正值，灌溉和降水入滲取負值；hb(t)為下邊界壓力水頭[L]。②土壤溶質運移模型根據多孔介質溶質運移理論，考慮土壤吸收的飽和—非飽和土壤溶質運移的數學模型為：控制方程：其中：c-土壤水中污染物濃度[ML-3]；ρ-土壤容重[ML-3]；s-為單位質量土壤溶質吸附量[MM-1]；D-土壤水動力彌散系數[L2T-1]；Q-Z方向達西流速[LT-1]；A-一般取1。初始條件：c(z,0)=c0(z)Z≤z≤0邊界條件：上邊界：z＝0 下邊界：c(Z，t)＝cb(t) 其中：c0(z)為剖面初始土層污染物濃度[ML-3]；qz為蒸發強度[LT-1]；qs污水下滲水量[LT-1]；cs污水中污染物濃度；cb(t)為下邊界污染物濃度[ML-3]。4）數值模型①軟件選取在本次評價中應用HYDRUS軟件求解非飽和帶中的水分與溶質遷移方程。HYDRUS是由美國國家鹽改中心（USSalinitylaboratory）于1991成功開發的一套用于模擬變飽和多孔介質中水分、能量、溶質運移的數值模型。經改進與完善，得到了廣泛的認可與應用。能夠較好地模擬水分、溶質與能量在土壤中的分布，時空變化，運移規律，分析人們普遍關注的農田灌溉、田間施肥、環境污染等實際問題。它也可以與其它地下水、地表水模型相結合，從宏觀上分析水資源的轉化規律。后經過眾多學者的開發研究，HYDRUS的功能更加完善，已經非常成功的應用于世界各地地下飽和、非飽和帶污染物運移研究。②模型建立根據鉆孔資料可知，分別建立“砂礫石層－粘土層－含土砂礫石層－粘土層（模型①）”和“含土砂礫石層－粘土層（模型②）”污染物垂向運移模型，模型分層、剖分和觀測點設置如圖所示。③初始條件和邊界條件a水流模型初始條件：先使用插值的含水率、壓力水頭值進行100天的計算，以100天時的穩定計算結果作為初始條件。邊界條件：上邊界為流量邊界，設定上邊界壓強為大氣壓，并設置降雨和蒸發量，計算得到流量土層的穿透作用，降雨量和蒸發量根據當地水文站資料，分別為80mm和3500mm計算；下邊界為已知壓力水頭邊界。b溶質運移模型初始條件：初始