山東XX大學XX學院畢業設計(論文)加工中心上下料裝置設計作者:學號：學院(系):專業:題目:2016年月摘要加工中心上下料裝置是一種機械技術與電子技術相結合的高技術產品。采用加工中心上下料裝置是提高產品質量與勞動生產率，實現生產過程自動化，改善勞動條件，減輕勞動強度的一種有效手段。它是一種模仿人體上肢的部分功能，按照預定要求輸送工件或握持工具進行操作的自動化技術裝備。加工中心上下料裝置可以代替人手的繁重勞動，顯著減輕工人的勞動強度，改善勞動條件，提高勞動生產率和生產自動化水平。工業生產中經常出現的笨重工件的搬運和長期、頻繁、單調的操作，采用加工中心上下料裝置是有效的；此外，它能在高溫、低溫、深水、宇宙、放射性和其它有毒、污染環境條件下進行操作，更顯示其優越性，有著廣闊的發展前途。本課題的主要內容是采用加工中心上下料裝置代替人來進行抓取作業，加工中心上下料裝置可以代替很多重復性的體力勞動，從而減輕工人的勞動強度，提高生產效率。結合設計的各方面的知識，在設計過程中學會怎樣發現問題。解決問題.研究問題。并且在設計中融入自己的想法和構思，提高自己的創新能力。盡力使加工中心上下料裝置使用方便，結構簡單。關鍵詞：加工中心上下料裝置；結構設計；步進電機；回轉AbstractArobotisamechanicaltechnologyandelectronictechnology,thecombinationofhightechnologyproducts.Therobotistoimproveproductqualityandlaborproductivity,andachievetheproductionprocessautomation,improveworkingconditions,reducethelaborintensityofaneffectivemeansof.Itisacopyoftheupperpartofthehumanbodyfunctions,inaccordancewithapredeterminedtransferrequestortheworkpieceholdthetoolstooperatetheautomationtechnologyandequipment.Industrialproductionoftenappearsintheheavywork,frequenthandlingandlong-term,monotonousoperation,therobotiseffective;Themaincontentofthispaperistheuseofrobotstopaint,robotscantaketheplaceofalotofrepetitivemanualwork,therebyreducingthelaborintensityofworkers,improvetheproductionefficiency.Combinedwiththedesignofthevariousaspectsofknowledge,inthedesignprocesstolearnhowtofindproblems.Tosolvetheproblemofproblem.Andinthedesignintotheirthoughtsandideas,enhanceowninnovationability.Trytomaketherobothastheadvantagesofconvenientuse,simplestructure.Keywords：Robot；Structuredesign；Steppermotor；Rotary目錄1緒論 11.1加工中心上下料裝置的特點 11.2加工中心上下料裝置的組成 21.2.1執行機構 21.2.2驅動機構 21.2.3控制機構 31.3本文研究主要內容 32加工中心上下料裝置機構總體方案設計 52.1加工中心上下料裝置的基本技術參數確定 52.1.1自由度 52.1.2坐標形式的選擇 52.1.3規格參數 72.1.4有效負載 72.1.5運動特性 72.1.6工作范圍（工作半徑） 82.2加工中心上下料裝置材料的選擇 82.3機械臂的運動方式 92.4加工中心上下料裝置的驅動元件 92.5機構整體設計 103加工中心上下料裝置手抓結構設計 123.1手爪結構設計與校核 123.2結構分析 133.3計算分析 143.4電機計算 173.5齒輪齒條的設計計算 203.6直線滾動導軌副的計算、選擇 313.7小齒輪的強度計算 333.7.1.齒面接觸疲勞強度計算 333.7.2齒輪齒跟彎曲疲勞強度計算 363.8橫梁的強度與剛度的計算 383.9液壓系統圖 484上下料裝置電氣PLC控制系統設計 494.1上下料裝置的工藝過程 494.2PLC控制系統 494.2.1確定輸入/輸出點數并選擇PLC型號 494.2.2分配PLC的輸入/輸出端子 504.2.3所需元器件明細表 514.3PLC控制系統程序設計 51總結 55致謝 56參考文獻 57畢業設計（論文）PAGE11緒論隨著人類科技的進步，社會經濟的發展，上下料裝置學成為近幾十年來迅速發展的一門綜合學科。它體現了光機電一體化技術的最新成就，加工中心上下料裝置作為其中的佼佼者更是發揮了不可磨滅的作用。在人類社會中，凡是有機械活動的地方，都能看到加工中心上下料裝置的身影。加工中心上下料裝置產品的應用已經由核工業和軍事科技等高端科學領域向醫療、農業甚至是服務娛樂等民用領域發展了，并且各式各樣的加工中心上下料裝置正在涌現出來，以驚人的速度延伸到人類活動的各個領域。加工中心上下料裝置是由于人類期望生產水平的提高，為了提升生產效率而出現的。然而由于加工中心上下料裝置善于完成重復的，單調的，精確度要求高的工作，能取代人在惡劣的環境中完成人類不能或者不愿完成的工作，因此，加工中心上下料裝置的出現又大大解放了人類的生產力。所以說加工中心上下料裝置的發展是社會發展的結果，也是社會發展的必然趨勢。現在，很多發達國家都追逐著加工中心上下料裝置這一發展趨勢，積極地進行著加工中心上下料裝置的各種開發和研制的工作，并且其中一些國家已經取代了不錯的成果，研制出了許多新型且實用的加工中心上下料裝置或者是加工中心上下料裝置。例如：日本的跳舞加工中心上下料裝置、犬型加工中心上下料裝置愛寶(AIBO)；英國研制的履帶式“手推車”及“超級手推車”排爆加工中心上下料裝置；美國iRobot公司推出了能避開障礙，自動設計行進路線吸塵器加工中心上下料裝置Roomba；上海世博會使用過的福娃加工中心上下料裝置等等。由于加工中心上下料裝置的迅猛發展，加工中心上下料裝置進入學校教學是必然的。三自由度加工中心上下料裝置作為是加工中心上下料裝置的典型產品，其設計及應用對機電一體化、機械結構工藝、機械制造、自動化、電子信息等專業的教學及研究都有著很重要的意義。1.1加工中心上下料裝置的特點1加工中心上下料裝置能進行自動化生產，降低成本。就本次設計的加工中心上下料裝置而言，它能不間斷的搬運零件和各種材料的輸送。這樣既提高了生產率又降低了生產成本。2加工中心上下料裝置能使產品品質穩定，減少人工污染。人工生產會使產品質量受工人狀態起伏而影響。對于某些高精度產品，人工送取會產生人工污染。3加工中心上下料裝置能改善勞動條件，避免各種工傷。在高溫、高壓、低溫、低壓、有灰塵、噪聲、臭味、有放射性或有其他毒性污染以及工作空間狹窄的場合中，人工操作會有危險，加工中心上下料裝置能代替人工作，改善了人們的勞動條件。4加工中心上下料裝置能持久、耐勞，可以把人從繁重的勞動中解放出來，人在連續工作幾個小時后，總會感到疲勞或厭倦，以加工中心上下料裝置代替人進行工作，可以避免由于操作疲勞或疏忽而造成的人身事故。5加工中心上下料裝置的靈活性、通用性強。它能通過更換部件來適應不同產品的生產。并通過改變程序和自由度來達到迅速改變作業的可能性。這樣加工中心上下料裝置能滿足各種各樣的零件生產，在生產中發揮重大作用。1.2加工中心上下料裝置的組成工業加工中心上下料裝置是由執行機構、驅動機構和控制機構三部分組成。1.2.1執行機構一般加工中心上下料裝置的執行機構由手部或者叫抓取部分、腕部、臂部、緩沖與定位，還有行走機構組成。1.2.2驅動機構驅動機構主要有液壓驅動、氣動驅動、電動驅動和機械驅動等形式。不過目前還是以液壓和氣動用的最多。液壓驅動具有體積小、出力大、控制性能好、動作平穩等特點，它利用油缸、馬達加上齒輪、齒條實現直線運動；利用擺動油缸、馬達與減速器、油缸與齒條、齒輪或鏈條、鏈輪等實現回轉運動。液壓驅動具有潤滑性能好、壽命長的特點，結構緊湊，剛性好。定位精度高，克實現任意位置開停。有很多專業加工中心上下料裝置能直接利用主機的液壓系統。但缺點是需要配備壓力源，系統復雜成本較高。氣動驅動結構簡單、造價低廉、氣源方便，所需的壓縮氣源一般工廠都有，并且無污染，一般采用的壓力0.4-0.6MPa，最高可達1MPa。缺點是出力小，體積大。由于空氣的可壓縮性大，很難實現中間位置的停止，只能用于點位控制，而且潤滑性較差，液壓系統容易生銹。電動由于減速和回轉運動變往復運動機構復雜,很少采用。機械式用于簡單的場合。1.2.3控制機構加工中心上下料裝置的控制方式有點動和連續控制兩種方式。大多數是用插銷板進行點位程序控制，也有采用可編程序控制器控制、微型計算機數字控制，采用凸輪、磁盤磁帶、穿孔卡等記錄程序。主要控制的是坐標位置，并注意其加速度特性。1.3加工中心上下料裝置加工中心上下料裝置又叫噴涂加工中心上下料裝置（spraypaintingrobot），是可進行自動抓取或噴涂其他涂料的工業加工中心上下料裝置，1969年由挪威Trallfa公司（后并入ABB集團）發明。加工中心上下料裝置主要由加工中心上下料裝置本體、計算機和相應的控制系統組成，液壓驅動的加工中心上下料裝置還包括液壓油源，如油泵、油箱和電機等。多采用5或6自由度關節式結構，手臂有較大的運動空間，并可做復雜的軌跡運動，其腕部一般有2～3個自由度，可靈活運動。較先進的加工中心上下料裝置腕部采用柔性手腕，既可向各個方向彎曲，又可轉動，其動作類似人的手腕，能方便地通過較小的孔伸入工件內部，噴涂其內表面。加工中心上下料裝置一般采用液壓驅動，具有動作速度快、防爆性能好等特點，可通過手把手示教或點位示數來實現示教。加工中心上下料裝置廣泛用于汽車、儀表、電器、搪瓷等工藝生產部門。加工中心上下料裝置的主要優點：（1）柔性大，工作范圍大。（2）提高噴涂質量和材料使用率。（3）易于操作和維護，可離線編程，大大的縮短現場調試時間。（4）設備利用率高，加工中心上下料裝置的利用率可達90%-95%。1.3本文研究主要內容通過利用網絡工具、圖書館的書籍和各類期刊、雜志查閱了解加工中心上下料裝置的相關知識，確定本設計符合要求，滿足需要。具體設計方法如下：1、查閱資料、結合所學專業課程，產生加工中心上下料裝置結構設計的基本思路；2、查閱各類機械機構手冊，確定合理的加工中心上下料裝置結構；3、根據給定技術參數來選擇合適的手部、腕部、臂部等部位；4、重點對驅動機構及控制機構進行設計研究；5、通過研究國內外情況，確定本設計課題的重點設計；6、完成2D裝配圖的設計和繪制，并由此繪制零件圖；7、編寫設計說明書；8、檢查并完善本設計課題。本設計采用的方法是理論設計與經驗設計相結合的方案，所運用的資料來源廣泛，內容充足。2加工中心上下料裝置機構總體方案設計本文的重要任務是完成加工中心上下料裝置的設計，本章內容是圍繞加工中心上下料裝置機構設計任務來展開，介紹加工中心上下料裝置執行機構設計思路。2.1加工中心上下料裝置的基本技術參數確定表示加工中心上下料裝置特性的基本技術參數主要有自由度、坐標形式的選擇。2.1.1自由度自由度是指加工中心上下料裝置所具有的獨立坐標軸運動的數目，但是一般不包括手部（末端操作器）的開合自由度。自由度表示了加工中心上下料裝置靈活的尺度，在三維空間中描述一個物體的位置和姿態需要六個自由度。加工中心上下料裝置的自由度越多，越接近人手的動作機能，其通用性就越好，但是結構也越復雜，自由度的增加也意味著加工中心上下料裝置整體重量的增加。輕型化與靈活性和抓取能力是一對矛盾，此外還要考慮到由此帶來的整體結構剛性的降低，在靈活性和輕量化之間必須做出選擇。工業加工中心上下料裝置基于對定位精度和重復定位精度以及結構剛性的考慮，往往體積龐大，負荷能力與其自重相比往往非常小。一般通用加工中心上下料裝置有5～6個自由度即可滿足使用要求（其中臂部有3個自由度，腕部和行走裝置有2～3個自由度），專用加工中心上下料裝置有5個自由度即可滿足使用要求。2.1.2坐標形式的選擇加工中心上下料裝置的坐標形式主要可分為：直角坐標型、圓柱坐標型、球坐標型、關節坐標型另外還有比較復雜的SCARA型和并聯型1直角坐標型加工中心上下料裝置：這類加工中心上下料裝置就是如圖2-1(a)得直移型，其手部空間位置的改變通過沿三個互相垂直軸線的移動來實現，該形式加工中心上下料裝置具有位置精度高，控制無耦合、簡單，壁障性好等特點。但結構較龐大，動作范圍小，靈活性差，且移動軸的結構復雜，占地面積大，而且需架空線路。2圓柱坐標型加工中心上下料裝置：這種加工中心上下料裝置如圖2-1（b）的回轉型加工中心上下料裝置，通過兩個移動和一個轉動實現手部空間位置的改變，手臂的運動系由垂直立柱平面內的伸縮和沿立柱的升降兩個直線運動及手臂繞立柱的轉動復合而成。這種加工中心上下料裝置，占地面積小而活動范圍較大，結構亦較簡單，并能達到較高的定位精度，因而應用范圍較廣泛。機身采用立柱式，加工中心上下料裝置側面行走，順利完成上料、翻轉、轉位等功能。但是結構也比較龐大，兩個移動軸的設計較為復雜。3球坐標型加工中心上下料裝置：這類加工中心上下料裝置如圖2-1（c）的俯仰型加工中心上下料裝置，其手臂沿X方向伸縮，繞Y軸俯仰和繞Z軸回轉。這類加工中心上下料裝置具有占地面積小、結構緊湊、重量較輕、位置精度尚可等特點，能與其他加工中心上下料裝置協調工作，但避障性差，存在著平衡問題，位置誤差與臂長有關。4關節坐標型加工中心上下料裝置：如圖2-1（d）的屈伸型加工中心上下料裝置，主要由立柱、前臂和后臂組成。加工中心上下料裝置的運動由前、后臂的俯仰及立柱的回轉構成，其結構最緊湊，靈活性大，占地面積最小，工作空間最大，能與其他加工中心上下料裝置協調工作，避障性好，但是位置精度較低，存在平衡以及控制耦合的問題，故比較復雜。圖2.SEQ圖2-\*ARABIC1加工中心上下料裝置的坐標形式[22]圖2.SEQ圖2-\*ARABIC2加工中心上下料裝置基本形式示意圖[9]2.1.3規格參數用途：抓取1、加工中心上下料裝置運動自由度為5個。2、運動范圍為5000X3000X2000mm。3、最大抓取力為10Kg。4、交流伺服電機驅動。2.1.4有效負載有效負載是指加工中心上下料裝置操作臂在工作時臂端可能搬運的物體重量或所能承受的力或力矩，它表示了加工中心上下料裝置的負載能力。加工中心上下料裝置的載荷不僅僅取決于負載的質量，還與加工中心上下料裝置運動的速度和加速度的大小及方向有關。為了安全起見，有效負載是指高速運行時的有效負載。2.1.5運動特性速度和加速度是表明加工中心上下料裝置運動特性的主要指標。它反映了加工中心上下料裝置的使用效率和生產水平，加工中心上下料裝置的運動速度越高，則其使用效率越高，生產水平越高。但速度越快產生的沖擊和震動也越大，因此提高加工中心上下料裝置的加減速速能力，保證加工中心上下料裝置加速過程的平穩性是非常重要的。對于本文中的加工中心上下料裝置，在沒有負載時可以適當地加快其運動速度;而在其有負載時，末端執行器(手爪)通常要和物體直接接觸，為了安全起見，務必要盡量減少手臂的運動速度。總的來說，加工中心上下料裝置的速度在一定范圍內要是可調的，這樣才能滿足在各種不同情況下的使用需要。2.1.6工作范圍（工作半徑）工業加工中心上下料裝置的工作范圍是根據工業加工中心上下料裝置作業過程中的操作范圍和運動的軌跡來確定的,用工作空間來表示的。工作空間的形狀和尺寸則影響加工中心上下料裝置的機械結構坐標型式、自由度數和操作機各手臂關節軸線間的長度和各關節軸轉角的大小及變動范圍的選擇。2.2加工中心上下料裝置材料的選擇加工中心上下料裝置手臂的材料應根據手臂的實際工作情況來進行選擇，在滿足加工中心上下料裝置的設計和運動要求前提下。從設計的理論出發，加工中心上下料裝置手臂要進行各種運動。因此，對材料的一個要求是作為運動的部件，它應是輕型材料并要求有一定剛度。另一方面，手臂在運動過程中往往會產生沖擊和振動，這必然大大降低它的運動精度。所以在選擇材料時，需要對質量、剛度、強度、彈性進行綜合考慮，以便有效地提高手臂的運動性能。此外，加工中心上下料裝置手臂選用的材料與一般的結構材料不同。加工中心上下料裝置手臂是要受到控制的，必須考慮它的可控性。在選擇手臂材料時，可控性還要和材料的可加工性、成本、質量等性質一起考慮。總之，選擇加工中心上下料裝置手臂的材料時，要綜合考慮強度、剛度、重量、彈性、抗震性、外觀及價格等多方面因素。下面介紹幾種加工中心上下料裝置手臂常用的材料(l)碳素結構鋼和合金結構鋼等高強度鋼：這類材料強度好，尤其是合金結構鋼強度增加了很多倍、彈性模量大、抗變形能力強，是應用最廣泛的材料;(2)鋁、鋁合金及其它輕合金材料：其共同特點是重量輕、彈性模量不大，但是材料密度小，但仍可與鋼材相比;(3)陶瓷：陶瓷材料具有良好的品質，但是脆性大，可加工性不高，一般用于和金屬連接的特殊部位。然而，國外已經設計出純陶瓷的加工中心上下料裝置臂了。從本文設計的加工中心上下料裝置的角度來看，在選用材料時不需要很大的負載能力，也不需要很高的彈性模量和抗變形能力，此外還要考慮材料的成本，可加工性等因素。在衡量了各種因素和結合工作狀況的條件下，初步選用鋁合金作為機械臂的構件材料。2.3機械臂的運動方式根據主要的運動參數選擇運動形式是結構設計的基礎。常見的加工中心上下料裝置的運動形式有五種：直角坐標型、圓柱坐標型、極坐標型、關節型和SCARA型。同一種運動形式為適應不同生產工藝的需要，可采用不同的結構。具體選用哪種形式，必須根據作業要求、工作現場、位置以及搬運前后工件中心線方向的變化等情況，分析比較并擇優選取。考慮到加工中心上下料裝置的作業特點，即要求其動作靈活、有較大的工作空間、且要求結構緊湊、占用空間小等特點，故選用關節型加工中心上下料裝置。這類加工中心上下料裝置一般由2個肩關節和1個肘關節進行定位，由2個或3個腕關節進行定向。其中，一個肩關節繞鉛直軸旋轉，另一個肩關節實現俯仰。這兩個肩關節軸線正交。肘關節平行于第二個肩關節軸線，如圖所示。這種構形動作靈活、工作空間大、在作業時空間內手臂的干涉最小、結構緊湊、占地面積小、關節上相對運動部位容易密封防塵。但是這類加工中心上下料裝置運動學比較復雜，運動學的反解比較困難；確定末端桿件的姿態不夠直觀，且在進行控制時，計算量比較大。2.4加工中心上下料裝置的驅動元件在加工中心上下料裝置驅動系統中，電氣驅動是利用各種電動機產生的力或力矩，直接或經過減速機構去驅動加工中心上下料裝置的關節，來獲得動力。電氣驅動主要有步進電機、直流伺服電機、交流伺服電機、直線電動機以及最近幾年出現的超聲波電機和HD電動機【10】等幾種。步進電機是一種用電脈沖信號進行控制，每輸入一個脈沖，步進電機就進行回轉一定的角度，脈沖數與角度數成正比，旋轉方向取決于輸入脈沖的順序。步進電機可在很寬的范圍內，通過脈沖頻率同步，能夠按照脈沖要求進行起動、停止、反轉和制動變速，有較強的阻礙偏離穩定的能力。在加工中心上下料裝置中位置控制系統中得到了極大的應用。主要有永磁式、反應式、永磁感應子式三種。直流伺服電機是用直流電供電的電動機。其功能是將輸入的受控電壓/電流能量轉換為電樞軸上的角位移或角速度輸出。直流伺服電機的工作原理和基本結構均與普通動力用直流電機相同。特點是穩定性好、可控性好、響應迅速、轉矩大。一般有永磁式和電磁式，在加工中心上下料裝置驅動系統中多采用永磁式直流伺服電機。.交流伺服電機的使用情況與直流伺服電機相同，但交流伺服電機與直流伺服電機相比，結構簡單、工作可靠、功率大、過載能力強、無電刷、維修方便，因而交流伺服電機是今后加工中心上下料裝置用電機的主流。低速電機主要用于系統精度要求高的加工中心上下料裝置。為了提高功率效率比，伺服電機制成高轉速，經齒輪減速后帶動機械負載。由于齒輪傳動存在間隙，系統精度不易提高，若對功率效率比要求不十分嚴格，而對于精度有嚴格的要求，則最好取消減速齒輪，采用大力矩的低速電機，配以高分辨率的光電編碼器及高靈敏度的測速發電機，實現直接驅動。環形超聲波電動機具有低速大轉矩的特點，使用在加工中心上下料裝置的關節處，不需齒輪減速，可直接驅動負載，因而可大大改善功率重量比，并可利用其中空結構傳遞信息。HD電動機是一種小型大轉矩(大推力)的電動機，電動機可直接與負載連接，可應用在系統定位精度要求高的加工中心上下料裝置產品中。通過上述對幾種加工中心上下料裝置常用電機的分析和比較，綜合考慮本文加工中心上下料裝置臂并不要求有很高的扭矩，但是要求有較高精度并要求能夠快速啟動和制動，所以選擇應用較為廣泛的步進電機作為驅動電機。2.5機構整體設計綜合考慮加工中心上下料裝置的作業任務和作業環境，采用了5個自由度的關節型加工中心上下料裝置。整個機構的水平運動采用來實現，即整個機構裝在一個上。整個執行機構是一個4自由度的串行機構，且臂與小臂關節的軸線相互平行。這種結構動作靈活，結構緊湊，工作空間大，占地面積小，在作業空間內手臂的干涉最小，關節需要的驅動力矩小，能量消耗較少，關節相對運動部位容易密封防塵。加工中心上下料裝置部件組成由、立柱回轉部件、臂、小臂、末端執行器（噴涂頭）組成。各部分的功能如下：1)底座，是加工中心上下料裝置的基礎部分，整個執行機構和驅動系統都安裝在基座上。2)立柱是手臂的支撐部分，通過安裝在底座上的步進電機驅動，立柱可以在機座上轉動。3)手臂包括臂和小臂，是執行機構中的主要運動部件，以實現空間位置的3個坐標分量的要求，用來支承腕關節，并使其在工作空間內運動。為了使末端執行器能達到工作空間的任意位置，手臂和機身的運動設計上具有4個自由度。4)腕關節是連接手臂與末端執行器的部件，用于調整末端執行器的方向和姿態。手部一般是夾持裝置，主要用來夾緊作業工具。3加工中心上下料裝置手抓結構設計課題加工要求本課題擬對機床泵頭體及殼體零件裝夾，底面是圓形的，可采用夾持圓形工件的方法。3.1手爪結構設計與校核手爪種類1.連桿杠桿式手爪這種手爪在活塞的推力下，連桿和杠桿使手爪產生夾緊（放松）運動，由于杠桿的力放大作用，這種手爪有可能產生較大的夾緊力。通常與彈簧聯合使用。2.楔塊杠桿式手爪利用楔塊與杠桿來實現手爪的松、開，來實現抓取工件。3.齒輪齒條式手爪這種手爪通過活塞推動齒條，齒條帶動齒輪旋轉，產生手爪的夾緊與松開動作。4.滑槽式手爪當活塞向前運動時，滑槽通過銷子推動手爪合并，產生夾緊動作和夾緊力，當活塞向后運動時，手爪松開。這種手爪開合行程較大，適應抓取大小不同的物體。5.平行杠桿式手爪不需要導軌就可以保證手爪的兩手指保持平行運動采用平行四邊形機構，因此，比帶有導軌的平行移動手爪的摩擦力要小很多結合具體的工作情況，采用連桿杠桿式手爪。驅動活塞往復移動，通過活塞桿端部齒條，中間齒條及扇形齒條使手指張開或閉合。手指的最小開度由加工工件的直徑來調定。本設計按照所要捆綁的重物最大使用的鋼絲繩直徑為50mm來設計。a．有適當的夾緊力手部在工作時，應具有適當的夾緊力，以保證夾持穩定可靠，變形小，且不損壞工件的已加工表面。對于剛性很差的工件夾緊力大小應該設計得可以調節，對于笨重的工件應考慮采用自鎖安全裝置。b．有足夠的開閉范圍工作時，一個手指開閉位置以最大變化量稱為開閉范圍。夾持類手部的手指都有張開和閉合裝置。可用開閉角和手指夾緊端長度表示。于回轉型手部手指開閉范圍，手指開閉范圍的要求與許多因素有關c．力求結構簡單，重量輕，體積小作時運動狀態多變，其結構，重量和體積直接影響整個液壓上下料裝置的結構，抓重，定位精度，運動速度等性能。手部處于腕部的最前端，工因此，在設計手部時，必須力求結構簡單，重量輕，體積小。d．手指應有一定的強度和剛度因此送料，采用最常用的外卡式兩指鉗爪，夾緊方式用常閉式彈簧夾緊，夾緊液壓上下料裝置，根據工件的形狀，松開時，用單作用式液壓缸。此種結構較為簡單，制造方便。液壓缸右腔停止進油時，液壓缸右腔進油時松開工件。3.2結構分析上下料裝置的手部是最重要的執行機構，是用來握持工件的部件。常用的手部按其握持原理可以分為夾持類和吸附類兩大類，本課題采用夾持類手部。夾持類手部又可分夾鉗式、托勾式和彈簧式。本課題選用夾鉗式，它是工業加工中心上下料裝置最常見的一種手部。手部傳動機構可分回轉型、平動型和平移型。回轉型的特點是當手爪夾緊和松開物體時，手指作回轉運動。當被抓物體的直徑大小變化時，需要調整手爪的位置才能保持物體的中心位置不變。平動型的特點是手指由平行四桿機構傳動，當手爪夾緊和松開物體時，手指姿態不變，作平動。和回轉型手爪一樣，夾持中心隨被夾持物體直徑的大小而變。平移型的特點是當手爪夾緊和松開工件時，手指作平移運動，并保持夾持中心固定不變，不受工件直徑變化的影響。為便于夾持避免固定中心的麻煩，采用平移型，圖2-1所示的是靠導槽保持手指作平移運動。手部結構也采用液壓驅動。 圖2-1手部裝配圖3.3計算分析因工件運動速度引起視在重量增加情況下的夾緊力計算加工中心上下料裝置手臂停止狀態開始的直線運動和旋轉運動的組合，所以伴隨有速度和加速度.工件有了加速度，其視在重量就變化。設上下料裝置手部縱向中心線上所加的驅動力為P，P＝油缸有效截面積×使用的液壓×η.作用在一個指尖上的夾緊力為Q（方向沿手指的運動方向）.設3個手指以摩擦力3μQ，工件重量為G=mg.夾起工件要計算的是單個手指所必須的力Q.1.垂直上升的情況如圖2-2所示，工件以加速度a垂直上升，要使工件不掉下，下式必須成立.得代入數據，得2.水平旋轉的情況上下料裝置部繞垂直軸以半徑r作水平旋轉，工件夾緊面與旋轉圓弧切線方向平行，如圖2-3所示。切線方向：主法線方向：副法線方向：聯立上式，求解得代入數據，得后指：由于是上下料裝置部機構，QF=QR,所以結果Q必須滿足下式代入數據，得圖2-4工件水平直進時受力分析圖綜上所述，得由于考慮到設計的上下料裝置的安全問題，應再乘上一個安全系數S。夾緊力Q與壓強的關系由實驗測得，如圖2-5所示。由設計要求得知夾持長度L＝25mm,根據圖可知所加的壓強約為0.5MPa.水平方向運動機械部件的計算3.4電機計算（1）選擇步進電機齒輪齒條工作時，需要克服摩擦阻力矩、工件負載阻力矩和啟動時的慣性力矩。根據轉矩的計算公式[15]：（3.1）（3.2）（3.3）（3.4）（3.5）（3.6）（3.7）（3.8）式中：—偏轉所需力矩（N·m）；—摩擦阻力矩（N·m）；—負載阻力矩（N·m）；—啟動時慣性阻力矩（N·m）；—工件負載對回轉軸線的轉動慣量（kg·m2）；—對回轉軸線的轉動慣量（kg·m2）；—偏轉角速度（rad/s）；—質量（kg）；—負載質量（kg）；—啟動時間（s）；—部分材料密度（kg/m3）；—末端的線速度（m/s）。根據已知條件：kg，m/s，m，m，m，s，采用的材料假定為鑄鋼，密度kg/m3。將數據代入計算得：kgr/skg·m2kg·m2N·mN·mN·m因為傳動是通過齒輪齒條實現的，所以查取手冊[15]得：彈性聯軸器傳動效率；滾動軸承傳動效率（一對）；齒輪齒條傳動效率；計算得傳動的裝置的總效率。電機在工作中實際要求轉矩N·m（3.9）根據計算得出的所需力矩，結合北京和利時電機技術有限公司生產的90系列的五相混合型步進電機的技術數據和矩頻特性曲線，如圖3.3和圖3.4所示,選擇90BYG5200B-SAKRML-0301型號的步進電機。圖3.390BYG步進電機技術數據圖3.490BYG5200B-SAKRML-0301型步進電機矩頻特性曲線3.5齒輪齒條的設計計算選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數選直齒圓柱齒輪;貨叉為一般工作機械，速度不高，故選用7級精度（GB/0095-88）;材料選擇。選擇齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，齒條材料為45鋼（調質），硬度為240HBS；初選齒輪齒數為Z=20。按齒面接觸強度計算設計公式為dt≧2.32(4-3-1)確定公式內各參數的值。（1）.試選載荷系數Kt=1.2(2).計算齒輪傳遞的轉矩T=(4-3-2)=1.47*N.mm(3).選齒寬系數=0.45（4）.查得材料的彈性影響系數ZE=189.8(5).按齒面硬度查得齒輪的接觸疲勞強度極限，齒條的接觸疲勞強度極限（6）取齒輪接觸疲勞壽命系數kH=0.90,齒條接觸疲勞壽命系數kH=0.95（7）計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1，安全系數S=1，由公式=求得：齒輪的接觸疲勞許用應力=540MPa,齒條的接觸疲勞許用應力=522.5Mpa。按齒面接觸強度計算(1)計算齒輪的分度圓直徑dt≧2.32(4-3-3)=2.32=36.5mm（2）.計算圓周速度v=(4-3-4)==0.05m/s（3）.齒寬b=*dt=0.45*36.5=16.425mm(4-3-5)(4).計算齒寬與齒高之比模數mt==36.5/20=1.825mm(4-3-6)齒高h=2.25mt=2.25*1.825=4.11mm(4-3-7)=16.425/4.11=3.996（5）.計算載荷系數根據v=0.05m/s,7級精度，由圖可查得動載系數Kv=1.002直齒輪，KH=KF=1由表查得使用系數KA=1.25由表查得7級精度，齒輪懸臂布置時，KH=1.189由=3.996，KH=1.189，查得KF=1.14；故載荷系數K=KAKvKHKH=1.002*1*1.25*1*1.189=1.489(4-3-8)（6）.按實際的載荷系數校正所得的分度圓直徑，由公式得：d=dt=36.5=39.222mm(4-3-9)(7).計算模數mm=d/z=39.222/20=1.96mm(4-3-10)3.按齒根彎曲強度計算彎曲強度的設計公式為m≧(4-3-11)確定公式內各參數的值（1）.查得齒輪的彎曲疲勞強度極限；齒條的彎曲疲勞強度極限（2）.查得齒輪的彎曲疲勞壽命系數KFN1=0.83；齒條的彎曲疲勞壽命系數KFN2=0.88；（3）.計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數S=1.4，由公式得：齒輪的許用應力===296.43Mpa(4-3-12)齒條的許用應力===238.86Mpa(4-3-13)(4).計算載荷系數KK=KAKvKFKF=1.002*1.25*1*1.14=1.428(4-3-14)(5).查取齒形系數查得齒輪的齒形系數YFa=2.80(6).查取應力校正系數查得YSa=1.55(7).計算==0.01464(4-3-15)設計計算m≧(4-3-16)==1.51mm對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數，由于齒輪模數的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數與齒數的乘積）有關，可取由彎曲強度算得的模數1.51并就近圓整為標準值m=2mm,按接觸強度算得的分度圓直徑d=39.222mm，算出齒輪齒數z=d/m=39.222/2=20這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結構緊湊，避免浪費。4.幾何尺寸的計算a.計算分度圓直徑d=mz=2*20=40mm(4-3-17)b．計算齒輪齒條寬度b=*d=0.45*40=18mm,(4-3-18)取齒輪寬度B=17mm,齒條寬度為B=16mm.c.計算齒頂圓直徑da=d+2ha*m=40+2*2=44mm(4-3-19)d.計算齒根圓直徑df=d-2(ha+c)m=40-2*1.25*2=35mm(4-3-20)e.計算齒輪齒條的節距P=m=2(4-3-21)f.計算齒頂高ha=m=1*2=2(4-3-22)g.計算齒根高hf=(+)m=(1+0.25)*2=2.5(4-3-22)豎直方向運動機械部件的計算步進電機的選型計算所需的轉矩：（N·m）(3.1)（N·m）(3.2)（rad/s）(3.3)（N·m）(3.4)(kg·m2)(3.5)(3.6)式中：——臂轉動所需的轉矩（N·m）；——臂轉動產生的慣性轉矩(N·m)；——摩擦所產生的轉矩(N·m)；——臂的長度（mm），mm；——臂材料的密度（kg/m3），kg/m3；——臂的外寬（mm），mm；——臂的外長（mm），mm；——臂的內寬（mm），mm；——臂的內高（mm），mm；——旋轉中心的偏移量（mm），mm；——臂擺動的角速度（rad/s）；——工作速度（m/s），m/s；——啟動時間（s），=0.5s；——電機安裝位置，mm。設臂為實心時的質量為，對應的轉動慣量為；用臂材料填充臂空心部分所需的質量為，對應的轉動慣量為。代入數據得：kgkgkg同理有：kgm2kgm2kgm2rad/sN·mN·mN·mN圖3.4是北京和利時電機技術有限公司部分110BYG系列混合式步進電機的技術數據。圖3.4110BYG系列混合式步進電機的技術數據所以根據計算所得數據選擇110BYG350DH-SAKRMA型號的電機，圖3.5是110BYG系列混合式步進電機的型號說明。圖3.5110BYG系列混合式步進電機的型號說明110BYG系列混合式步進電機的外形尺寸，如圖3.6所示。圖3.6110BYG系列混合式步進電機的外形尺寸110BYG系列混合式步進電機的矩頻特性曲線，如圖3.7所示。圖3.7110BYG350DH型電機矩頻特性曲線選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數選直齒圓柱齒輪;貨叉為一般工作機械，速度不高，故選用7級精度（GB/0095-88）;材料選擇。選擇齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，齒條材料為45鋼（調質），硬度為240HBS；初選齒輪齒數為Z=20。按齒面接觸強度計算設計公式為dt≧2.32(4-3-1)確定公式內各參數的值。（1）.試選載荷系數Kt=1.2(2).計算齒輪傳遞的轉矩T=(4-3-2)=1.47*N.mm(3).選齒寬系數=0.45（4）.查得材料的彈性影響系數ZE=189.8(5).按齒面硬度查得齒輪的接觸疲勞強度極限，齒條的接觸疲勞強度極限（6）取齒輪接觸疲勞壽命系數kH=0.90,齒條接觸疲勞壽命系數kH=0.95（7）計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1，安全系數S=1，由公式=求得：齒輪的接觸疲勞許用應力=540MPa,齒條的接觸疲勞許用應力=522.5Mpa。按齒面接觸強度計算(1)計算齒輪的分度圓直徑dt≧2.32(4-3-3)=2.32=36.5mm（2）.計算圓周速度v=(4-3-4)==0.05m/s（3）.齒寬b=*dt=0.45*36.5=16.425mm(4-3-5)(4).計算齒寬與齒高之比模數mt==36.5/20=1.825mm(4-3-6)齒高h=2.25mt=2.25*1.825=4.11mm(4-3-7)=16.425/4.11=3.996（5）.計算載荷系數根據v=0.05m/s,7級精度，由圖可查得動載系數Kv=1.002直齒輪，KH=KF=1由表查得使用系數KA=1.25由表查得7級精度，齒輪懸臂布置時，KH=1.189由=3.996，KH=1.189，查得KF=1.14；故載荷系數K=KAKvKHKH=1.002*1*1.25*1*1.189=1.489(4-3-8)（6）.按實際的載荷系數校正所得的分度圓直徑，由公式得：d=dt=36.5=39.222mm(4-3-9)(7).計算模數mm=d/z=39.222/20=1.96mm(4-3-10)3.按齒根彎曲強度計算彎曲強度的設計公式為m≧(4-3-11)確定公式內各參數的值（1）.查得齒輪的彎曲疲勞強度極限；齒條的彎曲疲勞強度極限（2）.查得齒輪的彎曲疲勞壽命系數KFN1=0.83；齒條的彎曲疲勞壽命系數KFN2=0.88；（3）.計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數S=1.4，由公式得：齒輪的許用應力===296.43Mpa(4-3-12)齒條的許用應力===238.86Mpa(4-3-13)(4).計算載荷系數KK=KAKvKFKF=1.002*1.25*1*1.14=1.428(4-3-14)(5).查取齒形系數查得齒輪的齒形系數YFa=2.80(6).查取應力校正系數查得YSa=1.55(7).計算==0.01464(4-3-15)設計計算m≧(4-3-16)==1.51mm對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數，由于齒輪模數的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數與齒數的乘積）有關，可取由彎曲強度算得的模數1.51并就近圓整為標準值m=2mm,按接觸強度算得的分度圓直徑d=39.222mm，算出齒輪齒數z=d/m=39.222/2=20這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結構緊湊，避免浪費。4.幾何尺寸的計算a.計算分度圓直徑d=mz=2*20=40mm(4-3-17)b．計算齒輪齒條寬度b=*d=0.45*40=18mm,(4-3-18)取齒輪寬度B=17mm,齒條寬度為B=16mm.c.計算齒頂圓直徑da=d+2ha*m=40+2*2=44mm(4-3-19)d.計算齒根圓直徑df=d-2(ha+c)m=40-2*1.25*2=35mm(4-3-20)e.計算齒輪齒條的節距P=m=2(4-3-21)f.計算齒頂高ha=m=1*2=2(4-3-22)g.計算齒根高hf=(+)m=(1+0.25)*2=2.5(4-3-22)齒條齒部彎曲強度的計算齒條牙齒的單齒彎曲應力：式中：——齒條齒面切向力b——危險截面處沿齒長方向齒寬——齒條計算齒高S——危險截面齒厚從上面條件可以計算出齒條牙齒彎曲應力：=451.16N/mm上式計算中只按嚙合的情況計算的，即所有外力都作用在一個齒上了，實際上齒輪齒條的總重合系數是2.63（理論計算值），在嚙合過程中至少有2個齒同時參加嚙合，因此每個齒的彎曲應力應分別降低一倍。=182.2N/mm齒條的材料我選擇是45剛制造，因此：抗拉強度690N/mm(沒有考慮熱處理對強度的影響)。齒部彎曲安全系數S=/=3.8因此，齒條設計滿足彎曲疲勞強度設計要求。又滿足了齒面接觸強度，符合本次設計的具體要求。3.6直線滾動導軌副的計算、選擇根據給定的工作載荷Fz和估算的Wx和Wy計算導軌的靜安全系數fSL=C0/P，式中：C0為導軌的基本靜額定載荷，kN；工作載荷P=0.5(Fz+W)；fSL=1.0~3.0(一般運行狀況)，3.0~5.0（運動時受沖擊、振動）。根據計算結果查有關資料初選導軌：（1）選BR直線滾動導軌導軌,E級精度.查得,fh=1,ft=1,fc=0.81,fα=1,fw=1.（2）工作壽命每天8小時，連續工作5年，250/年,額定壽命為:Lh=5×250×8=10000h,每分鐘往復次數nz=8L=(2lsnz60Lh)/(103)=(2×0.31×8×60×38400)/(103)=11428Km計算四滑塊的載荷,工作臺及其物重約為4000N計算需要的動載荷CαP=110/4=27.5NCα=(fwP)÷(fhftfcfα)×(L/50)1/3=208N由《機械電子工程專業課程設計指導書》表3-20中選用LY15AL直線滾動導軌副,其Cα=606N,C0α=745N.基本參數如下:導軌的額定動載荷N依據使用速度v（m/min）和初選導軌的基本動額定載荷(kN)驗算導軌的工作壽命Ln：額定行程長度壽命:導軌的額定工作時間壽命:導軌的工作壽命足夠.（3）滾動導軌間隙調整預緊可以明顯提高滾動導軌的剛度,預緊采用過盈配合,裝配時,滾動體、滾道及導軌之間有一定的過盈量。（4）潤滑與防護潤滑:采用脂潤滑,使用方便,但應注意防塵。防護裝置的功能主要是防止灰塵、切屑、冷卻液進入導軌,以提高導軌壽命。防護方式用蓋板式。3.7小齒輪的強度計算3.7.1.齒面接觸疲勞強度計算計算斜齒圓柱齒輪傳動的接觸應力時，推導計算公式的出發點和直齒圓柱齒輪相似，但要考慮其以下特點：嚙合的接觸線是傾斜的，有利于提高接觸強度；重合度大，傳動平穩。齒輪的計算載荷為了便于分析計算，通常取沿齒面接觸線單位長度上所受的載荷進行計算。沿齒面接觸線單位長度上的平均載荷P（單位為N/mm）為P=Fn——作用在齒面接觸線上的法向載荷L——沿齒面的接觸線長，單位mm法向載荷Fn為公稱載荷，在實際傳動中，由于齒輪的制造誤差，特別是基節誤差和齒形誤差的影響，會使法面載荷增大。此外，在同時嚙合的齒對間，載荷的分配不是均勻的，即使在一對齒上，載荷也不可能沿接觸線均勻分布。因此在計算載荷的強度時，應按接觸線單位長度上的最大載荷，即計算Pca（單位N/mmm）進行計算。即Pca=KP=KK——載荷系數載荷系數K包括：使用系數，動載系數，齒間載荷分配系數及齒向載荷分布數，即K=使用系數是考慮齒輪嚙合時外部領接裝置引起的附加動載荷影響的系數。=1.0動載系數齒輪傳動制造和裝配誤差是不可避免的，齒輪受載后還要發生彈性變形，因此引入了動載系數。=1.0齒間載荷系數齒輪的制造精度7級精度[2]=1.2齒向荷分配系數齒寬系數φd=b/d=18.14/12.13=1.5=1.12+0.18(1+0.6φd)+0.23*10b=1.5所以載荷系數K==1*1*1.2*1.5=1.8斜齒輪傳動的端面重合度=bsin=0.318φd*ztan=1.65在斜齒輪傳動中齒輪的單位長度受力和接觸長度如下：Pca=KP=K因為Fn=Ft/(cos*cosβ1)所以=1.8*3297.6/18.14/1.65/0.67=296N/mm利用赫茲公式，代入當量直齒輪的有關參數后，得到斜齒圓柱齒輪的齒面接觸疲勞強度校核公式[2]：=式中：Z－彈性系數主動小齒輪選用材料20CrMo制造，根據材料選取，均為0.3，E，E都為合金鋼，取189.8MPa求得Z=5.7－節點區域系數Z=2.24齒輪與齒條的傳動比u,u趨近于無窮則所以=51.6MPa小齒輪接觸疲勞強度極限=1000MPa應力循環次數N=2*10所以=1.1計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數S=1，可得=1.1*1000MPa=1100MPa（4-38）K——接觸疲勞壽命系數由此可得<所以，齒輪所選的參數滿足齒輪設計的齒面接觸疲勞強度要求。3.7.2齒輪齒跟彎曲疲勞強度計算齒輪受載時，齒根所受的彎矩最大，因此齒根處的彎曲疲勞強度最弱。當齒輪在齒頂處嚙合時，處于雙對齒嚙合區，此時彎矩的力臂最大，但力并不是最大，因此彎矩不是最大。根據分析，齒根所受的最大玩具發生在輪齒嚙合點位于單對齒嚙合最高點時。因此，齒根彎曲強度也應按載荷作用于單對齒嚙合區最高點來計算。斜齒輪嚙合過程中，接觸線和危險截面位置在不斷的變化，要精確計算其齒根應力是很難的，只能近似的按法面上的當量直齒圓柱齒輪來計算其齒根應力。將當量齒輪的有關參數代入直齒圓柱齒輪的彎曲強度計算公式，考慮螺旋角使接觸線傾斜對彎曲強度有利的影響而引入螺旋角系數，可得到斜齒圓柱齒輪的彎曲疲勞強度計算校核公式：齒間載荷分配系數=1.2齒向載荷分配系數=1.33載荷系數K==1*1*1.2*1.3=1.56齒形系數校正系數=1.4螺旋角系數校核齒根彎曲強度σ===323.8MPa彎曲強度最小安全系數=1.5計算彎曲疲勞許用應力——彎曲疲勞壽命系數=1.5可得，=1.5*1000/1.5=1000MPa所以σ<因此，本次設計及滿足了小齒輪的齒面接觸疲勞強度又滿足了小齒輪的彎曲疲勞強度，符合設計要求。3.8橫梁的強度與剛度的計算由于橫梁是三個方向上尺寸相差不太多的箱體零件，用材料力學的強度分析方法不能全面地反應它的應力狀況。目前，在進行初步設計計算時，還只能將橫梁簡化為簡支梁進行粗略核算，而將許用應力取得很低。按簡支梁計算出的橫梁中間截面的應力值和該處實測應力值還比較接近，因此作為粗略核算，這種方法還是可行的。但無法精確計算應力集中區的應力，那里的最大應力要大很多。上橫梁的強度與剛度的計算：由于上橫梁的剛度遠大于立太平的剛度，因此可以將上橫梁簡化為簡支梁，支點間距離為寬邊立柱中心距。（1）加工中心上下料裝置工作的公稱力簡化為作用于法蘭重心上的兩個集中力，如下圖：最大彎矩在梁的中點：Mmax=P/2（1/2－D/∏）式中：P—公稱壓力（N）；D—接觸面平均直徑（cm）；L—立柱寬邊中心距（cm）。最大剪力為：Q=P/2最大撓度在梁的中點：?0=P/48EJ×(L/2－D/∏)×[3L2－4（L/2－D/∏）2]＋KPL/4GA[1－2（D/∏L＝PL3/48EJ×[1－6（D/∏L）2＋4（D/∏L）3]＋KPL/4GA[1－2（D/∏L）]式中：E—梁的彈性模量（N/㎝2）；J—梁的截面慣性矩（cm2）；G—梁的剪切彈性模量（N/㎝2）；A—梁的截面積（cm2）；K—截面形狀系數，見式（2—80）。二、活動橫梁的強度及剛度計算：對加工中心上下料裝置，一般只校核活動橫梁承壓面上的擠壓應力，對Q235應力≤80MPa，尚需考慮活動橫梁的自重G，其受力簡圖如下：P為側缸公稱力，簡化為一個集中力，重力G/2的作用點近似地取為半邊活動橫梁的重心處，許用應力可取60-75MPa。一般而言，活動橫梁很少因為強度不夠而損壞，但生產中曾出現過由于違章操作，而在下砧已撤出的情況下，將活動橫梁停在限程套上而加壓并引起破壞的事故。此外，在出砂孔及與柱塞聯接的螺孔處，有出現裂紋的情況，這往往是由于聯接螺釘松動而造成的。三、下橫梁的強度及剛度計算：下橫梁的受力情況經常隨不同的工藝而變化，一般分以下4種情況來核算。（1）集中載荷如對鍛造液壓機砧座的窄邊，可看作集中載荷，受力簡圖如下：圖中簡支梁的跨度為立柱窄邊或寬邊中心距由砧座的放置位置而定。最大彎矩：Mmax=PL/4最大撓度：?max=PL3/48EJ－KPL/4GF各符號代表意義同前。（2）均布載荷一般是對砧座寬邊或模鍛，鐓粗等情況，受力簡圖如下：最大彎矩為：Mmax=PL/4－qL12/8式中：q——均布力，q=P/L1（N/cm）；L1——均布力分布寬度（cm）。若設L1=2/3L，則最大撓度為：?max=11/648×PL3/EJ+KPL/6GF最大彎矩為：Mmax=Pɑ/2最大剪力為：Qmax=P/2（4）偏心載荷受力情況如下圖：最大彎矩為：Mmax=P/L[(L/2)2-e2]式中：e——偏心距。（3）梁聯接螺栓的計算組合梁由拉緊螺栓來聯接，并用鍵承受剪力以防止錯移。螺栓的排數及個數由結構確定。一般上排螺栓受力較大，因此總的截面也比較大，如各排螺栓中心線到底邊的距離分別為a1、a2、a3、...an，則各排螺栓的總截面積應按ai/a1的比例而減小，第2排為：A2=A1×a2/a1第n排為：An=A1×an/a1式中：A1、A2、A3、…An–第1、2、…n排螺栓的總截面積（cm2）。這樣各排螺栓的應力大致相等，其值為：式中：M——組合梁接合面最大彎矩M=PL/2[σ]螺栓許用應力，[σ]=70-80MPa。四、上梁1受力分析上橫梁可視為受兩集中力，兩端支承的簡支梁。圖3-1所示受力圖及剪力彎矩圖。其中：P—公稱壓力（kgf）P=300×103/9.8=30612.24kgfB—立柱中心距（cm）圖3-1上橫梁受力圖圖3-2Ⅱ-Ⅱ截面圖在主截面（I-I）所受彎矩：（3-1）截面(Ⅱ-Ⅱ)剪力：（3-2）2截面Ⅱ-Ⅱ強度計算截面寬度截面高度截面積（3-3）面積重心至x軸距離截面對x軸的靜面矩（3-4）靜面矩S與面積重心至x軸距離乘積（3-5）各截面積的慣性矩（3-6）重心至x軸的慣性矩截面對x軸的慣性矩（3-7）截面對x軸的慣性矩（3-8）受壓截面和受拉截面彎曲應力相等為（3-9）由此可得，在截面Ⅱ-Ⅱ上彎曲應力小于許用應力，安全。3截面Ⅱ-Ⅱ剪切強度計算由分析得，最大應力在中心橫斷面及截面Ⅱ-Ⅱ上。（3-10）式中：Q—截面Ⅱ-Ⅱ剪切力（3-11）B—簡化截面寬度H—簡化截面高度代入得：（3-12）由此可得，在截面Ⅱ-Ⅱ上剪切強度小于許用剪切強度，安全。五、下梁1受力分析如圖3-3所示，下橫梁I-I截面受力圖及剪力彎矩圖。均布載荷圖3-3下橫梁受力圖在I-I截面上彎矩為：（3-13）截面(Ⅱ-Ⅱ)剪力：（3-17）2截面Ⅱ-Ⅱ強度計算截面寬度截面高度截面積（3-18）面積重心至x軸距離截面對x軸的靜面矩（3-19）靜面矩S與面積重心至x軸距離乘積（3-20）各截面積的慣性矩（3-21）重心至x軸的慣性矩截面對x軸的慣性矩（3-22）截面對x軸的慣性矩（3-23）受壓截面和受拉截面彎曲應力相等為（3-24）由此可得，在截面Ⅱ-Ⅱ上彎曲應力小于許用應力，安全。3截面Ⅱ-Ⅱ剪切強度計算由分析得，最大應力在中心橫斷面及截面Ⅱ-Ⅱ上。（3-25）式中：Q—截面Ⅱ-Ⅱ剪切力B—簡化截面寬度H—簡化截面高度代入得：（3-26）由此可得，在截面Ⅱ-Ⅱ上剪切強度小于許用剪切強度，安全。3.9液壓系統圖液壓執行元件以及各基本回路確定之后，把它們有機地組合在一起。去掉重復多余的元件，把控制液壓馬達的換向閥與泵的卸荷閥合并，使之一閥兩用。考慮注射缸同合模缸之間有順序動作的要求，兩回路接合部串聯單向順序閥。再加上其他一些輔助元件便構成了完整的液壓系統圖根據上下料裝置的工作情況，擬定如下系統原理圖。4上下料裝置電氣PLC控制系統設計4.1上下料裝置的工藝過程由電機驅動上下料裝置的工作，上下料裝置能完成夾取、提升、旋轉、下降、放下物品這幾個動作。為確保安全，上下料裝置后，正確的地點，工件可如果在右表沒有減少，往右走當最后銀行文物未移動，上下料裝置將自動停牌，以待。光開關來定位此設置，“無紙”的信號。以滿足生產要求，多關節型機器人設置手動模式和自動操作模式，則自動模式分為單步，和一個連續的工作周期。1）手動模式：使用對關節機械臂控制的每一步操作的按鈕。例如，“向下”按鈕，讓鉸接機器人，按下“上”按鈕，多關節型機器人的增加。手動操作可用于緊急停止和關節型機器人來調整原點后返回到工作位置。2）單步工作：起源，根據工作循環每次按下停止按鈕自動上下料裝置開始到完成動作一步時自動步序。3）單曲循環模式，按下啟動按鈕，機器人聯合記者過程中自動自動完成動作周期，回國停止之后。4）連續模式：按下按鈕，從原點關節型機器人，根據步驟序列是自動連續地重復，設置兩個停放在連續工作：正常停機：停止正常情況下。按下復位按鈕，完成一個周期后關節型機器人，自動返回到原點了。緊急停車：在發