目錄

一、編制根據錯誤!未定義書簽。

二、工程概況錯誤!未定義書簽。

三、施工準備錯誤!未定義書簽。

3.1、技術準備,錯誤!未定義書簽

3.2、材料準備:錯誤!未定義書簽

3.3、人員準備:錯誤!未定義書簽

3.4、安全準備,錯誤!未定義書簽

四、電梯井操作防護架設計................錯誤!未定義書簽。

4.1、設計思緒...........................錯誤!未定義書簽。

4.2、施工流程...........................錯誤!未定義書簽。

4.3、詳細做法...........................錯誤!未定義書簽。

五、架體拆除.............................錯誤!未定義書簽°

六、注意事項錯誤!未定義書簽。

七、架體安全性能驗算錯誤!未定義書簽。

7.1、型鋼梁受力驗算錯誤!未定義書簽。

7.2、架體驗算........................錯誤!未定義書簽。

附圖1................................................................錯誤!未定義書簽。

附圖2................................................................錯誤!未定義書簽。

一、編制根據

1、西安?綠地中心A座項目施工圖紙；

2、西安?綠地中心A座項目施工組織設計；

3、國家、陜西省和西安市有關建設工程的法律法規和規章制度；

4、《建筑工程施工質量驗收統一原則》(GB50300-2023)；

5、《工程建設原則強制性條文(房屋建筑部分)》；

6、《混凝土構造工程施工質量驗收規范》(GB50204-2023)(2023版)；

7、《建設施工現場環境與衛生原則》(JGJ146-2023)；

8、《建筑施工安全檢查原則》(JGJ59-99)；

9、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)；

10、《建筑施工手冊》(中國建筑出版社.第四版)；

11、《中國建筑第八工程局技術原則》(中國建筑出版社)。

二、工程概況

西安?綠地中心A座超高層項目位于西安市西高新區，西鄰丈八二路，南

側為錦業路，東側為正大生活館（在建）。主樓采用帶加強鋼管混凝土框架-型鋼

混凝土關鍵筒體系，裙房采用鋼筋混凝土框架構造。建筑總高度270m,混凝土

澆筑高度261.2米，總用地面積約17425m）地下3層，地上57層。

關鍵筒墻體使用液壓爬模，梁板施工時，電梯井口需要搭設架體進行防護以

保證施工安全，且部分電梯在中間樓層封閉，因此該防護架在特定樓層需要用于

頂梁板混凝土澆筑，故該架體如下簡稱電梯井操作防護架。

三、施工準備

3.1、技術準備

I）做好電梯井防十架設計，并給現場組裝人員做好技術交底，保證安裝人

員按照方案進行組裝；

2）做好電梯井防界架使用材料的質量檢查工作，保證型鋼、鋼管、鋼筋、

焊條質量合格；

3.2、材料準備：

3.2.1、鋼管

1、腳手架鋼管應采用現行國標《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流

體輸送用焊接鋼管》(GB/T3092)中規定的13號??般鋼管，其質量應復合現行國

標《碳素構造鋼》(GB/T700)中Q235-A級鋼的規定。

2、腳手架鋼管選用A48,壁厚3.5,長度根據需要有lm,1.2m、3.Om>3,5m、

4.0口、4.5m、5m、6m。

3、鋼管的質量符合下面規定

a.進場鋼管表面應平直，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓

扁以及深的劃道。

b.外徑及壁厚的容許偏差為-0.5mm.用游標卡尺檢查，進場時驗收。

c.如鋼管有銹蝕，鋼管口勺表面銹蝕深度應WO.5mm,用游標卡尺檢查，進場

時驗收。

d.鋼管日勺彎曲變形：立桿3-4m長日勺應W12mn,4-6川長日勺應W20mni。

水平桿、斜桿應W30mm。

多種桿件的端部彎曲應W5mm。

用鋼板尺檢查，原則上進場時不予驗收，應退場。

e.鋼管表面涂刷油漆滿足規定，不得漏刷。

f.鋼管上嚴禁打孔，嚴禁外徑48與51H勺鋼管混合使用。

3.2.2扣件

1、扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國標

《鋼管腳手架扣件》(GB15831)的規定；采用其他材料制作口勺扣件，應經試驗證

明其質量符合該原則的規定方可使用。

2、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N-m時，不得發生破壞。

3、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁的使用，出現滑絲

日勺螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理。

3.2.3、腳手板

采用竹腳手板，即毛竹制作的竹串片板，由6根A10的螺桿連接，厚度為

5cm,寬度為26cm。每片板Fl勺長度為3.0m.

3.2.4、工字鋼

16#、2()#工字鋼尺寸必須為國標尺寸，且不得有損壞、銹蝕。

3.2.4、腳手板。

采用松木腳手板，板厚50mm,板寬為250mm,板長為4米，兩端各設直

徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道，凡腐朽、扭曲、斜紋、破裂的板材嚴禁使用。

33、人員準備：

組裝技術指導人員1名，具有特種作業證的焊工1名，現場安全監察1名及

其他一般作業人員;

3.4、安全準備

1）做好安全指導工作，保證安全技術交底到位，組裝作業過程中派專職安

全人員監督；

2）給組裝人員提供檢定合格H勺安全帶、安全帽、防滑手套、防滑鞋等安全

防護工具。

四、電梯井操作防護架設計

4.1.設計思緒

I）鑒于電梯井豎向高度較高，一次搭設到頂不符合規范規定，故結合女計

及規范規定操作防護架搭設每隔4層周轉一次，保證安全。

2）本工程電梯井口尺寸較小（27（）0*2700mn】），故電梯井操作防護架可居中

設置兩排立桿，即立桿間距控制在900mm,與周圍架體連接形成整體滿堂架，

兼顧操作與安全防護。

3）關鍵筒內直通到頂日勺電梯只有消防電梯，其他電梯均在中間樓層進行轉

換，為保證施工安全，防護架可采用16#型鋼梁做基礎，操作架在電梯封頂樓層

下面一層用20#型鋼梁做基礎。

4.2、施工流程

預留梁窩、預埋環f型鋼梁固定一立桿固定一架體搭設f架體搭設驗收合格

后投入使用一3層周轉一次。

4.3、詳細做法

1）預留梁窩。在剪力墻上預留梁窩，其預留底標高與該層樓板頂一致，其

尺寸設置為250X150X250mm,示意圖如卜所示：

媵板標高

2）預留環。預埋環預埋在梁窩對應的梁頂部，為保證安全預埋兩道，間距

150mm,預埋環選擇直徑16口勺一級圓鋼制作，詳細尺寸如卜.圖所示：

1「IIII1匚

3）型鋼梁固定。混凝土澆筑完畢后，剔鑿HI梁窩，放置型鋼梁，詳細位置

詳見附圖1所示，詳細規定如下：

A、梁窩剔鑿。其底面必須平整、型鋼梁放上去之后不晃動。

B、型鋼梁加工，型鋼梁長度根據電梯井口長度確定，保證梁窩處頂到頭，

另一端過梁邊，且在立桿位置焊接直徑16高100mm的鋼筋頭，對立桿進行固定。

C、型鋼梁加固?；炷翝仓戤吅髲姸鹊诌_75%后將鋼梁吊裝并進行加固,

在梁窩、預埋環處用木楔子對型鋼梁進行加固，防止移動。

4）架體搭設，在型鋼梁固定到位后，開始架體搭設，首先固定立桿到預焊

H勺鋼筋頭上，然后按滿堂腳手架搭設規定進行搭及，搭設示意圖如附圖2所示，

詳細規定如下：

A、滿堂架搭設規定為：連接處均使用雙扣件，立桿縱橫向間距為900mm,

步距控制在13（）（）mm~16000mm（可根據層高調整），頂部自由端高度不不不大于

600mm，掃地桿距地200mm,電梯井里架體增長兩道剪刀撐，保證架體安全。

B、周轉計劃，為了保證安全，該架體搭設高度不合適超過3層，即每隔3

層周轉一次，故主樓材料按照3層周轉一次進行備料，遇電梯井封頂樓層，需要

增長一層的量。

五、架體拆除

1）架體拆除必須嚴格遵照先支后拆、先拆不受力構件、再拆受力構件日勺規

定進行，且必須在專業安全員的監督下方可進行。

2）電梯井口處防尹架體拆除，必須待上一層架體搭設完畢后方可拆除，且

不能早于樓層滿堂架拆除時間。

3）電梯井處操作架拆除必須等其上部梁板混凝土強度抵達75%以上，否則

不容許拆除。

4）電梯井操作防護架拆除后，在16#工字鋼梁上緊密鋪設50跳板作為硬防

護。

5）架體拆除必須嚴格管埋流程，在項目部授權后方可進行，嚴禁私自拆除。

六、注意事項

1、在剪力墻安裝木盒子時盡量防止打斷墻柱縱筋；

2、16#工字鋼插入孔洞后必須用木方夾緊，防止16#工字鋼移動；

3、電梯井防護設置規定：層層設置硬防護，每層操作臺下設置安全網軟防

護；

4、硬防護上日勺垃圾要及時清理；

5、在拆卸倒運鋼梁時電梯井內不許逗留施工人員。

6、電梯井操作防尹平臺嚴禁堆載超過2KN/nf。

7、為美觀著想，搭設架體所使用到歐I鋼管、扣件必須所有刷漆，刷成統一

的黃色。

七、架體安全性能驗算

7.1＞型鋼梁受力驗算

電梯井操作平臺重要為施工人員綁扎關鍵筒剪力墻鋼筋，支設模板提供施工

空間，腳手架搭設三層后倒運16#工字鋼梁。

操作平臺人員重量：20*70=1400kg=14KN

操作平臺堆載：20KN

操作平臺自重：20.5*3.1+1000=1063.55kg=10.6KN

每根鋼梁承受荷載：(1400+2023+2023)

/8*2+20.5*3.1=1413.55kg=14135.5N

按每根型鋼受力相似，則。=M/W=9895.2/140.9=70.2N/mm2<205N/mm2,滿

足規定。

7.2、架體驗算

1.基本參數

立柱橫向間距或排距la(m):0.90,腳手架步距h(m)：1.50；

立桿縱向間距lb(m):0.90,腳手架搭設高度H(m度15.00；

立桿上端伸出至模板支撐點日勺長度aOn):0.30,平臺底鋼管間距離(mm)：

300.00；

鋼管類型(mm):①48X3.0,扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系

數：0.80；

2.荷載參數

腳手板自重(kN/n2):0.300；

欄桿自重(kN/m2):0.300；

材料堆放最大荷載(kN/m2):3.000：

施工均布荷載原則值(kN/m2):2.000：

二、縱向支撐鋼管計算：

縱向鋼管按照均布荷載下持續梁計算，截面幾何參數為

截面抵御矩W=4.49cm3；

截面慣性矩I=10.78cm4；

5qz

111

縱向鋼管計算簡圖

1.荷載日勺計算:

⑴腳手板與欄桿自重(kN/m)：

qll=0.300+0.300X0.300=0.390kN/m；

⑵堆放材料的自重線荷載(kN/m)：

ql2=3.000X0.300=0.900kN/m；

(3)活荷載為施工荷載原則值(kN/m)：

pl=2.000X0.300=0.600kN/m

2.強度驗算：

根據《規范》規定，縱向支撐鋼管按三跨持續梁計算。

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載日勺計算值最不利分派日勺彎矩和；

最大彎矩計算公式如下：

%x=-0.10^2-0.117^2

最大支座力計算公式如下：

N=Llq1l+l.2gj

均布恒載：ql=1.2Xqll+1.2Xql2=1.2X0.390+1.2X0.900=

1.548kN/m；

均布活載：q2=1.4X0.600=0.840kN/n；

最大彎距Mmax=0.1X1.548X0.9002+0.117X0.840X0.9002=0,205

kN.m；

最大支座力N=1.1X1.548X0.900+1.2X0.840X0.900=2.440kN；

最大應力。=Mmax/W=0.205X106/(4490.0)=45.656N/mm2；

縱向鋼管的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2：

縱向鋼管的計算應力45.656N/mm2不不不大于縱向鋼管口勺抗壓設計強

度205.000N/mm2,滿足規定!

3.撓度驗算:

最大撓度考慮為三跨持續梁均布荷載作用卜H、J撓度;

計算公式如下:

=0,677-^―+0.990-^—

100EZ10057

均布恒載:

q=qll+ql2=1.290kN/m；

均布活載：

p=0.600kN/m；

V二(0.677X1.290+0.990X0.600)X900.04/(100X2.060X105

X107800.0)=0.434nm；

縱向鋼管的最大堯度為0.434mm不不不大于縱向鋼管的最大容許撓度

900.000/150與10mn,滿足規定！

三、橫向支撐鋼管計算：

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨持續梁計算;

集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P=2.440kN：

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

1.532

支撐鋼管計算變形圖(kN.m)

3.0913.091

2.442.44

1.789

0.6510.651

0.65165

1.7891.78A789

2.4392.433439

3.093.093.09

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩Mmax=0.586kN.m；

最大變形Vmax=1.532mm；

最大支座力Qmax=7.970kN；

最大應力。=130.441N/mm2；

橫向鋼管的計算應力130.441N/mm2不不不大于橫向鋼管的抗壓強度設

計值205.000N/mm2,滿足規定!

支撐鋼管的最大澆度為1.532mm不不不大于支撐鋼管的最大容許撓度

900.000/150與10mn,滿足規定!

四、扣件抗滑移口勺計算：

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96

頁，雙扣件承載力設計值取16.OOkN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程

實際日勺旋轉雙扣件承載力取值為12.80kNo

RWRc

其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取12.80kN；

縱向或橫向水平阡傳給立桿日勺豎向作用力設計值R=7.970kN；

R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定！

五、模板支架立桿荷載原則值（軸力）計算：

作用于模板支架日勺荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載原則值包括如下內容:

⑴腳手架的自重(kN)：

NG1=0.129X15.000=1.937kN；

(2)欄桿的自重：kN)：

NG2=0.300X0.900=0.270kN；

⑶腳手板自重;kN)：

NG3=0.300X0.900X0.900=0.243kN；

(4)堆放荷載(kN)：

NG4=3.000X0.900X0.900=2.430kN；

經計算得到，靜荷載原則值NGNG1+NG2-NG3+NG4=4.880kN；

2.活荷載為施工荷載原則值產生日勺荷載。

經計算得到,活荷載原則值NQ=2.000X0.900X0.900=1.620kN；

3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X4.880+1.4X1.620=8.123kN；

六、立桿的穩定性驗算:

立桿H勺穩定性計算公式:

刎

其中N——立桿的軸心壓力設計值（kN）：N=8.123kN；

<1>-------軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比Lo/i查表得到;

i----計算立桿的截面回轉半徑（cn）：i=1.59cm；

A----立桿凈截面面枳（cm2）：A=4.24cm2；

W----立桿凈截面模量（抵御矩）（cn3）：W=4.49cm3；

。-------鋼管立桿最大應力計算值（N/mni2）；

[f]一一鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；

L0---計算長度（m）；

假如完全參照《扣件式規范》，由公式（1）或（2）計算

10=kluh（1）

10=h+2a（2）

kl一一計算長度附加系數，取值為1.167；

U一一計算長度系數，參照《扣件式規范》表；口二1.700；

a一一立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點日勺長度；a=

0.300m；

公式（1）的計算成果：

立桿計算長度L0=kluh=1.167X1.700X1.500=2.976m；

LO/i=2975.850/15.900=187.000；

由長細比10/i口勺成果查表得到軸心受壓立桿『、J穩定系數。=0.205；

鋼管立桿受壓應力計算值；。=8123.400/(0.205X424.000)=93.458

N/mm2；

鋼管立桿穩定性驗算。:93.458N/mm2不不不大于鋼管立桿抗壓強度

設計值［曰=205.000N/mm2,滿足規定！

公式⑵的計算成果：

LO/i=2100.000/15.900=132.000；

由長細比10/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數6=0.386；

鋼管立桿受壓應力計算值；。=8123.400/(0.386X424.000)=49.635

N/mm2；

鋼管立桿穩定性驗算。=49.635N/mm2不不不大于鋼管立桿抗壓強度

設計值［門=205.000N/mm2,滿足規定！

假如考慮到高支撐架日勺安全原因，合適由公式(3)計算

10=klk2(h+2a；(3)

k2-計算長度附加系數，按照表2取值1.031；

公式(3)的計算成果:

LO/i=2526.672/15.900=159.000；

由長細比10/i口勺成果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數。=0.277；

鋼管立桿受壓應力計算值；。=8123.400/(0.277X424.000)=69.166

N/mm2：

鋼管立桿穩定性驗算。=69.166N/mm2不不不大于鋼管立桿抗壓強度

設計值[f]=205.000N/mm2,滿足規定!

模板承重架應盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則輕易存在安全隱

患。

表1模板支架計篁長度附加系數ki

步距hG)h<0.90.94W1.21.2<h<1.51.5<h<2.1

kl1.2431.1851.1671.163

表2模板支架計算長度附加系數k2

H(m)46810121416182025303540

h+2aM^ulh(m)

1.35101.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.44101.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.149

1.53101.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.62101.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.80101.0071.0141.0201.0261.0