2 2 2 3 3 3 4 40 41 41 41 43 43 44 44 46 46 46 47 47 49 49 52 57 57 57 5711.4風荷載標準值(wk)計算 83 87 87 88 90 92 93 1123123451234521123456項目位于xxx，其四址范圍為：xxxxxx。C1-1#樓包括地下兩層，地上二十3層 架相關的結構建筑周長(單層)：C1-1#：180m；C1-2#：180m；C1-3#：190m尺寸架體外排周長：C1-1#：190m；C1-2#：190m；C1-3#：199m4制腳手板、立網框、附著鋼梁、控制系統、電動567m片榀個個個榀mm層個mm個45454-- 5--8分為上、中、下三節，單個立框的高度為3.6m。9整體架的受力點。附墻支座上還設有導向、防傾新調整待所有位置顯示數值正常。打開主控制柜焊接到14#工字鋼一側與附墻支座上的防墜塊相配合，起到防墜作用。14#工字調節拉桿由Φ70×3.5無縫鋼管和T40螺栓組成，在Φ70×3.5無縫鋼管兩操作平臺尺寸為2.1m×4m=8.4m2，其中，主梁選用12#槽鋼，次梁采用10#12345678921228221234518#工字鋼t個根 123456789人2人244改加強架體與結構的連接，架體懸臂部分應在其以20~Φ22,長度30cm的圓鋼制作)，用于臨時固定架體懸臂部分圖5。順序相同，主框架下節與中節連接和立框下節和中節連接統一使用法b.將電葫蘆安裝好后，拉動電葫蘆鏈條時，注意觀察鏈條是否有扭轉現象,(5)主電源通電,檢查葫蘆相序,保證每臺電動葫蘆上升或下降方向一致,與1212數2553234434驗收后投入使用，隨著主體工程的施工進度，爬簽字手續，過程按以下流程進行:入場前綜合安全技術交底-----平臺搭安全技術交底-------支座安裝及提升機構安裝安全技術交底------首次提升驗收簽字確認-----上升操作安全技術交底-------封頂加固安全技術交底-----下12345689的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能事故發生停止作業，通知應急處理小組并上報總承包單位保護現場，停止作業，按預案措施進行緊急處置聽從應急處理小組和總包方指揮，按步驟和程序進行善后處置析會，填寫事故報告按“四不放過”原則整改按整改方案實施并恢復現場工作有施工班長直接指揮，分兩組共4名熟練人員，對架體進行整體加固，以避免二⑥確保安裝可靠，連接準確后，對架體進行局源，用絕緣材料，如干木方、橡膠棒等將觸電人），123DHP-7.5T1引出的專用保護接地線（PE線）連接，并不得有斷點、串線連接。保護接地線機械故障時，能夠迅速切斷電源，減少事故持續進行檢查，至少每月兩次，并作好檢查記錄。一旦發現和消除隱患，并建立檢查、維修工作記備、內容、技術措施、處理結果以及檢查、維修人員、]驗收人員等。安裝、維作記錄，禁止帶電作業。電氣設備明顯部位（12）施工現場電氣設備的設置，安裝，防護，使用與維修附著式升降腳手架計算參照《建筑施工工具式腳手架安全技術規范》JGJ本腳手架用途為結構腳手架，主框架采用Φ48鋼管和6.3#槽鋼，水平支承kw0sw0=2wk經過計算得：風荷載設計值：wk設=0.9×1.4×0.1656×0.9=0.188kN/m2N架體風載受力圖FFN架體風載受力圖FFminFFf橫向風壓受力曲線圖NF豎向風壓受力曲線圖P＝主框架步高×支承跨度×w＝本計算將風荷載w增加10﹪,采用的w值為：k80.64m2×0.182kN/m2=14.68kN準值（KNm2）23223使用工況：結構施工階段按兩層同時作業，每層3三層同時作業，每層2kN/m2。升降工況：結構和裝修施工按兩層同時作業，每層0.5kN/m2。墜落工況：結構施工階段按兩層同時作業，每三層同時作業，每層2kN/m2。由此可見使用工況（或墜落工況）下施工立桿受壓力：F壓=F總＝23.52KN立桿受壓力；F總=G總=23.52KNK設K設Wk標=2P1標=（0.405+0.6）2.484=2.5P3標=（0.195+0.6）N2-3=5.72×2.46=+14.07；N2-4=14.07×0.8=-11.25N3-4=11.25×0.41+7.88=-12.49N3-5=12.49×0.8=+9.99N4-5=11.25×2.46=+27.67；N4-6=27.67×0.8+12.49=-38.09N5-6=7.88+27.67×0.41=-21.19；N5-7=11.48+29.57×0.8=+34.62N8-9=9.96×2.23=-23.7；N8-10=23.7×0.8-2.41=+18.92N9-10=23.7×0.45-7.88=+2.79；N9-11=2.41-23.7×0.8=-18.N10-11=（0.273-0.58）×2.23=-0.68；N10-12=18.92-0.8×0.8=+18.11；N11-12=7.88+0.8×0.45=-8.29；N11-13=18.92+0.8×0.8=-19.73N15-16=7.88-13.54×0.45+4.8=-6，3i=X，X，3yf—鋼材強度設計值，205MpafV——鋼材抗剪強度值，140Mpa；NAF=（1-0.5）×2096／1500=0.NAG=0.7×1500／2096=0.NCG=（2.1-1）×2096／1500=1.353+NBG=（1.5-0.5）×2096／1500≈1.3NAG=0.7×1500／2096=0N=（2.1+1）×2096／1500=3.38+:大橫桿強度滿足要求。n4:大橫桿的撓度滿足要求。:立網框主龍骨30*30*3方管強度滿足要求。n3N24:立網框主龍骨20*20*2.0方管的撓度滿足要求。NEQ\*jc3\*hps22\o\al(\s\up11(b),v)—受剪螺栓的受剪承載力設計值；nv—受剪數目；fvb—螺栓的抗剪強度設計值；d—螺栓桿直徑；焊縫剪應力τ=17900/0.7×5×80×2=31.9N/mm2<fV=140N/mm2qn=q×r(結構重要性系數)3.22×0.9=2.MM1)主框架自重（以5.6米跨自重，近似取主框架單片自重3.611/2=1.NAB＝RA×Tanα=59.8×(0.30/0.30)＝59.8kN需滿足以下公式要求:σ=59.8×1000/2688.80+5.98×1000000/69246.00＝108.6N/mm2根NAC＝RA/Cosα=59.8/(0.40/0.42)＝62.79kN長細比λ=l0/i＝424.26/5.80＝73.15規范查表JGJ202-2010附錄表A，軸心受壓立桿的穩定系數Φ=0.886最不利壓桿強度σ=62.79×1000/(0.886×691.80)＝102.44N/mm2f2e焊縫剪應力τ=44107/（0.7×5×110×2）=57.28N/mm2<fV=140N/mm2vtEQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(b),vtEQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(b),v)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(b),t)EQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up10(b),v)EQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up10(b),t)EQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up11(b),v)fta——錨栓的抗拉設計強度（此處螺栓的抗拉設計強度取錨栓的抗T34的計算凈截面面積為817㎜2,按鋼結構設計規范（GBJ17-88）取fEQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up11(b),v)=140N/eeev架體第一步立桿上的恒載標準值:kkscM=Lg=5.6×387=2167.2kgM=0BM=0A=97.2KN.m=24.3KN.mNAF=（1－0.5）×2096／1500=0.NAG=0.7×1500／2096=0.NCG=（2－1）×2096／1500=1.353+NBF=（1.5－0.5）×2096／1500≈1.NAB=0.7×1500／2096=0NBH=（1.5+1）×2096／1500=3面積A=12.75cm2,截面慣性矩I=198c2;2q1=0.213×0.8=0.17kNq2=2×0.8=1.6kNMx其中Yx----截面塑性發展系數，取1.05；式根據《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）4.2.2式，整體穩定驗算應按26=9.098×106/0.827×62.137×103=177.04<205N/mmM—繞強軸作用的最大彎矩，W-按受壓纖維確定的梁毛2C2Q=0.028×（1.2×10+3×2+2）=0.12312345Mx2xyy式根據《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）4.2.2式，整體穩定驗算應按6=11.2×106/0.68×87.1×103=189.1<205N/mm2M—繞強軸作用的最大彎矩，W-按受壓纖維確定的梁毛耳板的抗拉強度σL=Fd/A=131.2×103/（20×80）=82/MM2＜f=205N/MM2Aσ=Fd/0.7LH=131.2×103/(0.7×180×10)=104.2N/MM22＜f=160N/MM22<f=160N/2<σL=Fd/2A=131.2×103/3.14（352-31.52）=179.5N/MM2＜f=205N/MM2511導軌處桁架斜桿必須呈正“八”字型連接，其他位置呈波浪型