摘要洛陽理工學院畢業設計（論文）II（2）通過計算功率來挑選動力箱P1為切削功率；η為多軸箱傳動效率，半軸殼體取；此次加工工件材料HB200所以η取0.8。所選擇的動力箱的電動機功率一定要大于實際生產需要，還要根據主軸所需轉速選擇電動機型號。計算如下：（4-4）左動力箱的選取計算：右動力箱的選取計算：η所以左動力箱的選取1TD40,電動機型號Y132M2-6。右動力箱的選取1TD32,電動機型號Y100L2-4,主要技術參數見下表4-4表4-4主要技術參數型號型式電動機型號電動機功率KW電動機轉速輸出軸轉速=2\*ROMANIIV（3）配套通用部件根據液壓滑臺的型號，選擇對應滑臺的側底座，左側底座型號為1CC501M,寬度Bmm，長度Lmm，其高度mm。右側底座型號為1CC401M,寬度B=600mm，長度Lmm，其高度mm。4.3.3需考慮的問題（1）夾具大小的確定，夾具輪廓大小是指夾具底座的長、寬、高。不僅考慮加工零件的輪廓大小，形狀，加工位置，還要考慮有足夠空間確保定位，夾具的加緊機構和導向系統，夾具底座與其底座連接也必須足夠空間。（2）組合機床裝料高度的確定，自己時，它的裝料高度可根據現場要求在之間選取。裝料高度確定與該車間里輸送加工零件的滾道高度相一致。有加工工序圖知：加工工件最低孔位置h2是102.6mm,整個組合機床主軸高度h1是100mm，組合機床左側滑臺總高h3是360mm,組合左側滑臺高h3是320m側底座高度h4=560mm，裝料高Hh1-h20.5h3h4992.9考慮加工誤差，所以H取1000mm。中間底座的大小要保證夾具在其上面有足夠空間。中間的底座長要依據運動部件及與其機床的位置關系來確定，滿足加工零件合理性。特別是，確保加工完成時，加工零件端面到左右箱體端面的距離不小于加工示意圖上距離。機床與夾具外表面之間要有方便組合機床調整，維修的空間。組合機床的中間底座還設有溝槽，方便排屑。中間底座長度方向計算如下：(4-5)—加工完成時，左右多軸箱端面到加工零件端面間的長度。—左右多軸箱厚度，都是325mm。—被加工零件的長度，為260mm。EQEQ—多軸箱與滑臺交叉部分（mm），本題目為300mm。EQ—加工按成時，液壓滑臺與滑座相對位置取40mm。—加工完成時滑座前面與側底座前面的距離。總結得長mm,高mm，寬mm（4）主軸箱外形尺寸計算，主軸箱的厚度是一定的，臥式鉆床的厚度是325mm，在畫聯系尺寸圖時，圖中變現其寬度、高度及其最低主軸高度h1。主軸箱外形尺寸，大致確定計算:(4-6)(4-7)—零件水平方向相距最遠孔間距；—其中軸中心離箱外壁的最近距離；—孔豎直方向最遠的兩孔長度數值；—主軸最小高度。以上尺寸通過加工零件的出，考慮到主軸箱內各部件尺寸。b1取100mm。對于左主軸箱:mmmm對于右主軸箱:mmmm考慮到與動力箱的配合尺寸，則左主軸箱寬取630mm，高取500mm。右主軸箱寬取500mm，高取500mm。4.3.4聯系尺寸的畫法和過程(1)畫出主視圖，其中所表現出來的位置與組合機床加工位置相同，可以選擇合適比例繪制。(2)圖中含有左視圖，其中要表示清楚其在寬度方向上的位置關系以及尺寸關系。和主視圖一起構成聯系尺寸圖。(3)其中還要表現出工作狀態和組合機床中關聯尺寸，展現運動部件的起點，加工終點狀態等，還有一些部件位置關系幾電動機參數。第5章組合機床生產率計算生產率計算卡是反應組合機床加工零件的往復過程、加工時長、切削三要素、加工效率等技術條件通過計算生產率的過程來體現。通過計算來確定組合機床是否合理。計算實際生產率Q，在年生產綱領下的生產率。這是在全年工作時間的前提下，通常，大多數工廠都是23500h，所以這次設計實際生產率如下：個/h（k指加工時間）理想生產率Q1指該組合機床在1小時內實際能夠加工的零件個數。(個/h)(5-1)T指加工單個零件所花費的時長。EQ（5-2）式中：—是刀具加工時進給行程長度（mm）。—是刀具加工時進給量（mm/min）。—零件表面需要光整，一般指刀具在加工完成時在無進給運動的旋轉5～10r花費的時長（min）。—是鉆頭快進、快退行程距離（mm）。—鉆頭快速行程速度。這里取10m/min。—直線移動時間，取0.1min。—工件裝、卸時長，取1min。由于左主軸箱進給速度低，加工時間長以加工左孔加工結束記。min個/h通過計算比較，該組合機床的設計生產率滿足理想生產率要求。生產率計算表見5-1。表5-1生產率計算卡加工零件名稱半軸殼體毛胚種類鑄件材料硬度工序名稱半軸殼體左右兩面孔加工工序號序號工步名稱被加工零件數加工直徑mm加工長度mm工作行程mm切削速度m/min轉速r/min每轉進給量mm/r每分鐘進給量mm/min機動時間輔助時間共計裝入工件EQ工件定位夾緊左動力部件快進EQ鉆孔鉆孔快退右動力部件快進鉆孔快退EQ松開工件卸下工件備注本機床裝卸取1分單位工時機床實際生產率Q1件/h機床理想生產率Q件/h負荷率附錄PAGE16結論組合機床的總體設計，經過了研究工藝過程，通過對刀具選擇，然后確定切削用量，通過切削用量得出機床各項性能參數，然后通過性能參數選擇合適部件，進而完成組合機床的總體設計要求。設計過程鉆頭的選擇滿足加工精度的要求，并且簡單方便。左右電動機型號滿足所需功率要求，比較合理。液壓滑臺滿足工作行程，加工速度各方面要求。側底座和主軸箱分別于液壓滑臺和動力箱相配合。設計過程比較合理、有序。設計內容清晰、明了。工序圖的繪制，讓加工過程，定位知識，運用正確，能清晰表現加工過程內容。并且對于主軸的直徑的確定和接桿的選取都有了明確的標準。繪制設計聯系尺寸圖，清晰的表達了機床的組成，通用部件型號，還有通用部件相關聯系以及配合關系。謝辭我在這次設計中多次面對困難，能夠很好的完成這次畢業設計，這都要歸功于我家人，老師，同學們的幫助。是我家人對我精神上的鼓勵和支持，是我的老師們對于專業知識的解答和孜孜不倦的教導，還有我的同學們，我們一起討論，互相幫助。我的畢業設計老師鮑老師，教導我們廢寢忘食。每次她都在百忙之中抽出時間指導我們，她甚至抽出午休時間指導我們設計。當我們問題多時，她沒有吃午飯的時間，只能吃點餅干充饑。特別感謝她。還要感謝我宗春麗老師，是她帶我走進了機械學，為我畢業設計打下了基礎。感謝X莉潔是她教會了我機械設計內容，對這次畢業社非常有用。還有X洪濤老師，因為他上課講的不僅對我這次設計很大幫助，還影響我以后的工作學習。還有鄒老師為了我們的畢業設計放棄星期六，教我們新的三維軟件，為我們快速繪制三維圖提供了更多選擇。他還是我計算機制圖的啟蒙老師。還要感謝我的液壓老師X長昕老師，雖然這次設計液壓知識相對較少，但他教給我們思維方法在這次設計中完全體現，設計選擇通件就如分析液壓系統圖一樣，一步步走，最后統籌分析。感謝這些X經幫助我的人們，是她們讓我更進一步。還要感謝我的母校為我提供了良好的學習環境。我的母校和我一起度過了這些四年時間。特別感謝這些幫助我的人。聶俊超2015年6月參考文獻[1]X理.設計圖學.北京：化學工業出版社,2006.[2]X立德.北機械設計基礎.北京：高等教育出版社,2006.[3]馮辛安.機械制造裝備設計.第二版.北京：機械工業出版社,2005.[4]X昆.何小柏.汪信遠機械設計.機械設計基礎課程設計.北京：高等教育出版社,2010.[5]文九巴.機械工程材料.北京：機械工業出版社,2009.[6]X宗澤.機械零件設計手冊.北京：機械工業出版社,2005.[7]于志偉.Pro/ENGINEER零件設計完全手冊[M].北京：人民郵電出版社,2007.[8]任小中.機械制造技術基礎.北京：科學出版社,2012.[9]X宗澤.羅盛國.機械設計課程設計手冊[M].4版.北京：高等教育出版社,2006.[10]江德濤.林亨耀.設備潤滑手冊[M].北京：機械工業出版社,2009.[11]X朝儒.彭福蔭.高政一.機械制圖[M].4版.北京：高等教育出版社,2001.[12]X圣莊.金屬切削機床概論[M].北京：機械工業出版社,2004.[13]余夢生.X宗澤.機械零部件設計手冊：選型、設計、指南[M].北京機械工業出版社,2006.[14]X夢群.先進制造技術導論[M].北京：國防工業出版社,2005.[15]趙雪松.任小中.于華.機械制造裝配設計.武漢：華中科技大學出版社,2009.[16]何銘新.錢可強.徐祖茂.機械制圖.北京：高等教育出版社,2010.[17]牛永生.X隆.X力.姜春英主編.機械制造技術.西安：陜西科技出版社,2012.[18]鄭金興.機械制造裝配設計[M].哈爾濱：哈爾濱工程大學出版社,2008.[19]馬玉錄.X東雪主編.機械設計制造及其自動化專業英語.北京：化學工業出版社,2013外文資料翻譯基于OPENFOAM研究雙葉片泵內部流動X侯林,任正非X凱,X鄧浩X敏,X敏高流體機械工程技術研究中心、江X大學、鎮江212013、中國。電子郵件:liuhoulin@(2011年9月24日收到修改后的1月9日,2012)文摘：離心泵的內部流動分析逐漸成為液壓設計和一個重要的問題提高性能。如今,CFD仿真工具箱泵的內部流動主要包含商業工具和開放源工具。有一些缺陷為商業CFD軟件內部三維湍流流動的數值模擬泵,尤其是在捕獲偏離設計的操作條件下的流動特性。此外,研究人員很難做進一步的調查,因為未申報的來源。因此,一個開源軟件喜歡空曠的田野操作和操作(OpenFOAM)與研究人員來自世界各地越來越受歡迎。在本文中,一個新的計算研究是實現基于最初的解決者和被用來直接模擬穩態內流的雙葉片泵,以特定的速度是111。為了披露特點,三個研究計劃進行的。比率(Q/Qd)的流量是0.8,1.0和1.2。仿真結果驗證了粒子成像測速技術(PIV)實驗結果和數值計算結果與實驗數據吻合較好。與此同時,非設計工況下的流動分離現象被OpenFOAM操作條件好的結果表明,OpenFOAM具有明顯優勢強勁計算泵的內部流場。分析結果也可以作為進一步研究的基礎和改善離心泵。

關鍵詞：數值模擬、雙葉片泵內部流動,粒子成像測速技術(PIV)介紹：雙葉片泵是一種離心兩個葉片泵。有兩個對稱的曲線從進口到出口和葉輪通道葉輪出口很寬。因此,它通常成為葉輪在固液兩相的形狀離心泵。然而,由于短發展歷史和不完美的設計理論,目前為止，其葉輪常常相結合的設計在實踐經驗的設計師到,所以它的性能和穩定性不保證[1-3]。確定泵的性能決定的項目得到了國家自然科學基金的支持杰出的年輕學者(批準號50825902),中國國家自然科學基金(批準號。51079062、51079062、51079062)和自然科學江X省基礎(批準號。BK2009006,BK2010346)。傳記:X候林(1971-),男,博士。教授檢查其內部流動特性無疑最好的方法來提高泵的性能[4-6]。最近,與CFD的快速進步和計算機技術,模擬內部流已逐漸成為重要的基礎優化和設計渦輪機械[7]。

現在,流體機械CFD仿真工具箱主要包含商業和開源工具工具。多年來,商業軟件包是世界上時尚以其豐富的功能和方便使用的質量。另一方面,CFD軟件,商業工具不是很專業,泵的計算結果更少不是令人滿意的,尤其是在捕捉流特征在偏離設計的操作條件。此外,其未申報帶來相當大的來源應用數值的不便模擬流體機械。盡管代碼可以通過用戶定義函數被添加到實現,它有一個強大的限制。例如,當一個簡單的算法和two-equation湍流模型需要改進,需要有一個通過對控制方程的理解,離散化方法、湍流模型和迭代算法。然而,核心算法代碼和數據處理方法無法獲得的商業化,只有幾個選項選擇。因此,許多開放源碼CFD軟件正在流行和高質量開放源碼嗎CFD仿真平臺的開放領域操作和操作(OpenFOAM)是突出由于其強大的功能,清晰的架構,擴大功能,統一格式。OpenFOAMCFD工具箱被釋放一個開源的2004年12月10日,這是基于c++程序,包含許多c++模塊可以自由結合一些其他模塊等X量、向量、湍流模型、數值算法,判斷模塊,自動控制模塊等等。因此,它方便使用解決在化學模擬復雜的物理模型反應,湍流流動和熱傳導等。各種各樣的工作在流體內部流動通過OpenFOAM機械。尼爾森[11]的穩定和不穩定計算流水輪機轉輪和通風管,OpenFOAM和比較的結果與那些由CFX-5和實驗。最終,的適用性和可靠性OpenFOAM卡普蘭水輪機流道和通風管被驗證。珀蒂。[12]驗證實現通用的網格界面(GGI)使用冷凍OpenFOAM轉子穩定的方法和不穩定滑動網格方法。然而,所有的模擬進行了簡化離心泵的二維模型X[13]模擬由OpenFOAM邊界層風洞中,透露,這是適合使用OpenFOAM進行計算風工程(CWE)研究。目前,有關工作不多泵的內部流動的研究比較OpenFOAM之間的仿真和實驗,和相關報道很少。作為一個開放源代碼,OpenFOAM提供直接訪問模型和求解實現細節。然而,有一些缺陷OpenFOAM三維紊流數值模擬的內部流動水輪機把風能量流。CFD模擬的水輪機把風能量流,獨立的三維網狀通道或全幾何通常連接在一起為了模擬水流通過繼承復雜的幾何圖形像泵的地方固定吸和蝸殼以及旋轉的葉輪。符所有的要求保形吻合匹配接口通常是非常困難或導致幾何妥協會影響數值仿真結果的質量。因此,需要治療靜的接口,這是必要的模擬整個水輪機把風能量流的內部流動。雖然OpenFOAM功能已經存在,沒有定義的目錄。有還需要一組邊界條件很容易捕捉基本特征類似因為它可以通過一些其他CFD解決方案。此外,放松因素控制低松弛,對改善有重要影響穩定的計算。然而,沒有任何指導對這些因素的原則。因此,論文著重于離心泵與考慮這些因素。的數值模擬通過使用實現OpenFOAM和泵計算結果驗證了粒子成像測速儀(PIV)實驗。這項研究還為實現更高的計算提供了基礎泵內部流動通過改善的準確性CFD方法與自編譯程序OpenFOAM。在本文中,為了計算的交互旋轉和固定組件之間泵、多參考幀(MRF)解算器使用。同時,仿真結果也采用PIV測試進行驗證。操作系統使用SUSELinux10.3,使用的版本號目前計算OpenFOAM1.5。1．數值方法和模型1.1控制方程OpenFOAM工具箱已經提供了解計算器MRFSimpleFoam解決穩Reynolds-Averagedn-s方程出發e-湍流模型,如標準k模型。速度和壓力之間的耦合使用簡單的方法治療[14]的MRFSimpleFoam解算器采用有限體積技術的n-s方程離散化旋轉參考系:UR是旋轉架速度、r位置向量,p液體運動粘度。n流體密度,r壓力,1.2一般網格界面(GGI)

由于定子和轉子之間的交互,如何應對電網和信息傳輸耦合部分的計算域是一個關鍵問題精確地模擬字段(15-17日)。凍結轉子的MRFSimpleFOAM解算器是一個穩態配方轉子和定子的相對位置在哪里固定的。在同一時間內,轉子和定子部分分別將網狀。對于非平渦輪機械y模擬的相對轉動網部分必然會產生非保形l接口固定和移動之間的部分。一個這些網格是必要的為了之間的連接簡化網格各渦輪機械復雜性模擬,從而減少計算機時間成BeaudoinGGI,由和Jasak[18]在OpenFOAM可用于這一目的。這是一個新的OpenFOAM耦合界面,加入多個非保形地區補丁節點每一方的接口不匹配。該接口使用加權插值來評估和傳輸流值在一雙正形或non-conformal耦合的補丁。基本GGI界面是類似于一個“靜態”的滑動界面的優勢,不需要再嚙合相鄰細胞的接口。GGI使用Sutherland-Hodgman算法(12)計算主和影子面臨十字路口區域。拒絕些快速算法在一個軸對齊邊界框已經實現加快尋找潛在的鄰居。然后,為了迅速處理最后一個不重疊的過濾測試中,一個有效的德國霍Agathos點包容算法[19]已經包括在內到分離軸定理算法[18]。最后,考慮離散化的影響以適當的方式規模GGI加權因素處理可能出現的非重疊的臉保守,因此保持GGI接口。1.3邊界和初始條件 偏微分方程(PDE)解決了有限體積方法,合適的插值方案的值通常。中心面對中心對數值有很大的影響結果,特別是對對流項。的對流現有方案的解決者被指定為違約線性差分有限,這是一個總遞減變化(TVD)計劃。盡管它提供了一個二階精確離散化方案無條件的對流,它創建一個不穩定實踐[20]。為了實現穩定,fist-order準確逆風差分引入了方案和仿真結果表明TVD方案會更容易比迭代發散和計算失敗在模擬泵逆風差分方案內部流動。因此,TVD方案不適用OpenFOAM模擬泵內部流動。摘要、高斯頭方案和使用在數值測試中可以得到令人滿意的結果除了適當的離散化方案,中亞松馳是另一個重要的技術為提高穩定性的特別是在解決穩態問題。中亞松馳作品通過限制數量,其中一個變量改變從一個迭代到另一個,要么通過限制解決矩陣和源之前解決一個字段或直接通過修改字段。一個低松弛1指定數量￡a<,0a因素的中亞松馳,從根本沒有0。?a=1在強度和增加a因此,選擇一個適當的松弛因子很大的影響計算的效率。如果松弛因子太大,它會導致分歧很容易計算。如果太小,結果將收斂緩慢。此外,適當的放松因素取決于特定問題本身。因此,沒有對松弛因子的模擬指令泵內部流動。與此同時,如果放松OpenFOAM默認情況下使用的因素檢查泵內流,結果將是不穩定的。摘要放松因素是合適的為模擬根據泵內流[20]。最后,放松的因素經過多次測試和中亞松馳決定的(即因素相關的變量。壓力、動力、湍流動能和湍流耗散率)是0.3,0.7,0.3和0.3。模擬流場和整個泵,GGI方法需要傳輸轉子和定子之間的信息。1.4模型雙刀泵的3d模型模擬是由Pro/E。吸入腔是由semi-spiral設計方法,在蝸殼由平等的速度矩法和設計橫截面是矩形,類型線對數螺旋。雙層的設計參數葉片泵如表1所示。這里的n的計算公式：在仿真之前,研究網格獨立性并選擇湍流模型是必要的(21、22)。混合網格的幾何是網狀策略和OpenFOAM用于模擬雙刀泵內部流動。研究的數據網格獨立性如表2所示。如果頭的區別是小于0.2%,網格數量是可以接受的。根據計算,方案2滿足需要。所以采用方案2的網格。網格是顯示在圖1。表1的設計參數參數標志值流量Q25.86m3/h頭H2.53m轉速n750r/min具體速度ns111吸入腔入口直徑D0.08m葉輪進口直徑D0.09m葉片入口直徑1D0.0812m葉輪出口直徑2D0.2m葉輪出口寬度2b0.047m葉片進口角1b118.3葉片出口角b23蝸殼進口寬度b30.07m表2數據為研究網格獨立性網格數量葉輪螺旋吸力總頭H(m)16187382201753001031390162.46034257791317934025593710131902.4597435059991434502028308522792.431804378565151341996196295252.40151圖1網格表3比較的湍流模型湍流模型H(m)標準k-e2.45974RNGk-e2.44706海溫2.42225標準的k-e,RNGk-e和歐米茄SST湍流模型被用來模擬在離心泵內部流動。相同的網格,三種湍流模型之間的比較,結果如表3所示。這是發現與實驗數據相比,頭獲得的標準k-e模型是最準確的。因此,標準的k-e動蕩模型是用于執行仿真。對于測試區域,附近的葉輪流道蝸舌被選中。為了分析內部流好,7條平面曲線是在葉輪設置上,從葉輪進口等距葉輪出口,12點分布在每個曲線等距。所有的分析文章處理本文基于這些監控點,如圖2所示。圖2樣本點為了有效地披露特點,提出了三個研究計劃。的比率(/dQQ)的流量分別是0.8,1.0和1.2。2．結果和分析2.1相對速度分布相對速度分布在圖3。可以看出,從入口到出口相同的工作條件,有一個低速區附近的入口壓力面,中間速度的方向改變,可以發現圖的頂視圖。這時,一個回流漩渦看來,一個了不起的jet-wake流模型。此外,所有點的速度低速度區向上隨著半徑的增加,最后jet-wake流特性變得不顯明的,就消失了。在葉輪進口的圈子,相對的速度逐步下降,從吸力面附近的壓力面附近,然后,當它接近壓力方面,速度再次上升,峰值壓力面。隨著半徑的增加,速度的變化在吸力面附近比附近的不太正常壓力面。然而,當從葉輪流道,附近的速度吸力面上升逐漸隨著半徑的增加。但壓力面附近的速度總是上漲隨著半徑的增加。此外,速度壓力面附近的梯度大于吸力面附近。在出口圓上,速度逐漸從吸入端。的流葉輪通道是不對稱的影響蝸殼。尤其是近點的相對速度蝸舌上升最快,峰值在補丁略低于蝸舌。在那之后,他們下降。簡而言之,速度點附近的值蝸殼舌大于遠離的舌頭。在相同的工作條件下,邊緣通過在進口圓上,附近的速度壓力面附近,遠比吸入的一面。此外,在同一循環入口附近吸力面附近的速度大于附近方面的壓力。隨著半徑的增加,缺口在壓力面和吸力面窄和雙方的速度平等在中間通道,因此同等速度區域形成。然后,附近的速度壓力一邊遠遠大于吸力面附近。圖3在葉輪流道相對速度分布及其當地頂視在不同的工作條件下,jet-wake模型仍然在同一位置。但隨著增加流量,速度點的落后流渦區也會增加,而范圍減少和jet-wake的功能模型重要的越來越少。整個通道的低流量條件下,速度達到最小在入口附近的壓力面,中間在蝸舌片略低于達到頂峰。與此同時,隨著流量的增加,最大的速度在整個通道減少,平等速度面積擴大,逐步接近葉輪出口。圖4在葉輪流道靜態壓力分布圖5在葉輪流道總壓分布2.2靜壓和總壓分布靜態壓力分布和總壓力每個點的分布在不同的工作條件分別在圖4和圖5所示。從圖4可以看出,在相同的工作條件下,靜態壓力,在入口附近的補丁壓力方面,比其他更大的波動點相同的圓和更不規則。靜態壓力增加隨著半徑的增加,除了在出口循環。靜態壓力,在出口循環和蝸舌附近,體驗X到減少和值明顯低于附近。此外,附近的靜壓值進口上升,然后逐漸下降從壓力面到吸力面。的增加半徑,靜壓值附近的壓力一邊突然增加,導致靜態壓力在壓力面附近的普通不如變化,在吸力面附近。總之,靜態壓力附近壓力面附近的比這高得多吸力面在同一半徑。壓力面附近的靜壓高于入口附近的吸力面附近循環。葉輪的從中間開始循環通道,吸力面附近的靜壓高于在壓力面附近。可以看出從整個葉輪的靜壓分布通道,最低的靜態壓力附近吸入葉輪入口,一個可能的原因艾迪是吸力面附近由于生成的葉輪內的流動是由主要的影響葉片的邊緣。附近的靜態壓力是最高的出口壓力的一面,這說明流在葉輪的性能不僅影響到結構葉輪,也確實由蝸殼。與流的增加,靜壓每一點增加然而,戲劇性的靜態壓力分布在壓力面和吸力面之間不以同樣激烈的速度上升。事實上,靜態壓力壓力面附近增加快一點比在吸力面附近。與此同時,靜態蝸舌附近的壓力變得不顯明的和幾家點相同的靜態壓力出現在高流量條件下的中間通道。此外,該地區以同樣的靜態壓力延伸對吸力面流動較高。從圖5,可以看出的特點總壓分布是相似的靜態壓力。然而,在低流量條件下,相應的每個循環的總壓強并不總是隨著半徑的增加。相反,當圓接近葉輪出口,總壓強靠近中間的吸入一邊隨著半徑的增加迅速下降。此外,這個特性的點往往擴大的壓力的一面。然而,功能下變得模糊高流動狀態。從整個葉輪流道,總壓強仍達到最小葉輪進口的吸力面,而在達到頂峰吸入葉輪出口。當然,在出口附近葉輪、有高和低總壓區由于尾流的影響。具體地說,低總壓區位于的流逝蝸舌附近,而高總壓強壓力面附近的區域,和他們非常明顯的低流條件下。但是,在高流量條件下,總壓強再次上升,除了在蝸舌附近的點,出現大幅波動。3．PIV測試3.1實驗裝置PIV系統應用在這個實驗三維PIV系統的TSI公司2009年生產的。它主要包括以下5個設備。的首先是美國新浪潮的YAG200-NWL脈沖激光器,200年喬丹是誰的單脈沖能量、激光脈沖頻率30Hz,持續時間3ns-5ns,光束直徑0.0035米。第二個是610035激光脈沖同步器的觸發定時精度1ns。第三是630059power優先4米PIV相機,這是最輕的CCD相機類似產品,2048×048光敏感像素和16幀/秒幀速率。第四個是了解3g軟件,用于數據采集、分析,并顯示軟件平臺,嵌入式“哈特”引擎和相關性算法流場分析軟件。第五是610年610年光手臂和光源透鏡等。圖6素描實驗設置圖7顯示了素描的實驗平臺。所有的實驗都交織在江X大學。在一個實驗進行開環,包括開空氣,測試泵的吸入閥,卸料管和排放閥門。模型泵只有一個軸吸和蝸殼。在電路、水泵從并返回到一個巨大的水庫。的流量被排出閥和監管由電磁流量計測量。的轉速由外加信號檢測。圖7雙葉片模型泵結構流量不確定性總是小于0.5%。頭和效率的不確定性分別在1%和1.5%。的實驗數據如表1所示。雙刀模型泵的結構圖7所示。它不同于普通的離心水泵。為了使PIV測試很容易,泵軸,通過吸入室的泵吸入口的同一邊。吸入腔是不銹鋼,而葉輪和蝸殼是由時間組成的有機玻璃。有機玻璃是均勻的和光滑。同時所有表面的有機食品玻璃拋光,粗糙度是3.2。此外,為了減少背景噪音,沒有測試表面附近的蝸殼和葉輪到吸入室大會之前將是黑色的。最后,由于良好的跟蹤性能和光學性質,以及低價格,氧化鋁粉末選擇作為示蹤粒子在測試,和它的嗎顆粒