供水項目引水渠道除險加固工程施工組織設計1.1.1工程概況XX新區供水項目引大渠道除險加固工程XX總干渠全長86.79m，從地理位置及地形地貌上分為上、下兩段，水磨溝以上段渠線通過大通河高山峽谷區稱之為“總干渠上段”，水磨溝以下至總干渠尾段渠線通過中低山區稱之為“總干渠下段”。從流量分段上為：自渠首至大砂溝段設計流量32m3/s，加大流量36m3/s；大砂溝至總干渠尾段設計流量29m3/s，加大流量34m3/s。總干渠設計以隧洞為主，總長75.376km，占渠線總長的86.85%，其它建筑物占總長的13.15%。總干渠列入本次除險加固實施方案的主要內容有：隧洞13座，總長23.385km；明渠3段，總長5.01km；渡槽10座，總長1.02km；座槽2座，總長165.71m；總分水閘1座（含新建隧洞1座，長62m）。監理標為1個標段，施工標分9個標段。東一干渠從總干分水閘至下華家井長49.43km，主要由明（暗）渠、隧洞、渡（座）槽、倒虹吸、陡坡等組成，其中主要建筑物明（暗）渠全長30.785km，占全長的62.3%，其它建筑物占全長的37.7%。東一干渠列入本次除險加固實施方案的主要內容有：隧洞1座，長65m；梯形明渠共15段（其中現狀為梯形渠改建為暗渠6段，總長2.53km；梯形渠拆除重建9段，總長4.12km渡槽3座，總長1.81km,；節制閘2座，節制、泄水閘4座，節制、分水閘3座，分水閘4座；支渠分水口65座。1.1.2水文氣象和工程地質資料1.1.2.1水文氣象資料根據天堂水文站實測降水和部分蒸發資料以及鄰近氣象站資料推得多年平均氣溫為3.0℃,極端最高氣溫為30.0℃,極端最低氣溫-28.3℃,多年平均降水量483.4mm，年蒸發量1408.4mm，5～9月多年平均降水量為403.4mm，占全年降水量的83.5%。多年平均風速2.7m/s，最大凍土深度148cm。1）概述東一干渠自總干渠末分水閘起，至下華家井，全長49.435km。干渠主要由渠道（包括梯形明渠、暗渠、漸變段）、隧洞、渡槽（包括座槽）、現澆矩形渠、倒虹吸、陡坡等組成，其中渠道長33463.96m；隧洞8座，長8398.26m；渡槽5座，長2162.48m；現澆矩形渠5段，長2665.27m；倒虹吸1座，長753.07m；壓力管道1座，長1814.65m；陡坡2座，長177.81m。東一干渠渠道及渠系建筑物依次穿越了低中山區、河谷階地區、黃土丘陵區、盆地平原區等四個地貌單元，海拔在2190～2000m之間，相對高差190m。沿線出露地層有奧陶系變質巖，白堊系、上第三系碎屑巖、砂質泥巖，加里東期閃長巖及第四系松散堆積物，其中以上第三系砂質泥巖和第四系黃土分布最為廣泛；工程區在地質構造單元上屬永登—河口中新凹陷，區內發育的莊浪河斷裂帶是區域性活動斷裂，其北起永登縣西側的仁壽山，向南經張家坪至河口，全長約62km，該斷裂帶以西為相對上升隆起帶，斷裂構造較為發育，以東為相對下降凹陷帶，構造形跡多被第四系地層所覆蓋，具隱伏性；區內水文地質條件簡單，地下水的分布受地形地貌、地層巖性的控制，主要有第四系孔隙潛水和基巖裂隙水兩種：孔隙潛水主要分布在莊浪河兩岸Ⅰ、Ⅱ級階地的砂（卵）礫石層中，其水量豐富，水質良好，對普通混凝土結構無腐蝕性；在各大溝谷的洪積砂碎石層中有少量孔隙潛水分布，其水量小，水質較差，對普通混凝土結構具有腐蝕性；在秦王川盆地的洪積砂碎石層中有孔隙潛水分布，其水質較差，對普通混凝土結構具有硫酸鹽型腐蝕性，但其埋深大，對工程的影響不大；基巖裂隙水分布于工程區西部的奧陶系千枚巖夾變質砂巖及白堊系砂礫巖中，其埋深大，水量較小，對工程無影響。工程于1993年改擴建后至今已運行近二十年，由于渠道老化、凍脹破壞，部分渠段的渠基土及混凝土預制塊鼓起、沉陷變形、勾縫脫落、混凝土預制塊凍損剝蝕嚴重；部分隧洞過流能力不足，部分隧洞襯砌出現裂縫；部分填方渠段高水位運行時，渠水外滲，渠道沉陷；部分深挖方、高邊坡渠段邊坡穩定問題較為突出；部分重點建筑物進、出口連接段變形開裂，支口、斗口沉陷、閘門變形，滲漏水嚴重；節制閘、泄水閘啟閉不靈等問題影響正常通水。雖然近幾年對部分險段做了除險加固和維修改造，畢竟杯水車薪，不能從根本上解決問題。為確保工程安全運行和正常輸水，必須對東一干渠進行加固改造。2）渠道工程地質條件及評價東一干渠的渠道全長33.464km，占干渠總長的67.7%，其中包括明渠、暗渠、漸變段、泄水閘、節制閘、分水閘、支渠分水口、干斗口等，其中以梯形明渠為主。鑒于莊浪河之后的幾座跌水、陡坡等的地基條件與緊鄰的渠道地基相近，且工程地質條件簡單，在此一并敘述。3）渠道工程地質分段評價根據渠基巖土類型及工程性狀可劃分為以下渠段類型：①plQ43洪積粉質壤土渠段：總長4.242km，為渠道全長的12.68%，主要分布于沿線的各溝谷中，渠基巖性為洪積（plQ43）粉質壤土，天然密度1.71～1.91g/cm3，含水量20.3～22.6%，干密度1.41～1.56g/cm3，滲透系數（0.59～0.77）×10-5cm/s，壓縮模量4.30～6.09MPa，壓縮系數0.28~0.45MPa-1，濕陷系數0.004～0.037，表部2～3m具有中濕陷性，下部不具濕陷性，具中等壓縮性。粉質壤土層厚2～15m。該渠段部分渠道出現凍脹破壞現象，局部段渠道由于渠基土濕陷變形而沉陷，主要為渠道渠水外滲所致。加固改造時需對粉質壤土進行灰土墊層處理，加強渠道的防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。②plQ4洪積砂碎石渠段：長9.017km，為渠道全長的26.95%，主要分布于沿線各大沖溝和秦王川盆地中，地層具二元結構：上部為洪積粉質壤土，厚0.5～2m；下部為砂碎石層，夾粉質壤土透鏡體或薄層，結構中密，天然密度1.85～2.00g/cm3，含水量2.8～8.1%，干密度1.80～1.85g/cm3，相對密度0.65～0.80，厚度5～50m。該渠段地基為砂碎石層，滲漏是主要工程地質問題；局部段由于砂碎石層中含泥量較高，且夾有粉質壤土透鏡體或薄層，透水性弱，渠道存在凍脹破壞問題，主要為渠道渠水外滲所致，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。③al-plQ42沖洪積粉質壤土渠段：總長1.523km，為渠道全長的4.55%，分布于莊浪河左岸的Ⅰ級階地上，地層具二元結構：上部為粉質壤土，厚1～4m，下部為砂（卵）礫石層，結構中密，厚度12～25m。渠基巖性為沖洪積粉質壤土，天然密度1.35～1.52g/cm3，天然含水量4.2～10.9%，干密度1.25～1.40g/cm3。該渠段地基土為al-plQ42沖洪積粉質壤土，原為強烈濕陷性土，經過多年的輸水運行，濕陷變形已基本穩定。僅局部渠道出現凍脹破壞現象，主要為渠道渠水外滲所致，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。④al-plQ42沖洪積砂礫卵石渠段：長0.718km，約占渠道全長的2.15%，分布于莊浪河左岸的Ⅰ級階地上，地層具二元結構：上部為粉質壤土，厚1～4m，下部為砂（卵）礫石層，結構中密，厚度12～25m。該渠段上部為粉質壤土，下部為砂礫卵石，滲漏是主要工程地質問題，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑤al-plQ41沖洪積粉質壤土渠段：總長4.622km，為渠道全長的13.81%，主要分布于莊浪河左岸的Ⅱ級階地上，地層具二元結構：上部為粉質壤土，厚5～10m，下部為砂（卵）礫石層，結構中密，厚度12～25m。渠基巖性為沖洪積粉質壤土，天然密度1.35～1.52g/cm3，天然含水量4.2~10.9%，干密度1.25～1.40g/cm3。該渠段地基土為al-plQ42沖洪積粉質壤土，原為強烈濕陷性土，經過多年的輸水運行，濕陷變形已基本穩定。僅局部渠道出現凍脹破壞現象，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑥eolQ3風積馬蘭黃土渠段：長9.262km，為渠道全長的27.68%，主要分布在黃土丘陵區，淺黃色，成分以粉粒含量為主，占69.7～73.8%，次為粘粒，占20.6～22.1%，砂粒含量4.1～9.7%，大孔隙和垂直節理發育，土質均勻、疏松，厚度6～18m。馬蘭黃土天然密度1.52～1.79g/cm3，干密度1.36～1.53g/cm3，壓縮系數0.26～0.29MPa-1，濕陷變形系數0.016～0.039，屬中等壓縮性、中～弱濕陷性土。該渠段地基土為馬蘭黃土，原為強烈濕陷性土，經過多年的輸水運行，濕陷變形已基本穩定，局部段渠道由于渠基土濕陷變形而沉陷。部分渠道段凍脹破壞較為嚴重，主要為渠道渠水外滲所致，加固改造時需對渠基土進行灰土墊層處理，對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑦plQ31洪積粉質壤土渠段：長0.035km，為渠道全長的0.1%，分布在黃土丘陵區，淺黃色，成分以粉土為主，其次為粉砂，粘粒含量較少，大孔隙和垂直節理發育，土質均勻、疏松，天然密度1.47～1.56g/cm3，干密度1.34～1.43g/cm3，壓縮系數0.09～0.19MPa-1，濕陷系數0.01～0.035，屬中低壓縮性、中濕陷性土。厚度10～35m。該渠段地基土為plQ31粉質壤土，經過多年的輸水運行，濕陷變形已基本穩定。僅局部渠道出現凍脹破壞現象，加固改造時需加強渠道的防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑧plQ3洪積砂礫（碎）石渠段：長1.306km，為渠道全長的3.9%，分布于楊家峴一帶。砂礫碎石呈灰褐色，成分主要由變質砂巖組成，粒徑一般1～3cm，呈棱角或次棱角狀，充填中粗砂，間夾粉砂土透鏡體，層厚5～40m，結構中密～密實，局部微膠結，天然密度1.85～2.00g/cm3，干密度1.80～1.85g/cm3，相對密度0.65～0.80。該渠段地基土為砂碎石層，滲漏是主要工程地質問題；局部段由于砂碎石層中含泥量較高，且夾有粉質壤土透鏡體或薄層，透水性弱，渠道存在凍脹破壞問題，主要為渠道渠水外滲所致，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑨plQ2洪積粉質壤土（離石黃土）渠段：長0.779km，為渠道全長的2.33%，主要分布于黃土丘陵區，呈褐黃色，成分以粉土為主，粉、粘粒含量不均，斷面局部可見淡灰色圓形斑點，間夾1～3層淺褐紅色古土壤（單層厚約1m）。土質結構較密實，含鈣質結核，層厚10～30m。其天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，壓縮系數屬中低壓縮性、非濕陷性土。該渠段地基土為plQ2粉質壤土，僅局部渠道出現凍脹破壞現象，加固改造時需對渠道加強防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。⑩基巖渠段：全長1.095km，為渠道全長的3.27%，零星分布在渠道沿線，渠道地基分別為奧陶系（O2）淺灰綠色千枚巖夾變質砂巖，長0.152km；白堊系砂礫巖，長0.018km；上第三系（N2）紅色砂質泥巖，長0.925km。巖石地基的工程地質性能較好，大部分渠道基本完好，N2砂質泥巖渠段的局部因渠水滲漏引發凍脹破壞，需進行加固改造，加強防滲襯砌，并設防凍脹砂礫墊層。人工填筑土渠段（填方渠段長0.865km，為渠道全長的2.58%，多處于溝道中，填土成分多為粉質壤土。目前，填方渠段在高水位運行時存在渠水外滲、渠基沉陷等問題，究其原因，主要是填方質量的問題，渠基土沒有夯筑密實；防滲襯砌也有問題；部分渠堤單薄，渠頂寬度只有1.5m左右，這些因素導致了填方渠道在高水位運行時的滲漏、渠基沉陷等問題的發生。建議對存在問題的填方渠道進行加固改造，加強填方質量控制，填筑土的干密度大于1.6g/cm3，最優含水量13~15%；對渠堤單薄段進行加寬處理；加強防滲襯砌，并設防凍脹砂礫墊層。渠系建筑物：處于莊浪河之后的跌水、陡坡、泄水閘、節制閘、分水閘、支渠分水口、干斗口等的地基土有al-plQ42沖洪積粉質壤土、al-plQ41沖洪積粉質壤土、plQ43洪積粉質壤土、plQ4洪積砂碎石、eolQ3風積馬蘭黃土、plQ31洪積粉質壤土、plQ3洪積砂礫碎石、plQ2洪積粉質壤土（離石黃土）、N2砂質泥巖等，其各自的工程地質特征及物理力學性質同上。存在的問題有：部分閘的側墻變形、表面混凝土脫落，底板出現裂縫；跌水、陡坡混凝土出現裂縫；部分支渠分水口、干斗口混凝土出現裂縫，這主要是地基土的凍脹引起的，部分是由于地基土的濕陷變形造成的。建議對存在問題的建筑物進行加固改造，且對地基土進行3:7灰土墊層處理；對閘、干斗口墻后地基土進行充分夯實。4）渠道的工程地質問題分析與處理建議構成東一干渠道地基的巖土主要有：plQ4粉質壤土、plQ4砂碎石、al-plQ4砂礫卵石、eolQ32馬蘭黃土、plQ31洪積粉質壤土、plQ3洪積砂礫碎石、plQ2洪積粉質壤土（離石黃土）、基巖渠段等，各渠段均存在渠道滲漏問題，其中細粒土渠段存在渠道凍脹問題，plQ4粉質壤土、eolQ32馬蘭黃土、plQ31洪積粉質壤土等具有濕陷性。為了防止渠道滲漏，對各類地基的渠道均進行了防滲襯砌。從目前的渠道運行情況看，部分渠段的渠基凍脹問題嚴重，出現混凝土預制塊隆起變形，渠底混凝土預制塊破壞，局部段渠基土沉陷；渠道兩側邊坡目前大部分穩定，少部分渠段存在高邊坡穩定問題。近一兩年新襯砌的渠道完好。a渠道滲漏問題通過近二十年的運行，東一干渠部分渠道由于老化、渠基凍脹、濕陷變形、渠水沖刷與施工質量等因素的影響而損壞，造成混凝土預制塊鼓起、開裂、預制塊損壞及預制塊間勾縫脫落，出現滲漏現象。渠道長期滲漏會造成凍脹破壞及渠基沉陷，需對部分損壞渠道進行加固改造，加強防滲襯砌。b渠道凍脹問題工程區為大陸性干旱氣候，季節性凍土發育，最大凍土深度1.45m。凍脹主要受渠基土的巖性、含水量和地下水位埋深、渠基土層的毛細水上升高度等諸多因素的控制。本區地下水位埋深大于10m，地下水對渠道的凍脹破壞沒有影響，產生凍脹破壞的原因主要是渠水的入滲。東一干渠約有總長21.3km的渠道地基為粉質壤土、馬蘭黃土等，均屬細粒土，由于透水性弱，渠水入滲后不易下滲，冬季隨著氣溫的降低，渠基土的凍脹破壞由淺至深，最后因冰凍而產生的凍脹力頂裂或頂起混凝土預制塊，從而發生凍脹破壞；春季氣溫升高，凍脹的渠基土產生消融，過大的凍融將造成渠基土及渠身的破壞，因此，凍脹破壞是東一干渠工程中普遍存在的工程地質問題。一般情況下陰坡（右坡）的凍脹比陽坡嚴重，局部渠段陽坡也有凍脹破壞，渠底的凍脹破壞較為嚴重，由于凍脹造成混凝土預制塊鼓起、開裂、預制塊損壞及預制塊間勾縫脫落。對于粗粒土，當含泥量（小于0.005mm的顆粒含量）大于5%時，也具備了一定的持水能力而成為凍脹性土，含泥量越高，產生凍脹的可能性越大。如位于秦王川盆地中的洪積砂碎石渠基，部分渠道存在凍脹問題。一般情況下陰坡（右坡）的凍脹比陽坡嚴重，局部渠段陽坡也有凍脹破壞，渠底的凍脹破壞較為嚴重，由于凍脹造成混凝土預制塊鼓起、開裂、預制塊損壞及預制塊間勾縫脫落。局部段的基巖渠基因排水不暢，渠水入滲后也會產生凍脹破壞，如N2砂質泥巖渠基，由于巖石成分以泥質礦物為主，巖性軟弱，遇水易軟化崩解，受地形條件的影響渠水入滲后無法排除，在冬季便產生凍脹。如28+067.87～28+108段渠道的凍脹破壞較為嚴重。另外，施工質量也是影響渠道凍脹破壞的因素之一，調查中發現，同樣的渠基，施工質量好（渠基土處理密實，混凝土澆筑密實，勾縫密實）的渠段沒有產生凍脹破壞，而施工質量差的渠段則有凍脹問題。所以，提高施工質量也是解決渠道凍脹問題的手段之一。另外，部分渠段由于降水形成的坡面水沿渠頂兩側進入渠基，從而產生凍脹破壞。建議對已產生凍脹破壞的渠道進行加固改造，且需對渠基土進行處理，加強渠道的防滲襯砌，并加設防凍脹砂礫墊層；將渠道兩側適當填高，以防坡面水進入渠基。c渠基土的濕陷變形問題構成東一干渠道主要地基的Q4粉質壤土、Q32馬蘭黃土、plQ31粉質壤土，均具有濕陷性，在天然狀態下，Q4粉質壤土、Q32馬蘭黃土具有強烈濕陷性，plQ31粉質壤土具有中濕陷性，處于黃土丘陵區的原東干渠濕陷裂縫發育，渠道因濕陷變形破壞嚴重；于1993年改擴建成東一干渠通水，至今已運行近二十年，目前渠基土的濕陷變形已基本完成，渠道沿線未發現濕陷裂縫，僅局部段渠道由于渠基土濕陷變形而沉陷。本次工作重點對plQ4粉質壤土、Q32馬蘭黃土進行了勘探取樣及室內試驗，以查證其濕陷性的變化，勘探點在渠道左側邊3～4m處，雖然不能完全代表渠基土的性質，但也能反應土層濕陷性的變化，各土層的濕陷性程度如下：plQ4粉質壤土：呈褐黃色、淺黃色，結構疏松，其工程性狀與風積黃土極為相似，其天然密壓縮模量4.30～6.09MPa，壓縮系數0.28～0.45MPa-1，濕陷系數0.004～0.037，表部2～3m具有中濕陷性，下部不具濕陷性，具中等壓縮性。Q32馬蘭黃土：淺黃色，大孔隙和垂直節理發育，土質均勻、疏松，天然密度1.52～1.79g/cm3，干密度1.36～1.53g/cm3，壓縮系數0.26～0.29MPa-1，濕陷變形系數0.016～0.039，屬中等壓縮性、弱～中濕陷性土。可見，plQ4粉質壤土、Q32馬蘭黃土，原為強烈濕陷性土，經過多年的輸水運行，其濕陷變形已基本穩定，濕陷性程度由強變弱，甚至到無濕陷性，目前，僅有局部渠段由于渠基土的濕陷變形而沉陷，出現預制混凝土預制塊拉裂和隆起變形，需對渠道進行加固改造。建議：加固改造時需對渠底的濕陷性土層進行翻夯處理，并加灰土墊層，翻夯土層及灰土墊層的壓實系數不應小于0.95；加強渠道的防滲襯砌，并加0.3m厚的防凍脹砂礫墊層。d深挖方段高邊坡穩定性分析本工程渠道邊坡多為土質邊坡，少部分為基巖邊坡，多穩定，僅在部分段存在高邊坡穩定問題，如樁號12+850～13+100、19+510～19+550、23+580～23+930、24+555～24+603、25+890~26+420、27+845～27+955、28+040～28+170、30+355～30+455、30+590～30+703、31+290～31+619、33+340～33+400、34+850～34+950、35+250～35+375等段邊坡高度一般在8～25m之間，最大高度40～45m，坡度較陡，邊坡比約1:0.5，多為土質邊坡，局部存在小規模坍塌現象，邊坡不穩定，在強降水條件下有可能引起坡體塌滑，造成渠道壅塞，影響渠道運行安全；局部段的邊坡因受到雨水的沖刷而形成小沖溝、陷穴等，進而影響到渠道的穩定。建議：對局部渠段的不穩定邊坡進行削坡處理，必要時用漿砌石護坡，邊坡1:0.75～1:1；對受雨水沖刷影響的邊坡進行砌護處理。e渠道淤積問題處于渠道下游的37+306～38+493的部分段、45+845～45+860、46+201～47+337、48+250~48+965等段，由于受到渠道縱坡、渠水流量、分水閘等的影響，存在不同程度的淤積問題，淤積物主要為砂、礫及少量混凝土塊，厚度一般10～30cm，其中46+201～46+240段淤積嚴重，渠道右側淤積砂層厚度約1～1.5m。f漸變段破裂問題東一干渠隧洞、座槽進、出口等漸變段部分用舊預制塊襯砌后掛網抹面，部分用現澆混凝土襯砌，大多數漸變段底板、曲面出現裂縫，局部隆起，存在安全隱患。這與渠水滲漏、渠基凍脹與濕陷、混凝土的熱脹冷縮等因素有關，建議加固改造時對地基土進行灰土墊層處理，采用漿砌（塊）石襯砌，加強防滲措施。j垃圾入渠問題渠道穿越高橋村、牌路村、澗溝村等村莊時存在垃圾入渠問題，建議以暗渠通過為宜。本次列入東一干渠除險加固主要內容為：梯形渠改建為暗渠6段，總長2.53km，樁號分別為：5+215.30～5+580.30，長度365m；05+600.30～05+963.30，長度363m；21+865.31～22+083.11，長度217.8m；22+800.65～23+080.59，長度279.94m；23+276.73～24+360.43，長度1083.7m；24+485.42~24+705.42，長度220m。梯形渠拆除重建9段，總長4.12km。樁號分別為：04+659.30～05+215.30，長度556m；08+461.00～08+651.00，長度190m；08+687.00～09+450.09，長度763.09m；22+223.45~22+358.95，長度135.5m；24+705.42～25+865.29，長度1159.87m；29+700.00～29+960.00，長度260m；30+200.00～30+420.00，長度220m；31+078.00～31+761.00，長度683m；36+318.39~36+468.81，長度150.42m。5）隧洞工程地質條件及評價東一干渠有隧洞8座，隧洞全長8.398km，占干渠總長的17.0%。A隧洞工程地質分段評價現主要按隧洞圍巖分段敘述如下：（1）加里東期閃長巖洞段：1#隧洞前段52m圍巖為加里東期閃長巖，巖性堅硬，受構造影響巖體中裂隙較為發育；洞段內無地下水滲出。為基本穩定的Ⅱ類圍巖。進口段10.5m采用現澆混凝土加強襯砌，目前基本完好；其余段為混凝土預制塊襯砌，部分段洞頂采取了錨噴處理，目前洞頂混凝土及圍巖有掉落現象，局部側墻部位有細微裂縫；進口洞臉邊坡基本穩定。（2）奧陶系中統（O2）千枚狀板巖、千枚巖夾變質砂巖洞段：1#隧洞后段148.69m圍巖為奧陶系千枚狀板巖、千枚巖夾變質砂巖，巖層產狀320°SW∠41°;洞段內無地下水滲出。該洞段屬局部穩定性差的Ⅲ類圍巖，出口段20m屬不穩定的Ⅳ類圍巖。出口段20m采用現澆混凝土加強襯砌，目前基本完好；其余段為混凝土預制塊襯砌，部分段洞頂采取了錨、噴（混凝土）處理，目前洞頂混凝土及圍巖有掉落現象；在0+272～0+342段側墻有細微裂縫，左側墻較多。出口洞臉邊坡基本穩定。（3）上第三系（N2）砂質泥巖洞段：3#隧洞后段（與plQ2粉質壤土交替出現4#隧洞中部（長64m5#隧洞前段及8#隧洞后段圍巖為上第三系紅色砂質泥巖，巖性軟弱，單一厚層狀結構，巖層產狀平緩，傾角小于5°,近于水平，巖層產狀為40°SE∠3°;巖體中沿裂隙充填有脈狀石膏，厚度1～4cm；3#～5#隧洞內無地下水分布，僅8#隧洞在覆蓋層與基巖接觸帶有少量地下水分布，洞內沿混凝土裂縫處有微量水滲出。該洞段圍巖屬極不穩定的Ⅴ類圍巖。（4）plQ2粉質壤土（離石黃土）洞段：2#隧洞（進口段除外3#隧洞大部（其中后段與N2砂質泥巖交替出現4#隧洞前段（31.5m）、后段（10.7m5#隧洞后段，6#～7#隧洞，8#隧洞前段圍巖為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實，天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45~1.57g/cm3，壓縮系數0.06～0.11MPa-1，濕陷系數0.006～0.014，屬中低壓縮性、非濕陷性土。2#~7#隧洞內無地下水分布，僅8#隧洞在覆蓋層與基巖接觸帶有少量地下水分布，洞內沿混凝土裂縫處有微量水滲出。屬極不穩定的Ⅴ類圍巖。圍巖為plQ31洪積粉質壤土，結構中密，天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，壓縮系數0.06～0.11MPa-1，濕陷系數0.006～0.014，屬中低壓縮性、非濕陷性土。洞段內無地下水分布。屬極不穩定的Ⅴ類圍巖。（6）eolQ32馬蘭黃土洞段：4#隧洞出口段（明洞）35m洞身圍巖為eolQ32風積馬蘭黃土，土質均勻，結構疏松，具大孔隙，垂直節理發育。洞段內無地下水分布。屬極不穩定的Ⅴ類圍巖。B隧洞工程地質問題與處理建議本次東一干隧洞列入除險加固范圍的為2#隧洞，2#隧洞位于永登縣境內的王家坪～康家井一帶，樁號14+704.85～19+334.89，全長4630m；設計洞身斷面尺寸H×Bmax=3.17m×3.08m，縱坡1/1200；襯砌型式為三心圓拱（三塊C20鋼筋混凝土預制拱片）。（1）2#隧洞冒頂情況2012年7月28日19:55分，永登縣柳樹鄉、大同鄉境內普降暴雨，持續時間約1小時，因降水強度較大，致使部分溝道發生洪水。7月29日9時左右，在關景川溝道內，由于洪水沿地面裂縫、落水洞進入地下，引起地面塌陷，塌陷處位于東一干渠2#隧洞軸線偏左側，由此導致了隧洞冒頂，該處距隧洞進口4076.2m，距出口549m，隧洞埋深約33m。地面塌陷坑長約23m，寬約13m，深約20m。洞內塌方段樁號18+781.1～18+785.9，長4.8m，共6對拱片，其兩側鋼筋混凝土預制（拱）片均從在距底板1.3～1.5m處斷裂，而底拱完好無損。塌方段上游樁號18+757.9～18+781.1段（長23.2m）、下游樁號18+785.9～18+812.2段（長26.3m）等兩段，兩側襯砌的鋼筋混凝土預制（拱）片均在距底板1.5～1.8m之間發生裂縫，大部分鋼筋混凝土預制裂縫寬在1～7mm之間。隧洞冒頂時正值東一干渠輸水期間，冒頂后樁號18+785.9～18+815.9段（長30m）塌方體（體積約4000余方）全斷面堵塞隧洞，致使隧洞進口處水深40cm，從塌方體向隧洞進口方向有754m長的洞段全斷面充水，淤泥洞段長137.2m；隧洞出口方向樁號19+334.89～18+885.89段（長449m）淤泥厚0.4～1.6m，樁號18+885.89～18+835.89（長50m）淤泥厚1.6～2m，出口處淤泥厚約40cm。（2）2#隧洞冒頂段工程地質條件與冒頂原因分析①2#隧洞冒頂段工程地質條件2#隧洞處于黃土丘陵區，地形波狀起伏，其間溝道發育。隧洞冒頂段位于關景川溝道內、兩條支溝交匯下游150m處，溝道寬約80m，上游溝道地表有落水洞分布，冒頂段溝道內地表有古地裂縫分布，但地裂縫未延伸至溝道兩側的山坡。黃土丘陵區的表部為風積馬蘭黃土，大孔隙和垂直節理發育，土質均勻、疏松，具有強烈濕陷性，厚度6～18m；下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實。溝道內，表部為洪積粉質壤土，系次生黃土狀土，結構疏松，具有強烈濕陷性，下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土）。2#隧洞冒頂段的洞身圍巖為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實，天然密度1.60~1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，壓縮系數0.06～0.11MPa-1，濕陷系數0.006～0.014，屬中低壓縮性、非濕陷性土。屬極不穩定的Ⅴ類圍巖。因隧洞長期輸水，圍巖處于飽和狀態。②隧洞冒頂原因分析2012年7月28日19:55分，永登縣柳樹鄉、大同鄉境內普降暴雨，持續時間約1小時，因降水強度較大，致使部分溝道發生洪水。7月29日9時左右，在關景川溝道內，由于洪水沿地面裂縫、落水洞進入地下，引起地面塌陷，塌陷處位于東一干渠2#隧洞軸線偏左側，造成了隧洞冒頂。根據現場地質調查，冒頂段上游溝道地表有落水洞分布，冒頂段溝道內地表有古地裂縫分布。分析此次2#隧洞冒頂的原因，主要是溝道段的plQ4洪積粉質壤土系次生黃土狀土，其結構疏松，具有強烈濕陷性，在溝道洪水排水不暢的情況下造成土層的濕陷，形成黃土陷穴，另一方面洪水沿溝道中的古地裂縫入滲，長期以來因洪水的入滲、沖刷使黃土陷穴、地裂縫逐漸擴大、變深，形成落水洞；7月28日晚的溝道洪水沿落水洞、地裂縫向深部入滲，將下部plQ2洪積粉質壤土（離石黃土）逐漸飽和，降低了土體的強度，增加了上覆土體的自重，另外，由于東一干渠長期的輸水運行，使得隧洞圍巖也處于飽和狀態，土體強度極低，此時由于隧洞襯砌的強度低于上覆土體的壓力，使襯砌的鋼筋混凝土預制片受壓而斷裂，導致2#隧洞樁號18+781.1～18+785.9段于7月29日9時左右塌方并冒頂。此次的隧洞冒頂是在溝道洪水、落水洞、古地裂縫、襯砌強度等綜合因素影響下發生的，而7月28日晚的溝道洪水沿落水洞、地裂縫進入隧洞圍巖是造成隧洞冒頂的主要原因。（3）隧洞冒頂處理建議①首先進行洞內排水、清淤，然后對洞內塌方段在管棚的保護下掘進，并采用鋼拱架加強支護、襯砌。鑒于塌方體極為疏松，且隧洞圍巖為飽水土，圍巖穩定問題極為突出，應注意施工期安全。②在處理完洞內塌方段之后，將地面塌陷坑進行回填。③為防止溝道洪水對工程的影響，建議在地面修建防、排洪設施。（4）溝道內擬建防洪工程地質條件與評價①擬建防洪堤工程地質條件與評價擬建防洪堤全長約66m，處于黃土丘陵區的溝道內，橫穿溝道，溝道寬約80m；巖性為表部為洪積粉質壤土，系次生黃土狀土，結構疏松，具有強烈濕陷性，厚度在5～10m之間；下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實。防洪堤地基為洪積粉質壤土，系次生黃土狀土，結構疏松，具有強烈濕陷性，建議對原土進行翻夯處理（厚度1.5～2m并加水泥土墊層（厚度0.5～1m對迎水坡進行襯砌。②擬建排洪渠工程地質條件與評價擬建排洪渠全長144.72m，處于黃土丘陵區坡腳與溝道左側邊緣，大部分段巖性為風積馬蘭黃土，大孔隙和垂直節理發育，土質均勻、疏松，具有強烈濕陷性，厚度6m左右；下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實。部分段巖性為plQ4洪積粉質壤土，系次生黃土狀土，結構疏松，具有強烈濕陷性，厚度在3～5m之間；中部為風積馬蘭黃土，結構疏松，具有強烈濕陷性，厚約3～5m；下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實。排洪渠地基為風積馬蘭黃土和洪積粉質壤土，二者均有強烈濕陷性，建議對原土進行翻夯處理（厚度1.5～2m并加水泥土墊層（厚度0.5～1m對排洪渠道進行襯砌。擬建消力池處于黃土丘陵區的溝道左側，巖性為plQ4洪積粉質壤土，系次生黃土狀土，結構疏松，具有強烈濕陷性，厚度在3～5m之間；中部為風積馬蘭黃土，結構疏松，具有強烈濕陷性，厚約3～5m；下部為plQ2洪積粉質壤土（離石黃土結構密實。消力池地基為洪積粉質壤土，具有強烈濕陷性，建議對原土進行翻夯處理（厚度1.5～2m并加水泥土墊層（厚度0.5～1m對消力池要加強襯砌，以防洪水的沖刷破壞。6）渡槽工程地質條件及評價東一干渠有渡槽（包括座槽）5座，長2162.48m，占干渠總長的4.3%。現將各渡槽的工程地質條件及評價分述如下：①1#（南支溝）渡槽：樁號0+091.40～0+185.26，長93.86m。渡槽跨越南支溝，進口段渡槽基礎置于奧陶系千枚狀板巖、千枚巖夾變質砂巖中，強風化層厚4～5m，基巖允許承載力為0.4~0.6MPa，彈性模量E=500～800MPa，砼/巖體摩擦系數0.45～0.55；出口段渡槽基礎置于奧陶系千枚狀板巖、千枚巖夾變質砂巖及加里東期閃長巖中，強風化層厚3～4m，基巖允許承載力為0.6~1MPa，彈性模量E=500～800MPa，砼/巖體摩擦系數0.45～0.55。1#渡槽完好。②2#渡（座）槽：樁號0+413.14～0+475.96，長62.82m。系連接1#隧洞與1#陡坡的座槽，渡槽基礎置于奧陶系千枚狀板巖、千枚巖夾變質砂巖及加里東期閃長巖中，強風化層厚2～3m，基巖允許承載力為0.4～0.6MPa，彈性模量E=500～800MPa，砼/巖體摩擦系數0.45～0.55。2#渡槽基本完好，未發現基礎沉降等問題。③長澗溝渡（座）槽：樁號9+480.09～10+753.10，長1273.01m。該渡槽跨越長澗溝，長30m，兩端為座槽。處于莊浪河左岸的Ⅱ級階地上，巖性為沖洪積粉質壤土，厚20～25m，下部為砂（卵）礫石層。粉質壤土層的干密度隨深度增加而增大，濕陷系數隨深度增加而減小，10m以上干密度1.36～1.38g/cm3，濕陷系數（0.3MPa壓力）0.117～0.042，屬強、中濕陷性土；10m以下干密度1.40～1.50g/cm3，濕陷系數0.010～0.020，屬弱、非濕陷性土。據此，長澗溝渡槽采用了樁基礎，將基礎置于10m以下的弱濕陷性土層上，地基承載力0.10～0.15MPa。目前渡槽完好，未發現基礎沉降等問題。長澗溝渡槽兩端原為東干渠的填方渠道，填方質量欠佳，東一干渠改擴建時修建為座槽（矮支墩渡槽采用U型鋼筋混凝土槽身，其下部以高2m的混凝土支墩支撐，以便于地基產生沉降時可借之對渡槽槽身進行高程調整。該段上部為人工填筑土，厚度3～5m（溝道段約15～18m下部為al-plQ41沖洪積粉質壤土，具強、中濕陷性。渡槽基礎多置于人工填筑土上，部分基礎置于al-plQ41沖洪積粉質壤土上，地基承載力0.12～0.15MPa。目前大部分基礎基本完好，有5個基礎（78#～80#、84#～85#）產生了沉降，沉降量15～29cm，已進行了復位。④甘沙溝座槽：樁號14+290.97～14+582.40，長291.43m。該段原以填方通過甘沙溝，最大填方高度17.5m，改擴建時改為座槽（矮支墩渡槽采用U型鋼筋混凝土槽身，其下部以高2m的混凝土支墩支撐，以便于地基產生沉降時可借之對渡槽槽身進行高程調整。溝道中間人工填筑土置于洪積砂礫石層上，兩岸人工填筑土置于洪積粉質壤土層上，人工填筑土厚度3～17.5m，座槽的基礎置于人工填筑土上，地基承載力0.15～0.18MPa。目前渡槽基礎基本完好，未發現基礎沉降問題；渡槽槽身鋼筋混凝土底板被水流長期沖蝕后局部混凝土表面脫落、露筋。⑤磙子溝渡（座）槽：樁號22+358.95～22+800.65，長441.7m，其中22+500～22+720段以渡槽跨越磙子溝，長220m，兩端為矮支墩渡槽（座槽）。渡槽段上部為plQ4洪積粉質壤土，厚35m左右，其上部具有強、中濕陷性，下部具微弱濕陷性；中部為plQ31洪積含礫粉質壤土，不具濕陷性，厚約10m左右；下部為plQ2洪積粉質壤土，結構密實，不具濕陷性。地下水位埋深36m左右。渡槽采用了人工成孔灌注樁基礎，將基礎置于plQ31洪積含礫粉質壤土層上，地基承載力0.15～0.18MPa。目前渡槽完好，未發現基礎沉降等問題。矮支墩渡槽基礎置于eolQ32馬蘭黃土和plQ2洪積粉質壤土層上，其中plQ2洪積粉質壤土結構密實，不具濕陷性，地基承載力0.18～0.20MPa；eolQ32馬蘭黃土，原為強烈濕陷性土，經過多年的輸水運行，其濕陷變形已基本穩定，地基承載力0.13～0.15MPa。目前渡槽基本完好，未發現基礎沉降等問題。目前，長澗溝、甘沙溝、磙子溝等三座渡（座）槽伸縮縫橡膠止水帶老化，滲漏水嚴重，建議更換橡膠止水帶，恢復填縫材料。1.1.3施工條件1.1.3.1交通條件工程區域內有蘭新鐵路、312國道、109國道、201省道，縣級道路有永登～連城、永登~秦川、馬家坪～中川等諸多公路，渠線所在的各大溝道部分有簡易公路或鄉間大道與正式公路連接上述公路路面狀況尚可，本工程外來材料、設備及主要生產生活物資，均可通過上述道路由汽車從廠家或供貨單位經場內施工道路運至工地。1.1.3.2當地材料供應條件施工用砂石料合同實施期間，本標段工程所需砂石料由承包人自行開采或購買。工程區可供選擇的料場有四處，分別為大通河渠首砂礫石料場、大沙溝砂礫石料場、莊浪河砂礫石料場、下華家井砂礫石料場。⑴大通河渠首砂礫石料場（C1）料場位于渠首上、下游的大通河河漫灘及Ⅰ~Ⅲ級階地上，地形較為平坦開闊，表面出露砂卵礫石，階地表面多覆蓋0.5～2.5m不等的砂壤土和碎石土。料場有通往渠首的柏油路，開采、運輸條件良好。料場產地呈帶狀分布，面積較大，可沿河開采。料源由第四系全新統（Q4）沖洪積含漂石砂卵礫石組成，料場分布高程2255～2265m，與河水位相對高差2.5～4.0m，多為水上開采，選取料場總面積15萬m2，除去15萬m3的剝離層（表層1m厚的砂壤土和碎石土及局部砂層透鏡體有用層厚按3m計，砂礫料總儲量45萬m3。其中凈砂儲量11.9萬m3；凈礫石儲量31.8萬m3。經取樣試驗（試驗成果詳見附表4并將試驗指標與質量技術指標列表對比（詳見表4.6-1、4.6－2粗骨料除含泥量為1.14%，稍偏大外，其他各項指標均滿足質量技術要求。細骨料細度模數、平均粒徑偏小，孔隙率、含泥量偏大，作為砼細骨料，質量較差。⑵大沙溝砂礫石料場（C2）該料場為總干渠備用料場。料場位于盤道嶺隧洞進口前大沙溝溝床和Ⅰ級階地上，溝底寬10~30m，坡降1/50，溝床砂礫石層間夾砂或淤泥，呈透鏡體分布的特征。表面多覆蓋0.3～0.5m不等的砂壤土。料場有通往盤道嶺隧洞的便道，開采、運輸條件尚為方便。料場產地沿沖溝呈條帶狀分布，面積較大，可沿溝開采。料源由第四系全新統（Q4）洪積砂礫石組成，選取料場總面積4萬m2。料場為水上開采，除去1.6萬m3的剝離層（表層0.4m厚的砂壤土及局部砂、淤泥層透鏡體有用層厚按4m計，砂礫料總儲量16萬m3。其中凈砂儲量7.8萬m3；凈礫石儲量9.7萬m3。經取樣試驗（試驗成果詳見附表5并將試驗指標與質量技術指標列表對比（詳見表4.6－1、4.6－2粗骨料除含泥量為1.32%，稍偏大外，其他各項指標均滿足質量技術要求。砼細骨料含泥量平均值為9.6%，偏大，使用時須清洗。其余各項技術質量指標符合規范要求。⑶莊浪河砂礫石料場（C3）料場位于東二干莊浪河渡槽至東一干莊浪河滿城段河床內。料場位于永登縣以西4.5Km處，料場附近有G30連霍高速、312國道，且有通往東二干、東一干便道，開采、運輸條件良好。料場產地沿莊浪河河床呈南東向帶狀分布，面積大，可沿河開采。料源由第四系全新統（Q4）沖洪積砂卵礫石組成，選取料場總面積45萬m2。料場分布高程2145～2165m，與河水位相對高差1.5～3.5m，多為水上開采，除去22.5萬m3的剝離層（表層0.5m厚的砂壤土和碎石土及局部砂層透鏡體有用層厚按3.5m計，砂礫料總儲量157.5萬m3。其中凈砂儲量59.2萬m3；凈礫石儲量114.8萬m3。經取樣試驗（試驗成果詳見附表6并將試驗指標與質量技術指標列表對比（詳見表4.5－1、4.6－2粗骨料各項指標均滿足質量技術要求。細骨料細度模數、平均粒徑偏小，孔隙率、含泥量偏大，作為砼細骨料，質量較差。塊石料⑴科拉溝塊石料場（1#）料場位于渠首上游約0.2Km科拉溝溝口（大通河左岸岸坡較陡，巖石裸露，天然坡角45~55°,高差30～50m。料源巖性為前震旦系花崗片麻巖，巖性致密堅硬，耐風化，強風化深度2~5m。該料場按有用層平均厚度20m計算，面積1200m2（料場東西長約40m，南北寬約30m儲量約2.4萬m3，開采成品率約55%。溝內無便道，有簡易公路通至溝口，交通運輸條件一般。經取弱風化巖石樣進行室內物理力學性質試驗：干密度2.70g/cm3，比重2.74，飽和吸水率0.40，單軸飽和抗壓強度平均值73.4MPa，軟化系數0.80，硫酸鹽及硫化物含量（SO3）0.21，凍融系數0.87，凍融損失率為零。按《水利水電工程天然建筑材料勘察規程》（SL251—2000）的標準，各項指標均可滿足塊石料質量技術要求(見表4.6－3開采時只需清除覆蓋層及強風化巖體即可。⑵香爐山小沙溝塊石料場（2#）料場位于東二干香爐山小沙溝渠線左岸山體，岸坡較陡，表層有坡積物覆蓋，天然坡角40~60°,高差50～100m。料源巖性為奧陶系變質砂巖，巖性致密堅硬，強風化深度3～5m。該料場按有用層平均厚度30m計算，面積2400m2（料場南北長約80m，東西寬約30m儲量約7.2萬m3，開采成品率約45%。溝內有小型車道相通，稍加修整即可達料場，交通運輸條件尚可。經取弱風化巖石樣進行室內物理力學性質試驗：干密度2.67g/cm3，比重2.72，飽和吸水率0.37%，單軸抗壓強度平均值：干燥狀態86Mpa，飽和70.6MPa，凍融后67.8Mpa，軟化系數0.70，硫酸鹽及硫化物含量（SO3）0.06，凍融損失率為0.02%。按《水利水電工程天然建筑材料勘察規程》（SL251—2000）的標準，各項指標均可滿足塊石料質量技術要求(見表4.6－3開采時只需清除覆蓋層及強風化巖體即可。⑶教場溝塊石料場（3#）料場位于永登火車站東北的教場溝，交通條件比較便利，距東一干滿城段輸水渠約20~25km。該溝兩側塊石料總儲量約5.5萬m3，開采成品率約60%，開采條件良好。溝內塊石料場部分已開采使用。塊石料巖性為安山巖，為加里東期侵入奧陶系地層中的噴出巖類，具斑狀結構，塊狀構造，巖性堅硬。巖石表面風化強烈，強風化層厚1.5～2.5m，巖體節理發育有兩組：54°NW∠64°和308°NE∠68°。根據室內試驗資料：巖石比重2.84，干密度2.81g/cm3，飽和吸水率0.24%，孔隙率1.48%，抗壓強度：干燥狀態84Mpa，飽水后71Mpa、凍融后61Mpa，軟化系數0.84，硫酸鹽及硫化物含量（SO3）0.13，凍融損失率為0.01%。按《水利水電工程天然建筑材料勘察規程》（SL251—2000）的標準，塊石料質量符合技術要求(見表4.6－3）。開采時只需清除強風化巖體即可。另外，工程區沿線分布有大理巖、花崗閃長巖、灰巖、結晶灰巖、安山凝灰巖、閃長巖等硬質巖類，也可選用。1.1.3.3其他施工條件（1）施工供電電源合同實施期間，生活和施工電源由我公司和當地電力部門協商供電或者由我公司自備施工電源供電。（2）施工供水改造工程線路長而分散，施工用水可分段取水。總干上段可直接使用大通河水；總干下段和東一、二干上段可從莊浪河取水；二者水質類型均為HCO3-·SO42-—Ca2+·Mg2+型水，水質良好，對混凝土結構無腐蝕性，適宜施工和砼拌和用水。東一、二干下段無常年地表徑流，施工用水取渠道以及附近庫水。洪水期取河水需進行沉淀處理。1.2合同項目和工作范圍1.2.1本合同承包的主要工程項目及各標段工作內容第十一標段（樁號0+091.4--22+800.65）（1）梯形明渠套襯加固兩段全長953.13m，分別為樁號8+460~8+661（201m樁號8+685~9+450.09（765.09m（2）改造1#節制閘1座、2#節制閘（1#泄水閘）1座，13#、14#干斗分水口2座；（3）南支溝渡槽、長澗溝渡槽、磙子溝渡槽、干沙溝渡槽四座渡槽止水帶更換及磙子溝渡槽縱坡調整（渡槽止水更換共2140m（4）2#隧洞水毀搶險；（5）改建4~27#干斗口，共24座；（6）5#、6#跌水消力池及漸變段加固處理工程。第二章施工總體布置和臨時設施總體布置圖中的臨時施工設施應包括臨時施工道路及停車場、施工供電、施工供水、施工照明、施工通訊、砂石料和土料開采加工系統、砼生產系統、施工機械修配、鋼筋加工制作系統、木材加工系統、倉庫和堆料場、各種臨時房屋建筑和公用設施等。在整個施工期間，上述臨時的施工建設、管理和維護都由我方負責。詳名；設置生產技術部、質量安全部、綜合辦公室三個職項目經理和項目技術負責人是施工現場的全施工隊是實施工程任務的基層單位，要全面有效地組織落實各項工作任務，并各單項的總價但不應包括按國家定額規定應攤入有關工程單價中的小型臨建費和定額規定的大型施工設備安裝、拆除（另有規定的除外）的費用總和。設備購置費用、臨時設施（設備）的營運、管理、維護等費用，不包括在上述單項總價內，而包括在工程量報價單中需要使用這些臨時設施（設2.3.2未列的其它施工臨時設施，其全部費用均包括在工程量報價單中需要這些除本合同約定由發包人提供的施工道路外，我公司應負責修建本合同施工區內自發包人提供的道路至各施工點的全部施工道路、橋涵、交通隧道和停車場，并在施期間由我公司負責管理、維修和養護道路，以及為滿足超大件和超重件運輸而必須采取的臨時加固和加擴措施。我公司在道路維護期間應做好路基和路面的排水設施，將產生的揚塵公害減少至最低程度。我公司通行過程中不應危害鄰近道路兩側的農田和民舍，維護好道路兩側的開挖和填筑邊坡。施工道路、橋涵、和停車場，事故備用電源，我公司應自行負責其電力設備或備用電源我公司自備柴油發電機組，各施工區和生活區供電負荷要求(1)施工用水的水源可從就近渠道取水，做為生活用水需凈化及消毒處理后方和維修其施工區和生活區的供水系統，包括修建為保證正常供水的引水、儲水和水和監理人辦公地點和生活區的引水、儲水和水處理設施及其設備、設施的施工、安我公司負責提供本合同工程所需的施工供風，包括負責施工供風系統的設計、辦公區和生活區以及相關的道路、橋涵、交通隧道(包括施工支洞)在內的施工區照明線路和照明設施。各地下洞室施工作業區照明度應符合《水工建筑物地下開挖工（2）我公司按監理人指示，為進入現場工作的其他承包人施工和生活用電提通信服務設施。我公司為發包人和其他承包人使用其（1）按招標文件規定，本合同標段所需的砂石料和塊石料由承包人自行從莊浪河砂石料場采購、運輸至施工現場，莊浪河砂石料場費用均計入投標總報價，不再（2）我公司提供的各種砂石料和塊石料應滿足本合同施工圖紙和要求和符合各專項技術條款規定的質量標準。(1)我公司負責混凝土生產系統的設計和施工，包括混凝土骨料儲存運輸以及材料、設備和設施的采購、安裝、調(2)混凝土生產必須滿足混凝土的質量、品種、出機口溫度和澆筑強度等級要(3)我公司按施工圖紙和本技術條款相關規定的溫控要求，負責混凝土制冷（熱）系統的設計和施工，并負責制冷（熱）設備的采購、安裝、調試、運行管理和堆、存料場，并在開始施工前，將倉庫和堆、存料場的設計圖紙與文件提交監理我公司按監理人批準的環境保護措施計劃，在棄渣場周圍及場地內設置防洪和向監理人編制一份臨時生產管理和生活設施的布置和房屋建筑物設計的圖紙和文件第三章施工安全措施照明、場內交通、消防、地下洞室施工作業保護、洪水和氣象災害保護、施工安全度，制定各項安全生產規章制度和操作規程，建立完善的施工安全生產設施，健全安全生產保證體系，加強監督管理，切實保障全體人印安全保護手冊發給全體職工。工人上崗前應進行安全操作的培訓和考核。合格者（5）我公司為施工作業人員配置必需的勞動保護用品。我公司對其施工安全細說明本工程安全措施計劃實施情況，以及按規定的格式提交安全檢查和事故處理按規定提交施工安全措施計劃，其內容包括施工安全機構的設置、專職安全人員的配備，以及防洪、防火、防毒、防噪聲、防爆破煙塵、救護、警報、治安和炸藥管理等。施工安全措施的項目和范圍，還應符合國家頒發的《安全技術措施計劃手燈、防護面具和安全帶等勞動保護用品，以及特殊工種作業人員的勞動保護津貼（2）按《中華人民共和國勞動法》的有關規定安排現場作業人員的勞動和休洞室的施工作業區、運輸通道應布置照明設施符合SL398-2007第4.5.9條至第（2）對實施電引爆的作業區，采用必要的特殊安全裝置，以防止暴風雨時的大氣或鄰近電氣設備放電的影響。特殊安全裝置應經過試驗證明其確保安全可靠時（3）當我公司的現場爆破作業對其他承包人的施工造成干擾及影響臨近設施和人員的安全時，應由監理人協調解決。現場爆破時，各方均應服從爆破作業指揮（2）按SL398-2007第3.5節的規定，建立現場消防組織，配置必要的消防專職人員和消防設備器材。消防設備的型號和功率應滿足消防任務的需要。在現場配工作的部門獲取工程所在區域短、中、長期水文、氣象預報資料。一旦發現有可能危及工程和人身財產安全的災害預兆時，應（2）每年汛前，編制防洪度汛預案，并按《水利水電工程施工通用安全技術（1）按GB2894--2008的要求，在施工區內設置一切必需的安全標志，其標志（2）發生重大傷亡或特大事故時，必須保護事故現場，立即報告發包人和當地政府的安全管理部門，并在當地政府的支持和協助下，按國家有關規定妥善處理快制止事故發展，及時消除隱患，劃定警戒范圍，并在最短時間內組織好人員、車記錄，繪制現場簡圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證；必要時應對事故現場和傷亡情況進行錄像或拍照，待事故調查部門有明確第四章環境保護和水土保持適用于本工程施工期的生產、生活區環境保護和水土工作范圍和內容包括：施工、生活污水和廢水處理、大氣環廢棄物處理、水土保持，完工后的場地清理、農讓有害物質（如燃料、油料、化學品、酸等，以及超），監督和檢查。對其違反上述法律、法規、規章以及本合在提交施工總布置設計文件的同時，提交本合同施工期工程樞紐施工區、施工生活營地等所有場地周邊的足水質保護要求；基坑的經常性排水，應在基坑排水末端油較高的機修廢水應選用成套油水分離設備進行（5）混凝土澆筑面的沖洗、沖毛廢水，以及灌漿工作面沖洗巖粉的污水和廢料的敞蓬運輸車，其車廂兩側及尾部均應配備擋板。運輸8）洞內施工的液壓鉆、潛孔鉆等應設有收塵裝置，鉆進不起塵，地下洞室應設置必要的生活衛生設施，及時清掃生活垃等問題，應根據監理人指示和地方環境保護部門要按監理人批準的水土保持措施計劃，負責實施本挖的場地、生活區、施工道路和渣場等）的水土保持措施，），按監理人指示，在工程基本完工后，制訂一份環進行疏通和修整。按合同要求拆除和撤離的其他設施和結各項施工期環境保護臨時設施投入使用前，由理修建的永久性設施，均應由監理人會同環境保護部門代上述條款所列的全部永久性環境保護和水土保持人的指示，向發包人提交要求對全部永久性環境保護工程和設第五章土方明挖每項單位工程開工前，將開挖前實測地形和開挖放樣剖面圖提交監理人批準，在本工程或每項單位工程開工前，按監施工圖紙和監理人指示，編制土方明挖場地清理包括植被清理和表土開挖。其范圍包括永久和臨時工程、料場、存棄（1）在場地開挖前，清理開挖區域內的樹根、雜草、垃圾、廢渣及其它有礙物，主體工程植被清理的挖除樹根范圍應延伸到離施工圖紙所示最大開挖邊線、填業和天然植被資源的毀壞，以及對環境保護（4）場地清理范圍內，砍伐的成材或清理獲得具有商業價值的材料應歸發包款的規定合理使用有機土壤，并運到指定地點松散坍塌體、石渣混合料、軟弱的全風化巖體，無須采用爆破技術，直接用手工工按圖紙的要求，校核測量開挖區域的平面位置、水平標高、控制樁號、水準點和邊坡坡度等。監理人有權隨時抽驗我公司的校核測量成果，有必要時，監理人與主體工程的臨時開挖邊坡，按施工圖紙所示或監理人指示進行開挖。對于我公為防止修整后的開挖邊坡遭受雨水沖刷，邊坡的護面和加固工作應在雨季前嚴格按施工圖紙要求完成。冬季施工的開挖邊坡修整及其護面和加固工作，應在解凍施工圖紙所示的開挖線作必要修改，涉及合同變更的，按合同通用合同條款約定辦若開挖過程中出現裂縫和滑動跡象時，立即暫停施工，并通知監理人。必要時和襯護。對其上部未設置永久性山坡截水溝的邊坡面，應由我公司自行加設臨時性（1）對位于地下水位以下的基坑需要進行干地開挖時，可根據基坑的工程地質條件采用降低地下水位的措施。并將降低基坑地下水位的施工措施，提交監理人地面沉降觀測。并將觀測點布置、觀測儀器設置和定臨時排水措施，注意保護已開挖的永久邊坡面及附近建筑物及其基礎免受沖刷土方開挖前，會同監理人進行以下各項檢查:（2）按施工圖紙所示的工程建筑物開挖尺寸進行開挖剖面測量放樣成果的檢（1）土方基礎明挖工程完成后，會同監理人進行以下各項質量檢查和驗收:2）對已開挖完成的土基基礎開挖面，在壩體（或砌體）填筑前清除表面的松土層，并按監理人批準的施工方法進行壓實，受積水侵蝕軟化的土壤應予清除。并行基礎清理作業后的檢驗驗收是檢查和檢驗目的和性質不同的兩次作業，未經監理各項土方明挖工程完工后，申請完工驗收，并提交以下完工驗收資料:第六章石方明挖適用于本工程施工圖紙所示的石方明挖工程，包括壩（堰）基、溢洪道、進水口、隧洞進出口（含施工支洞）、引水（導流）明渠、地面廠房、地面變電站、施在本工程或每項單位工程開工前3天，按施工圖紙和本技術條款的要求，編制每項開挖工程開工前7天，將石方開挖前的實測地形和開挖放樣剖面，提交監在每項單位工程（或開挖區）的開挖作業開始前3天，將該項鉆爆作業措施計爆破作業的安全應遵守SL398-2007第8章和的有關規定。根據本工程的實際使用條件和監理人批準的鉆爆措施計劃中規定的技術要求選用爆破材料，每批爆破材料使用前應進行材料性能試（4）在新澆混凝土、新灌漿區、新噴錨支護（2）石方明挖系指第6.1.1條所列的開挖工程項目需要進行（或系統）鉆孔量。除按本技術條款作好控制爆破外，還應遵守SL47-1994第2.1節的有關規定。（3）堆渣位置、范圍和高程必須嚴格按施工圖紙和監理人指示實施，嚴禁將可利用渣料與棄渣混雜裝運和堆存。保護渣料堆體的邊坡穩定，做好堆渣體周圍的按合同約定凡可利用的開挖渣料應屬發包人所有。需要使用本工程渣料時，經監理人批準。采取合理的爆破、裝運和堆渣措（2）開采石料采用臺階鉆孔爆破分層開采的施工方法。臺階高度、鉆孔布置和單位炸藥量，應針對采區的具體情況通過試驗確定在可利用料內混雜廢渣料，可利用料和廢渣料均應分別裝運至指定的存料場和棄渣在石料場開采過程中，根據石料的質量和使用情況，對料場的開采范圍作出局開采的石料應符合本合同規定的各項用途。爆破在施工過程中，按監理人指示，對不穩定的邊坡應進行必要的處理，防止發生坍塌或形成泥石流，危及下游安全。按技術條款的規定，對石料場開挖后的場地進在邊坡工程開挖過程中，應按技術條款的規定，定期檢查開挖剖面規格和邊坡軟弱巖層及破碎帶等不穩定巖體的處理質量，經監理人復查確認安全后，才能繼續每項邊坡開挖工程完工后，為邊坡開挖工程（1）巖石基礎開挖至臨近建基面時，會同監理人對基礎開挖的爆破措施進行本項規定的建基面檢查驗收與建筑物澆筑（或砌筑）前的基礎清理驗收是性質和目的不相同的兩次驗收，未經監理人同意，不得將這石方明挖工程全部完成后，按本合同約定，向監理人申請完工驗收，并提交以第七章地下洞室開挖跨度洞室、臨時施工支洞的開挖，以及已建成地下洞室的擴大開挖等。其工作內容包括洞線測量、施工期排水、照明和通風、鉆孔爆破、圍巖監測、塌方處理、完工驗收前的維護，以及將開挖石渣運至指定地區堆施不妥，造成監測儀器設備破壞或失效，按（1）監理人認為有必要時，按監理人指定的掌子面鉆設勘探孔和（或）開挖勘探洞，以查清地下洞室中尚未開挖巖體的地質情況，及時調整掌子面后的開挖斷面尺寸和支護措施。經監理人批準的超前勘探，其勘地下工程開挖過程中遇及巖溶發育、巖性軟弱、地質構造復雜、地下水豐富、上覆巖層厚度小于倍洞徑等不良地質與成洞困難的洞段時，我公司應按監理人指示進行補充勘探，補充勘探的地質測繪資料提交監理人。其本合同外增加的勘探費對于大型地下洞室和（或）地下洞群的開挖和支護，按本合同施工圖紙和技術條款的要求，以及批準的施工措施計劃，進行地下洞室開挖和支護程序設計，并編制地下洞室和（或）地下洞群的開挖支護程序和施工措施提交監理人批準。其內容（2）開挖過程中，按監理人批準的圍巖變形和穩定監測計劃，立即埋設監測儀器進行監測和作好監測記錄，并及時將監測記護參數，確保地下洞室和（或）地下洞群開挖專項技術措施，提交監理人批準。未經監理人批（2）在開挖過程中，根據地質情況的變化及時調整鉆孔和爆破參數，以保證爆破后的開挖面達到設計要求。調整的鉆孔爆（3）地下洞室的開挖應選用巖類相似的試驗洞段進行光面爆破和預裂爆破試（3）炮孔的裝藥、堵塞和引爆線路的聯結，應按監理人批準的鉆孔和爆破措地下洞室施工中，保護好已完成混凝土襯砌、壓力灌漿和支護結構等部位不受損壞。爆破質點振動安全允許標準，應參照《水工建筑物地下開挖工程施工規范》施工圖紙中標明的開挖線為付款的依據，超出開挖線以外的超挖，及其在超挖對于有混凝土襯砌的洞室，不允許有欠挖，伸入設計開挖線以內的欠挖，均應除監理人認可的地質原因引起的超挖外，在開挖過程中由于施工措施不當造成（1）可預見地質原因引起的超挖是指施工圖紙中已標示了明確的地質特征，但我公司在施工中未采取有效的控制爆破措施，或未按施工圖紙的要求或監理人的司已按施工圖紙要求或監理人指示施工，但仍發生超挖，經監理人的核準后，其費為了施工需要（如布置施工設備、以及避車、回車需要擴大的開挖斷面）增加爆破后和出渣前，清撬所有開挖面上殘留的危石碎塊，確保進人洞內的人員和設備安全。在施工過程中，經常檢查已開挖洞段的圍巖穩定情況，及時清撬可能塌對爆破后的巖石開挖面，在進行支護或混凝土襯砌前用高壓水或用高壓風沖洗干凈，并清除巖石碎片、塵埃、碎屑和爆破泥粉，以便查清圍巖中的軟弱結構面，根據監理人指示，對已完成開挖的地下洞室進行第二次擴大開挖，稱為二次擴二次擴挖工程量按設計開挖線與二次擴挖線之間的體積進行計算，設計要求擴的危石清理、支護加固、馬道開挖及排水等工作，應在洞臉和洞（井）口段的開挖成洞頂山坡和洞口巖石發生震裂、松動和塌方；起始洞段的圍巖軟弱破碎時，我公（1）洞與洞、洞與井等交叉部位在掘進前應按施工圖紙和監理人指示做好鎖口和超前支護以確保安全。必要時，應按監理人指示進行洞室交叉部位圍巖的安全（3）相鄰兩洞室間的巖墻或巖柱，及時按監理人指示做好支護措施，確保巖（1）在開挖過程中，注意保護地下混凝土襯砌、灌漿和支護結構不受損壞。在已完成的襯砌、灌漿和支護結構附近進行爆破時，按技術條款的規定，控制爆破在開挖作業全部完成后拆除。必要時，按監理建議值，結合本工程項目的具體要求，提供采購、安裝和維護全部地下施工排水系統。在地下開挖施工前7天，編制一份（3）若在施工過程中出現地下涌水等異常情況時，立即采取緊急措施控制涌條的規定外，還應根據批準的排水系統及其布置，負責設置足夠的排水設備和設施（2）若地下排水量超出預定的數量和范圍，導致排水系統的抽水設備能力不足時，我公司有責任增裝排水設備，由此增加的費用，經監理人簽認后，由發包人有量測儀表均應具有產品合格證書，并由具有鑒定資凡在地下工程中開挖出的可用料，按本工程混凝土澆筑和土石方填筑對利用石地下洞室開挖前，會同監理人進行地下洞室測量放樣成果的檢查，并對地下洞（1）隧洞開挖過程中，會同監理人定期檢測地下洞室中心線的定線誤差。各（2）地下洞室開挖完成后，會同監理人按施工圖紙和技術條款的規定，對地第八章支護工程適用于本合同施工圖紙所示的各類邊坡工程和地下洞室開挖后的圍巖永久支護及臨時支護。其主要支護結構類型包括錨桿、噴射混凝土、預應力錨索、抗滑樁、錨固洞、擋墻、護壁、護坡、護網，鋼支撐、管棚等用于邊坡和地下洞室的支護和（2）在地下開挖和支護過程中，按監理人批準的圍巖穩定監測措施，對洞室件和有關設備，以備遇有可能發生坍塌的危險情況時，及在提交地下洞室和邊坡開挖工程施工措施計劃的同時，根據施工圖紙和監理人（11）《鋼筋機械連接通用技術規程》的注漿密實度檢測應由監理人根據作業分區和現場實際情況指定抽查范圍，其抽查本節所述的預應力錨索包括全長粘結預應力錨索、無粘結預應力錨索、拉力分同張拉噸位的伸長值，記錄成果應提交監理人。進行試驗性（1）預應力錨索的造孔應符合施工圖紙要求和遵守SL46-1994第3.1和3.2示的深度，而錨固端仍處于破碎帶或斷層等軟弱巖層時，應延長孔深，繼續鉆進直護的鉆孔鉆至設計孔深，并用高壓風徹底沖洗鉆孔后，并在套管內放入保護管，才預應力錨索的制作與安裝應遵守SL46-1994第4章的規定。預應力錨索的張拉應遵守SL46-1994第5章的規定。預應力錨索安裝完成后的防護應遵守SL46-1994第6章的規定。抽樣數量不應小于三束。對高邊坡預應力錨索的驗收試驗必記錄和抽樣檢查記錄提交監理人審查后作為預應力錨索適用于本工程施工圖紙所示的素噴射混凝土、錨桿噴射混凝土、鋼纖維（或微纖維）噴射混凝土、鋼筋網（或鋼絲網）及鋼支撐噴射混凝土等噴射混凝土施工作（3）速凝劑的摻量應通過現場試驗確定，噴射混凝土的初凝和終凝時間，應干混合料應隨拌隨用；無速凝劑摻人的混合料，存放時間不應超過2小時，干混合在地下洞室開始施工前7天，按本合同施工程地下洞室開挖和支護措施計劃，提交監理（4）地下洞室拱部噴射混凝土的回彈率：拱部不應大于25％，邊墻不應大于（1）地下洞室群圍巖穩定加固的預應力錨索（或對挖過程中對洞室群圍巖變形和應力變化規律的要時再增加鋼筋網和（或）噴射混凝土支護等措施，直理人批準。即使這些備用鋼架支撐和附件最終未投入使用，發包人亦應支付全部鋼支撐及其附件的材料和制作費用，但這些未使用的鋼支撐及其附件應屬發包人的財（4）鋼支撐應裝設在襯砌設計斷面以外，如因某種原因侵入到襯砌斷面以內（5）鋼支撐之間應采用鋼筋網（或鋼絲網）制成擋網，并與鋼架支撐牢固連認合格，并在驗收文件上簽字后，作為地下洞室支護工巖石邊坡的支護作業應由我公司按施工圖紙的要求和有關規定，編制本工程巖增設永久性加強錨桿和（或）加設鋼筋網。（3）巖石邊坡預應力錨索的施工安裝，應在巖石邊坡按臺階自上而下分層開挖過程中進行。在其下部臺階的坡面開挖完成前，完成上部臺階的預應力錨索施工邊坡面進行變形監測，并及時跟蹤監測邊坡變形，發現檢測數據異常，立即采取有噴射混凝土。若發現安全監測發現數據異常，監理人要求在錨桿鉆設前噴射混凝土（2）巖石邊坡的噴射混凝土施工按有關規定進行。混凝土終凝至下一層放炮（3）巖石邊坡的噴射混凝土回彈率應根據邊坡坡度，按施工圖紙和監理人指或由兩側向中部推進的施工順序。各間隔樁的混凝土澆筑完畢7天后，方能進行鄰4）樁井護壁應與掛壁錨桿可靠錨固和連接，井口鎖口1）邊坡防護網是由鋼絲繩網、錨桿、鋼筋、拉錨繩、基座、減壓環、鋼（4）巖石邊坡支護工程的各項防護結構的質量檢查和驗收參照技術條款同類第九章鉆孔和灌漿工程適用于本合同施工圖紙所示各工程建筑物施工的鉆工程所需進行的鉆取巖芯和試驗、鉆孔沖洗、壓水試驗、灌漿前孔口加塞保護等鉆結灌漿、回填灌漿、接縫灌漿和接觸灌漿；化學灌漿包括水工建筑物結構的防滲、堵漏和補強灌漿；土壩劈裂灌漿為消除土壩壩體隱患、提高壩體防滲能力和穩定性孔和灌漿作業，包括進行灌漿試驗，擇優選定灌漿施工參數，并提供灌漿所需的人在灌漿作業開始前7天，根據施工圖紙及本4.《水利水電工程鉆孔壓水試驗規程》均應符合本技術條款規定的材料質量標準，并附根據施工圖紙或監理人指示，選用灌漿水泥品種。用于各種灌漿工程的水泥應灌漿用水應遵守JGJ63-2006標準的規定，拌漿水的溫度不得高于40℃,接縫經監理人批準，在水泥漿液中摻入砂、粘性土、粉煤灰和水玻璃等摻合料。各種摻合料的質量應遵守SL62-1994第2.1.6條的有關規定，其摻入量應通過試驗確經監理人批準，在水泥漿液中摻入速凝劑、減水劑、穩定劑以及監理人指示或批準的其它外加劑。各種外加劑的質量應遵守SL62-1994第2.1.7條的規定，其最優摻加量應通過室內試驗和現場灌漿試驗確定，試驗成果應提交監理人。所有能溶鉆孔和灌漿的設備和機具的選用應遵守SL62-1994第2.3節規定。妥善保護施工圖紙所示的所有鉆孔，