工廠供電課程設計例如一、設計任務書〔例如〕〔一〕設計題目XX機械廠降壓變電所的電氣設計〔二〕設計要求要求根據本廠所能取得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到工廠的開展，按照平安可靠、技術先進、經濟合理的要求，確定變電所的位置和型式，確定變電所主變壓器的臺數、容量與類型，選擇變電所主接線方案及上下壓設備和進出線，確定二次回路方案，選擇整定繼電保護，確定防雷和接地裝置。最后按要求寫出設計說明書，繪出設計圖紙。〔三〕設計依據1、工廠總平面圖，如圖11-3所示2、工廠負荷情況本廠多數車間為兩班制，年最大負荷利用小時為4600h，日最大負荷持續時間為6h。該廠除鑄造車間、電鍍車間和鍋爐房屬于二級負荷外，其余均屬于三級負荷。低壓動力設備均為三相，額定電壓為380伏。電氣照明及家用電器均為單相，額定電壓為220伏。本廠的負荷統計資料如表11-3所示。表11-3工廠負荷統計資料〔例如〕廠房編號廠房名稱負荷類別設備容量(KW)需要系數Kd功率因數cosφP30(KW)Q30(Kvar)S30(KVA)I30(A)1鑄造車間動力3000.30.7照明60.81.02鍛壓車間動力3500.30.65照明80.71.07金工車間動力4000.20.65照明100.81.06工具車間動力3600.30.6照明70.91.04電鍍車間動力2500.50.8照明50.81.03熱處理車間動力1500.60.8照明50.81.09裝配車間動力1800.30.70照明60.81.010機修車間動力1600.20.65照明40.81.08鍋爐房動力500.70.8照明10.81.05倉庫動力200.40.8照明10.81.011生活區照明3500.70.9合計3、供電電源情況按照工廠與當地供電部門簽定的供用電合同規定，本廠可由附近一條10KV的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導線型號為LGJ-150，導線為等邊三角形排列，線距為2m；干線首端〔即電力系統的饋電變電站〕距離本廠約8km。干線首端所裝設的高壓斷路器斷流容量為500MVA。此斷路器配備有定時限過電流保護和電流速斷保護，定時限過電流保護整定的動作時間為1.7s。為滿足工廠二級負荷的要求，可采用高壓聯絡線由鄰近單位取得備用電源。與本廠高壓側有電氣聯系的架空線路總長度為80km，電纜線路總長度為25km。4、氣象資料本廠所在地區的年最高氣溫為38°C，年平均氣溫為23°C，年最低氣溫為-8°C，年最熱月平均最高氣溫為33°5、地質水文資料本廠所在地區平均海拔500m，地層土質以砂粘土為主，地下水位為2m。6、電費制度本廠與當地供電部門達成協議，在工廠變電所的高壓側計量電能，設專用計量柜，按兩部電費制交納電費。每月根本電費按主變壓器容量計為18元/KVA，動力電費為0.2元/KW·h.，照明〔含家電〕電費為0.5元/KW·h.。工廠最大負荷時的功率因數不得低于0.9。此外，電力用戶需按新裝變壓器容量計算，一次性地向供電部門交納供電貼費：6~10KV為800元/KVA。〔四〕設計任務1、設計說明書需包括：1〕前言2〕目錄3〕負荷計算和無功補償4〕變電所位置和型式的選擇5〕變電所主變壓器臺數、容量與類型的選擇6〕變電所主接線方案的設計7〕短路電流的計算8〕變電所一次設備的選擇與校驗9〕變電所進出線的選擇與校驗10〕變電所二次回路方案的選擇及繼電保護的整定11〕防雷保護和接地裝置的設計12〕附錄——參考文獻2、設計圖紙需包括1〕變電所主接線圖1張〔A2圖紙〕。2〕變電所平、剖面圖1張〔A2圖紙〕*。3〕其他，如某些二次回路接線圖等*。注：標*號者為課程設計時間為兩周增加的設計圖紙。(五)設計時間自年月日至年月日〔2周〕二、設計說明書〔例如〕前言〔略〕目錄〔略〕負荷計算和無功補償負荷計算各廠房和生活區的負荷計算如表11-4所示。表11-4XX機械廠負荷計算表編號名稱類別設備容量Pe/(KW)Kdcosφtanφ計算負荷P30/(KW)Q30/(Kvar)S30/(KVA)I30/(A)1鑄造車間動力3000.30.71.029091.8——照明60.81.004.80——小計306—94.891.81322012鍛壓車間動力3500.30.651.17105123——照明80.71.005.60——小計358—110.61231652513熱處理車間動力1500.60.80.759067.5——照明50.81.0040——小計155—9467.51161764電鍍車間動力2500.50.7512593.8——照明50.8040——小計255—12993.81602445倉庫動力200.40.80.7586——照明10.81.000.80——小計21—8.8610.716.26工具車間動力3600.30.61.33108144——照明70.91.006.30——小計367—114.31441842807金工車間動力4000.20.651.178093.6——照明100.81.0080——小計410—8893.61281948鍋爐房動力500.70.80.753526.3——照明10.81.000.80——小計51—35.826.344.4679裝配車間動力1800.30.701.025455.1——照明60.81.004.80——小計186—58.855.180.612210機修車間動力1600.20.651.173237.4——照明40.81.003.20——小計164—35.237.451.47811生活區照明3500.70.90.48245117.6272413總計〔380V側〕動力22201015.3856.1——照明403K∑p=0.8計入K∑q=0.850.75812.2727.610901656無功功率補償由表11-4可知，該廠380V側最大負荷時的功率因數只有0.75．而供電部門要求該廠10KV側最大負荷時的功率因數不應低于0.9。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗，因此380V側最大負荷時的功率因數應稍大于0.9，暫取0.92來計算380V側所需無功功率補償容量：QC=P30(tanφ1-tanφ2)=812.2[tan(arccos0.75)-tan(arccos0.92)]kvar=370kvar參照圖2-6，選PGJ1型低壓自動補償屏*，并聯的日期為BW0.4-14-3型,采用其方案1〔主屏〕1臺與方案3〔輔屏〕4臺相組合，總容量84kvar×5=420kvar。因此，無功補償后工廠380V側和10KV側的負荷計算如表11-5所示。[注：補償屏*型式甚多，有資料的話，可以選擇其他型式]表11-5無功補償后工廠的計算負荷項目cosφ計算負荷P30/(KW)Q30/(Kvar)S30/(KVA)I30/(A)380V側補償前負荷0.75812.2727.610901656380V側無功補償容量-420380V側補償后負荷0.935812.2307.6868.51320主變壓器功率損耗0.015s30=130.06s30=5210KV側負荷總計0.92825.2359.690052(二)變電所位置和型式的選擇變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心。工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定，計算公式為式〔3-2〕和式〔3-3〕。限于本書篇幅，計算過程從略。〔說明，學生設計，不能“從略〞，下同。〕〔3-2〕〔3-3〕由計算結果可知，工廠的負荷中心在5號廠房〔倉庫〕的東南角〔參看圖11-3〕。考慮到周圍環境及進出線方便，決定在5號廠房〔倉庫〕的東側緊靠廠房建造工廠變電所，其型式為附設式。〔三〕變電所主變壓器及主接線方案的選擇變電所主變壓器的選擇根據工廠的負荷性質和電源情況，工廠變電所的主變壓器考慮有以下兩種可供選擇的方案：〔1〕裝設一臺主變壓器型號采用S9型，而容量根據式〔3-4〕，選SNT=1000kVA＞S30=900kVA，即選一臺S9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由與鄰近單位相聯的高壓聯絡線來承當。〔2〕裝設兩臺主變壓器型號亦采用S9型，而每臺變壓器容量按式〔3-5〕和式〔3-6〕選擇，即且因此選兩臺S9-630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的備用電源，亦由與鄰近單位相聯的高壓聯絡線來承當。主變壓器的聯結組均采用Yyn0。變電所主接線方案的選擇按上面考慮的兩種主變壓器方案可設計以下兩種主接線方案：〔1〕裝設一臺主變壓器的主接線方案如圖11-5所示〔低壓側主接線從略〕。〔2〕裝設兩臺主變壓器的主接線方案如圖11-6所示〔低壓側主接線從略〕。圖11-5裝設一臺主變壓器的主接線方案〔附高壓柜列圖〕圖11-5裝設兩臺主變壓器的主接線方案〔附高壓柜列圖〕兩種主接線方案的技術經濟比擬如表11-6所示。表11-6兩種主接線方案比擬比擬工程裝設一臺主變方案〔見圖11-5〕裝設兩臺主變方案〔見圖11-6〕技術指標供電平安性滿足要求滿足要求供電可靠性根本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺主變，電壓損耗較大由于兩臺主變并列，電壓損耗略小靈活方便性只一臺主變，靈活性稍差由于兩臺主變，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經濟指標電力變壓器的綜合投資額由表3-1查得S9-1000/10的單價約為15.1萬元，而由表4-1查得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資約為2×15.1萬元=30.2萬元由表3-1查得S9-630/10的單價約為10.5萬元，因此兩臺變壓器的綜合投資約為4×10.5萬元=42萬元，比一臺主變方案多投資11.8萬元高壓開關柜〔含計量柜〕的綜合投資額由表4-10查得GG-1A(F)型柜每臺4萬元計，而由表4-1知，其綜合投資可按設備單價的1.5倍計，因此高壓開關柜的綜合投資約為4×1.5×4萬元=24萬元本方案采用6臺GG-1A(F)型柜，其綜合投資約為6×1.5×4萬元=36萬元，比一臺主變方案多投資2萬元電力變壓器和高壓開關柜的年運行費用按表4-2規定計算，主變的折舊費=30.2萬元×0.05=1.51萬元;高壓開關柜的折舊費=24萬元×0.06=1.44萬元;變配電設備的維修管理費用=〔30.2+24〕萬元×0.06=3.25萬元;因此，主變和高壓開關設備的折舊費和維修管理費用=〔1.51+1.44+3.25〕萬元=6.2萬元〔其余從略〕主變的折舊費=42萬元×0.05=2.1萬元;高壓開關柜的折舊費=36萬元×0.06=2.16萬元;變配電設備的維修管理費用=〔42+36〕萬元×0.06=4.68萬元;因此，主變和高壓開關設備的折舊費和維修管理費用=〔2.1+2.16+4.68〕萬元=8.94萬元，比一臺主變方案多耗資2.74萬元供電貼費按主變容量每KVA900元計，供電貼費=1000KVA×0.09萬元/KVA=90萬元供電貼費=2×630KVA×0.09萬元/KVA=113.4萬元,比一臺主變方案多交23.4萬元×從上表可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主接線方案〔見圖11-6〕略優于裝設一臺主變的主接線方案〔見圖11-5〕，但按經濟指標，那么裝設一臺主變的主接線方案優于裝設兩臺主變的主接線方案，因此決定采用裝設一臺主變的主接線方案〔見圖11-5〕。〔說明：如果工廠負荷近期可有較大增長的話，那么宜采用裝設兩臺主變的主接線方案。〕〔四〕短路電流的計算繪制計算電路如圖11-7所示圖11-7短路計算電路確定短路計算基準值,設Sd=100MVA，Ud=Uc=1.05UN，即高壓側Ud1=10.5KV，低壓側Ud2=0.4KV，那么3、計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值。〔1〕電力系統，故〔2〕架空線路查表8-37得LGJ-150的,而線路長8km,故〔3〕電力變壓器查表3-1，得UZ%=4.5，故因此，短路計算等效電路圖如圖11-8所示。圖11-8短路計算等效電路計算k-1點〔10.5KV側〕的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量：〔1〕總電抗標幺值〔2〕三相短路電流周期分量有效值〔3〕其他短路電流〔4〕三相短路容量計算k-2點〔0.4KV側〕的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量：〔1〕總電抗標幺值〔2〕三相短路電流周期分量有效值〔3〕其他短路電流〔4〕三相短路容量以上短路計算結果綜合如表11-7所示。(說明：工程設計說明書中可只列出短路計算結果。)表11-7短路計算短路計算點三相短路電流〔KA〕三相短路容量〔MVA〕K-11.961.961.965.02.9635.7K-219.719.719.736.221.513.7〔五〕變電所一次設備的選擇與校驗1、10KV側一次設備的選擇校驗如表11-8所示.表11-810KV側一次設備的選擇校驗選擇校驗工程電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度其它裝置地點條件參數UNIN數據10KV57.7A(I1N·T)1.96KA5.0KA1.962×1.9=7.3一次設備型號規格額定參數UN·EIN·EIOCimaxI2t·t高壓少油斷路器SN10-10Ⅰ/63010KV630A16KA40KA162×2=512高壓隔離開關GN10KV200A－25.5KA102×5=500高壓熔斷器RN2-1010KV0.5A50KA－－電壓互感器JDJ-1010/0.1KV－－－－電壓互感器JDZJ-10KV－－－－電流互感器LQJ-1010KV100/5A－225××0.1=31.8(90×0.1)2×1=81二次負荷0.6Ω避雷器FS4-1010KV－－戶外隔離開關GW4-12/40012KV400A－25KA102×5=500表11-8所選一次設備均滿足要求。2、380V側一次設備的選擇校驗，如表11-9所示。表11-9380V側一次設備的選擇校驗選擇校驗工程電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度裝置地點條件參數UNI30數據380V總1320A19.7KA36.2KA19.72×0.7=272一次設備型號規格額定參數UN·EIN·EIOCimaxI2t·t低壓斷路器DW15-1500/3D380V1500A40KA－－低壓斷路器DZ20-630380V630A(大于I30)30KA(一般)－－低壓斷路器DZ20-200380V200A(大于I30)25KA(一般)－－低壓刀開關HD13-1500/30380KV1500A－－－電流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A－－－電流互感器LMZ1-0.5500V100/5A160/5A－－－表11-9所選一次設備均滿足要求。3、上下壓母線的選擇參照表5-28,10KV母線選LMY-3(40×4)，即母線尺寸為40mm×4mm；380V母線選LMY-3(120×10)+80×6，即母線尺寸為120mm×10mm，而中性線尺寸為80mm×6mm(六)變電所進出線及與鄰近單位聯絡線的選擇1、10KV高壓進線和引入電纜的選擇〔1〕10KV高壓進線的選擇校驗采用LJ型鋁絞線架空敷設，接往10KV公用干線。1〕按發熱條件選擇由I30=I1N.T=57.7A及室外環境溫度33℃，查表8-36初選LJ-16，其35℃時的Ial=93.5A≥I2〕校驗機械強度查表8-34，最小允許截面Amin=35mm2，因此按發熱條件選擇的LJ-16不滿足機械強度要求，故改選LJ-35。由于此線路很短，所以不需要校驗電壓損耗。〔2〕由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。1〕按發熱條件選擇由I30=I1N.T=57.7A及土壤溫度25℃，查表8-44，初選纜芯截面為25mm2的交聯電纜，其Ial=90A＞I302〕校驗短路熱穩定度按式〔5-41〕計算滿足短路熱穩定度的最小截面Amin==1960×mm2=22mm2＜A=25式中C值由表5-13差得；按終端變電所保護動作時間0.5s，加斷路器斷路時間0.2s，再加0.05s計，故=0.75s。因此YJL22-10000-3×25電纜滿足短路熱穩定條件。2、380V低壓出線的選擇〔1〕饋電給1號廠房〔鑄造車間〕的線路采用VLV22-1000型聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直接埋地敷設。1〕按發熱條件選擇由I30=210A及地下0.8m土壤溫度為25℃，查表8-43初選纜芯截面120mm2，其Ial=212A＞I302〕校驗電壓損耗由圖11-3所示工廠平面圖量得變電所至1號廠房的距離約為100m，而由表8-42查得1200mm2的鋁芯電纜的R0=0.31Ω/km〔按纜芯工作溫度75℃計〕，X0=0.07Ω/km，又1號廠房的P30=94.8kw，Q30<故滿足允許電壓損耗的要求。3〕短路熱穩定度校驗按式〔5-41〕計算滿足短路熱穩定度的最小截面Amin==19700×mm2=224mm2由于前面按發熱條件所選120mm2的纜芯截面小于Amin，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為240mm2的電纜，即選VLV22-1000-3〔2〕饋電給2號廠房〔鍛壓車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔3〕饋電給3號廠房〔熱處理車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔4〕饋電給4號廠房〔電鍍車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔5〕饋電給5號廠房〔倉庫〕的線路由于倉庫就在變電所旁邊，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯絕緣鋁芯導線BLV-1000型〔見表8-30〕5根〔包括3根相線、1根N線、1根PE線〕穿硬塑料管埋地敷設。1〕按發熱條件選擇由I30=16.2A及環境溫度〔年最熱月平均氣溫〕為26℃，查表8-41，相線截面初選4mm2，其Ial≈19A＞I30按規定，N線和PE線截面也都選4mm2，與相線截面相同。即選BLV-1000-1×4mm2塑料導線5根穿內徑25mm的硬塑料管埋地敷設。2〕校驗機械強度查表8-35，最小允許截面Amin=2.5mm2，因此上面所選4mm2的導線滿足機械強度要求。3〕校驗電壓損耗所選穿管線，估計長50m，而由查表8-39查得R0=8.55Ω/km，X0=0.119Ω/km，又倉庫的P30=8.8kw，Q30=6kar，因此：<故滿足允許電壓損耗的要求。〔6〕饋電給6號廠房〔工具車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔7〕饋電給7號廠房〔金工車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔8〕饋電給8號廠房〔鍋爐房〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔9〕饋電給9號廠房〔裝配車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔10〕饋電給10號廠房〔機修車間〕的線路亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋敷設。〔方法同上，從略〕。〔11〕饋電給11號〔生活區〕的線路采用BLX-1000型鋁芯橡皮絕緣線架空敷設。1〕按發熱條件選擇由I30=413A及室外環境溫度為33℃，查表8-40，初選BLX-1000-1×240，其Ial≈455A＞I302〕校驗機械強度查表8-35，最小允許截面Amin=10mm2，因此BLX-1000-1×240的導線滿足機械強度要求。3〕校驗電壓損耗由圖11-3所示工廠平面圖量得變電所至11號生活區負荷中心的距離約為200m，而由表8-36查得其阻抗值與BLX-1000-1×240近似等值的LJ-240D的阻抗R0=0.14Ω/km，X0=0.30Ω/km〔按線間幾何平均距0.8m計〕，又生活區的P30=245kw，Q30>不滿足允許電壓損耗的要求。為確保生活用電〔照明，家電〕的電壓質量，決定采用四回BLX-1000-1×120的三相架空線路對生活區供電。PEN線采用BLX-1000-1×70橡皮絕緣線。重新校驗電壓損耗，完全合格〔此略〕。3、作為備用電源的高壓聯絡線的選擇校驗采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜，直接埋地敷設。與相距約2km的鄰近單位變配電所的10KV母線相聯。〔1〕按發熱條件選擇工廠二級負荷容量共335.1KVA，I30=335.1/=19.3A而最熱月土壤平均溫度為25℃，查表8-44，初選纜芯截面為25mm2的交聯聚乙烯鋁芯電纜，〔該型電纜最小芯線截面為25mm2〕其Ial=90A＞I〔2〕校驗電壓損耗由表8-42查得纜芯截面為25mm2鋁芯電纜的R0=1.54Ω/km〔按纜芯工作溫度80℃計〕，X0=0.12Ω/km，又二級負荷的P30=259.5kw，Q30=211.9kar，線路長度按2km<滿足允許電壓損耗的要求。3〕短路熱穩定度校驗按本變電所高壓側短路校驗，由前述引入電纜的短路熱穩定校驗，可知纜芯25mm2交聯電纜是滿足短路熱穩定要求的。由于鄰近單位10KV的短路數據不詳，因此該聯絡線的短路熱穩定校驗無法進行，只有暫缺。綜合以上所選變電所進出線和聯絡線的導線和電纜型號規格如表11-10所示。表11-10變電所進出線和聯絡線的型號規格線路名稱導線和電纜的型號規格10KV電源進線LJ-35鋁絞線〔三相三線架空〕主變引入電纜YJL22-10000-3×25交聯電纜〔直埋〕380V低壓出線至1號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至2號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至3號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至4號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至5號廠房BLV-1000-1×4鋁芯塑料線5根穿內徑25mm的硬塑料管至6號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至7號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至8號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至9號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至10號廠房VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料電纜〔直埋〕至11號生活區四回路每回路3×BLX-1000-1×120+1×BLX-1000-1×70橡皮線〔三相四線架空〕與鄰近單位10KV聯絡線YJL22-10000-3×25交聯電纜〔直埋〕〔七〕變電所二次回路方案的現在與繼電保護的整定1、高壓斷路器的操作機構控制與信號回路斷路器采用彈簧儲能操作機構，其控制和信號回路如圖6-13所示。可實現一次重合閘。2、變電所的電能計量回路變電所高壓側裝設專用電能計量柜，其上裝有三相有功電能表和無功電能表，分別計量全廠消耗的有功電能和無功電能。并據以計算每月工廠的平均功率因數。計量柜由有關供電部門加封和管理。3、變電所的測量和絕緣監察回路變電所高壓側裝有電壓互感器-避雷器柜，其中電壓互感器為3個JDZJ-10型，組成(開口三角形)的接線，用以實現電壓測量和絕緣監視。其接線如圖6-8所示。作為備用電源的高壓聯絡線上，裝有三相有功電能表、三相無功電能表和電流表，其接線如圖6-9所示。高壓進線上，也裝有電流表。低壓側的動力出線上，均裝有有功電能表和無功電能表。低壓照明線路上，三相四線有功電能表。低壓并聯電容器組線路上，裝有無功電能表。每一回路均裝有電流表。低壓母線上裝有電壓表。儀表的準確度等級按標準要求。4、變電所的保護裝置〔1〕主變壓器的繼電保護裝置1〕裝設瓦斯保護當變壓器油箱內部故障產生輕微瓦斯或油面下降時，瞬時動作于信號；當因嚴重故障產生大量瓦斯時，那么動作于跳閘。2〕裝設反時限過電流保護采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式接線，去分流跳閘的操作方式。①過電流保護動作電流的整定利用式〔6-2〕，式中，IL．max=2I1N．T=2×1000KVA/=2×57.7A=115A，Krel=1.3,Kre=0.8，Ki=100A/5A=20，因此，動作電流為因此，過電流保護動作電流Iop整定為10A。〔注意：GL15型感應式過電流繼電器動作電流只能2~10A，且為整數〕②過電流保護動作時間的整定由于本變電所為電力系統的終端變電所，故其過電流保護動作時間〔10倍動作電流動作時間〕可整定為最短的0.5S。③過電流保護靈敏系數的檢驗利用式〔6-4〕，式中，IK．min=I〔2〕K-2/KT=0.866I〔3〕K-2/KT=0.866×19.7KA/=0.682KA，IOP.1=IOPKi/KW=10A×20/1=200A因此，其保護靈敏系數為滿足規定的靈敏系數1.5的要求。2〕裝設電流速斷保護利用GL15型繼電器的電流速斷裝置來實現。①速斷電流的整定利用式〔6-5〕，式中，IK．max=I〔3〕K-2=19.7KA，Krel=1.4,KW=1，Ki=100A/5A=20，KT=10KV/0.4KV=25，因此，速斷電流為速斷電流倍數整定為〔注意：Kqb可不為整數，但必須在2~8之間。〕②電流速斷保護靈敏系數的檢驗利用式〔6-6〕，式中，IK．min=I〔2〕K-1=0.866I〔3〕K-1=0.866×1.96KA=1.7KA，Iqb..1=IqbKi/KW=55A×20/1=1100A因此，其保護靈敏系數為從表6-1可知，按GB50062-1992規定，電流保護〔含電流速斷保護〕的最小靈敏系數為1.5，因此，滿足規定的靈敏系數的要求。〔2〕作為備用電源的高壓聯絡線的繼電保護裝置1〕裝設反時限過電流保護亦采用GL15型感應