施工圖常見問題分析構造專業施工圖設計主要包括三部分內容：構造設計總闡明構造設計圖紙構造設計計算書一.構造設計總闡明是構造專業施工圖設計的重要文件之一，對施工圖設計起著綱領性的指點作用。包含內容：<建筑工程設計文件編制深度規定>〔2021年版〕1.工程概略：要從構造的角度去論述·工程地點：建造在什么地方，即可清楚的了解該建筑物是在地震區還是非地震區，可大致確定建筑場地所處的工程地質環境和條件·運用功能：對構造專業而言，不同的運用功能，樓面荷載不同，抗震設防類別、設防規范不同。〔如住宅、商業、醫院、廠房等〕·建筑平面尺寸、高度、層數：由此可初步判別構造能否超長、是屬于高層或多層建筑·構造類型·人防內容2.荷載取值作用在構造上的荷載可分為永久荷載、可變荷載和偶爾荷載三大類，在構造設計總闡明中應分別注明作用在構造各個部位、構件的活荷載規范值。〔需求了解建筑的運用功能及區域〕。〔1〕地下室頂板均布活荷載：普通民用建筑的非人防地下室頂板〔±0.000標高〕，思索施工資料的堆放及暫時資料加工場地的荷載，室內取4KN/m2，室外取5KN/m2〔2〕消防車荷載：以30T消防車荷載為例，荷載規范規定“板跨不小于6m的雙向板在消防車輪壓直接作用下，其等效均布荷載取20KN/m2〞。但實踐工程，板跨不同，板上覆土厚度不同，作用在板上的荷載亦不同。朱炳寅教師總結了不同板跨、不同覆土條件下的消防車等效均布荷載取值表。可供大家參考選用。板跨（m）2.02.53.03.54.04.55.05.5≥6.0等效均布荷載(kN/m2)35.033.131.329.427.525.623.821.920.0i．不同板跨時，雙向板等效均布荷載的簡化計算表格表1

消防車輪壓直接作用下雙向板的等效均布荷載

ii.不同覆土厚度時，消防車輪壓等效均布荷載的簡化計算

不同覆土厚度時，對消防車輪壓等效均布荷載數值的計算可采取簡化方法，思索不同覆土厚度對消防車輪壓等效均布荷載數值的影響，近似可按線性關系按表2確定。表2

消防車輪壓作用下，不同覆土厚度時的等效均布荷載調整系數覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.50調整系數1.000.920.850.770.700.620.550.470.400.32iii.綜合思索板跨和不同覆土層厚度時，消防車輪壓等效均布荷載確實定思索板跨和不同覆土層厚度確定消防車輪壓作用下的等效均布荷載數值時，可采用簡化計算方法，參考表-3，表-4確定不同板跨、不同覆土層厚度時的等效均布荷載數值。表3

消防車輪壓作用下單向板的等效均布荷載值(kN/m2)板跨（m）覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.50≥235.032.429.727.124.521.819.216.613.911.3表4

消防車輪壓作用下雙向板的等效均布荷載值(kN/m2)板格的短邊跨度（m）覆土厚度（m）≤0.250.500.751.001.251.501.752.002.25≥2.502.035.032.429.727.124.521.819.216.613.911.32.533.130.728.325.823.421.018.616.113.711.33.031.329.126.924.622.420.218.015.713.511.33.529.427.425.423.421.419.317.315.313.311.34.027.525.723.922.120.318.516.714.913.111.34.525.624.022.420.819.217.716.114.512.911.35.023.822.421.019.618.216.915.514.112.711.35.521.920.719.518.417.216.014.813.712.511.3≥6.020.019.018.117.116.115.214.213.212.311.3〔3〕設備管道吊頂荷載：每米滿水管重（kN/m）

外徑內徑管重水重總重DN8008208001.985.037.01DN7007207001.743.855.59DN6006206001.492.834.32DN5005205001.251.963.21DN4504784581.151.652.79DN4004264080.921.312.23DN3503773610.721.021.75DN3003253090.620.751.37DN2502732590.460.530.98DN2002192070.310.340.65DN1501601500.190.180.37DN1251331240.140.120.26DN1001081000.100.080.18〔4〕各類工業、商業、電信、醫療等公用運用荷載：對于專業性很強的建筑樓面運用荷載，應由行業的工藝工程師提供，也可參考相關規范，如<電信公用房屋設計規范>、<商業倉庫設計規范>、<物資倉庫設計規范>等3.構造資料：抗震等級為一、二、三級的框架和斜撐構件〔含梯段〕，其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時，鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25；鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度規范值的比值不應大于1.3，且鋼筋在最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。4.地基與根底：±0.000的絕對標高、基底持力層及其承載力特征值(有地下室)抗浮設計水位標高、施工期間降水要求以及停頓降水條件5.新舊規范的變化規范、圖集的更新變化鋼筋維護層的要求不同耐久性的要求有變化5.1.耐久性環境類別為四類和五類的混凝土構造，其耐久性要求應符合有關規范的規定。更惡劣環境〔海水環境、直接接觸除冰鹽的環境及侵蝕性環境〕中混凝土構造耐久性的設計，可參考現行國家規范<混凝土構造耐久性設計規范>GB/T50476。四類環境可參考現行國家行業規范<港口工程混凝土構造設計規范>JTJ267；五類環境可參考現行國家規范<工業建筑防腐蝕設計規范>GB50046。二.施工圖設計1.地下室外擋土墻設計(1).地下室外擋土墻的荷載i.室外地面活荷載規范值q活取10KN/m2，如外墻靠近消防車道，那么應思索行車荷載q車ii.墻外側土的側壓力：回填土q1、q2的重度取18KN/m3，地下水位以下回填土q3的浮容重取11KN/m3iii.地下水產生的側壓力q水的重度取10KN/m3iv.人防等效靜荷載規范值(2).相關系數的取值i.土壓力系數按靜止土壓力系數(K0=1-sinψ)

取K0=0.5，當基坑施工采用護坡樁時，取自動土壓力系〔Ka=tag2(450-ψ/2)Ka=0.33ii..地下室外擋土墻程度荷載分項系數的取值地下室外擋土墻程度荷載分項系數

荷載類型

地下室擋土墻室外地面活荷載土壓力水壓力人防等效荷載標準值

普通地下室外墻1.41.31.3人防地下室外墻1.31.31.0(3).計算簡圖i.單向板：視根底和各層樓板為支點，沿豎向取1m寬單跨或多跨板帶計算外墻彎矩ii..雙向板：按單層單跨柱網作為一個計算板單元，留意嵌墻柱那么應按垂直于墻面的受彎構件驗算配筋。(4).配筋構造i.雙層雙向配筋，按單向板計算，豎向鋼筋除按計算值配置外，每側的配筋還不應小于受彎構件最小配筋率要求；按雙向板計算，那么雙向雙側的配筋均不應小于受彎構件最小配筋率要求；雖按單向板計算，但柱網與層高尺寸之比小于2，程度筋每側的配筋還不應小于受彎構件最小配筋率要求。ii.根據內力簡圖應優化外墻配筋2.柱下獨基或墻下條基+抗水板設計近年來出現了許多高層與多層裙房或大面積地庫相連的工程，為理處理不均勻沉降，節約工程造價，地庫部分往往采用獨基〔條基〕+抗水板的根底方式。(1).防水板的受力特點防水板普通只用來抵抗水浮力，不思索防水板的地基承載才干。作用在其上的荷載有：地下水浮力qw、防水板自重及其上建筑做法分量qs、防水板上運用荷載qa，工程中分兩種情況分析：i.無水或qs+qa≥qw，防水板及其上部分量直接傳給地基土，獨立根底〔條基〕對其不起支撐作用。ii.qs+qa≤qw，作用在防水板上的荷載qwj=qw-(qs+qa)，其支撐條件如以下圖獨基抗水板按無梁樓蓋計算，條基抗水板按四邊支撐的矩形板計算。(2).獨基或條基的受力特點i.對獨基埋深的修正抗水板與根底底平，根底埋深H=h2+25h1/20抗水板與根底頂平，根底埋深H=h2+h3+25h1/20ii.qs+qa≤qw時：防水板傳給根底周邊均勻分布的線荷載qe=qwj〔LxLy–axay〕/2(ax+ay)防水板傳給根底周邊均勻分布的線彎矩me=kqwjLxLyK—防水板平均固端彎矩系數a=防水板平均固端彎矩系數a/l0.200.250.30.350.400.450.500.550.600.650.700.750.80k0.1100.0750.0590.0480.0390.0310.0250.0190.0150.0110.0080.0050.003由防水板荷載〔qe、me〕引起的根底的附加內力M=〔qe〔b–d〕/2+me〕LV=qeLiii.地下室外擋土墻下條形根底，除按上述步驟計算外，要思索土壓力對墻底的彎矩和剪力，其根底為偏心受壓根底。(3).構造要求要實現設計想象，防水板下應設置軟墊層，其作用有二：一是要有一定的承載才干，能承當施工荷載及正常運用期間防水板自重及板上的恒、活荷載；二是要有一定的變形才干，防止承當過大的基底反力。常用的方法是防水板下鋪設聚苯板。聚苯板厚度應大于地基沉降值，并具有一定的承載才干。防水板的厚度不小于250mm，防水板的配筋除滿足計算要求外，應保證受彎構件最小配筋率。3.雙柱結合根底的設計在框架構造的根底設計中，柱下鋼筋混凝土獨立根底是常用的根底方式。假設在構造設計中遇到以下情形：相鄰兩根底間凈距較小，相互關擾；土質脆弱、地基承載力較低或兩柱接受荷載較大，使柱下根底計算底面積相互碰撞或重疊；某柱接近界限，柱下的根底面積缺乏或不對稱,使根底接受較大的偏心荷載。此時無法按柱下獨立根底進展設計，處理方法是采用雙柱結合根底，即將同列相鄰兩柱設置在公共的根底上,由該根底將上部荷載傳送給地基。(1).雙柱結合根底的方式雙柱結合根底可分為板式結合根底、梁板式結合根底i.板式結合根底板式結合根底是將兩柱直接支承于根底底板，柱荷載由根底底板傳給地基。適用于柱距不大、柱荷載較小的情形。普通當采用平板式，假設為了滿足抗沖切需求并減少混凝土用量也可以采用階梯外形根底底板。ii.梁板式結合根底當兩柱間的間距較大時、兩柱荷載相差較大或某一柱柱列外側擴展尺寸受限采用板式結合根底就不經濟，此時在兩柱間設置鋼筋混凝土梁，組成梁板式雙柱結合根底，由梁來接受柱列方向的彎矩。根底底板可做成矩形或梯形。普通要求根底偏心距e≤L/6，根底全面積參與任務。(2).雙柱結合根底的設計i.設計根本假定結合根底本質上是彈性地基土的空間問題，設計計算時普通做如下假定：根底是剛性的：結合根底厚度較大、剛度也大，普通以為當根底高度不小于1/6柱距時，按剛性根底設計；結合根底上的基底土反力成均勻或線性分布，簡化內力計算；地基主要受力層范圍內土質均勻；不思索上部構造與根底的共同任務ii.設計過程1.板式結合根底根據柱荷載規范值、地基承載力特征值確定根底總面積。調整根底各方向的擴展尺寸，滿足根底底板形心與柱合力作用點近似重合，底板厚度普通由抗沖切要求確定，沿柱列方向計算跨中及支座彎矩，在根底頂部及底部布設鋼筋，寬度方向按懸臂板計算并布設下部鋼筋。2.梁板式結合根底梁板式雙柱結合根底沿柱列方向可按照倒梁法或彈性地基梁法計算正負彎矩，在梁內配置鋼筋，根底底板僅僅接受單向彎矩，按單向懸臂板即普通條形根底底板的設計方法確定彎矩及配筋。與板式根底一樣，要根據荷載分布按形心及合力點重合的要求調整尺寸。根底底板可做成矩形或梯形兩種。iii.設計留意問題無論采用板式或梁板式的雙柱結合根底，最重要的是調整根底周圍的尺寸，使根底底板的形心與柱荷載的合力作用點盡能夠的重合，從而保證基底反力近似均勻。普通要求根底偏心矩e小于L/6，根底全面參與任務且根底端部最大壓應力應滿足Pmax=1.2fa，當因調整尺寸受限，不滿足上述要求時，應采取擴展另一方向根底尺寸，降低根底壓應力。多柱結合調整或其它技術措施。普通的構造設計軟件，對雙柱根底，僅是把兩個柱根底底面積算術相加，并取兩柱間中點作為根底中點，并未進展根底尺寸調整，以使根底形心與兩柱荷載中心重合。設計人員設計時應根據底層柱底最大內力值，柱間距等調整根底底板尺寸，選擇合理的結合根底型式，盡量使基底壓力均勻且滿足Pmax=1.2fa的要求。假設不進展調整，將有能夠導致受力不合理，不滿足規范要求，嚴重時會存在事故隱患或發生工程事故。對于板式根底柱列方向的上下配筋，梁板式根底梁的配筋，設計人員應補充計算，并合理布設。4.筏形根底設計筏型根底分為梁板式和平板式兩類，選型應根據地基土質、上部構造體系、柱距、荷載大小、運用要求以及施工條件等要素確定。(1).梁板式筏基由地基梁與根底筏板組成，構造剛度大，混凝土用量少，但根底高度大、受地基梁板布置的影響，根底剛度變化不均勻，地基反力呈現明顯的騰躍式，在中筒或荷載較大的柱底易構成受力及配筋的突變。近年來該根底方式的運用逐漸減少，普通僅用于柱網布置規那么，荷載均勻的構造。(2).平板式筏基平板式筏基由大厚板組成，根據沖切需求，可設計為部分柱下加柱墩〔上反或下反〕、中心筒底板部分變厚。適宜于復雜柱網構造、框架-中心筒構造及筒中筒構造。具有根底剛度大，受力均勻的特點，但也存在厚板混凝土施工溫度控制要求高，混凝土用量大的缺乏。梁板式筏基與平板式筏基主要性能和運用情況比較筏基類型基礎剛度地基反力柱網布置混凝土用量鋼筋用量土方量降水費用施工難度綜合費用應用情況梁板式有突變有突變嚴格較少相當較大較大較大較高較少平板式均勻均勻變化靈活較多相當較少較少較小較低較多(3).留意問題在筏基的設計計算中，基床反力系數確實定與地基沉降親密相關，根底設計的關鍵問題是沉降量確實定問題，在沉降量確實定過程中，工程閱歷尤為重要。合理的沉降量是根底設計的前提，即在確定地基總沉降量的前提反推適宜的基床反力系數，最后計算根底的內力，確定根底配筋。5.上部構造嵌固部位確實定(1).如何確定地下室頂板作為上部構造的嵌固部位，地下一層與首層的側向剛度比不宜小于2，建議最多放寬到下層與上層的側向剛度比不小于1.85。留意：地下室構造樓層的側向剛度是指構造本身的剛度，不應思索土對地下室外墻的約束作用，但可思索地上構造以外的地下室相關部位的構造。“相關部位〞指地上構造外擴不超越三跨且不超越20米的地下室范圍。(2).地下室頂板不能作為上部構造的嵌固部位i.確定上部構造的嵌固部位可依次驗算地下二層及以下各層對首層的側向剛度比，當滿足剛度比大于2，便可確定為上部構造的嵌固部位。ii.構造措施回填土對地下室構造的約束作用很大，因此地下室頂板對上部構造的嵌固作用是客觀存在的，構造設計中應采取相應的加強措施。地下室頂板防止開大洞口，地下室在地上構造的相關范圍的頂板應采用現澆梁板構造，樓板厚度不宜小于150厚，混凝土強度不宜小于C30，采用雙層雙向配筋，每層每向的配筋率不宜小于0.25%。地下一層柱配筋不應小于地下室頂板作為上部構造的嵌固部位時，地上一層的柱配筋。嵌固層應滿足<抗震規范>第6.1.14條要求。(3).總結普通情況應盡量將上部構造嵌固部位選擇在地下室頂面，構造的加強部位明確，地下室構造的加強范圍小，構造的經濟性好。6.框架梁受扭鋼筋設計應留意的問題采用SATWE軟件進展構造計算，框架梁的扭矩折減系數取Tb=0.4～1.0，緣由是可以思索現澆樓板對梁的抗拒作用而對梁的扭矩進展折減。當扭矩折減系數不低于0.4，其因改動而產生的裂痕可以滿足<混凝土規范>的有關要求。對于普通工程，梁的扭矩折減系數可取0.4。但對于不與剛性樓板相連的框架梁及弧形梁，那么扭矩不能折減。為控制邊榀框架梁的受扭，樓面次梁邊端支座與邊榀框架梁的銜接應設為鉸。但現澆構造，改動效應依然存在，因此要求邊榀框架梁的腰筋均應采用抗拒鋼筋，用字母N表示。對由框架梁直接懸挑梁或板，留意扭矩不能折減，并建議盡量防止。7.躍層柱的長度系數問題SATWE軟件計算程序會自動搜索躍層柱及單邊躍層柱信息，但要留意對于單邊懸挑的躍層柱程序會判別失誤。8.根底埋深較大時地下柱的處置無地下室的框架構造，經常遇到根底埋深較大導致首層的計算高度過大，導致首層的側向剛度較小，構造的彈性層間位移角計算值過大，從而引起首層柱配筋過大。建議：在室內標高設一層框架梁，不布樓板。在SATWE總信息中“地下室層數〞填1。9.對于剪力墻洞口的規那么化處置(1)墻長超越8m的剪力墻，由于其剛度很大，吸收了大量的地震作用，延性較差，地震時極易破壞，呵斥各個擊破的破壞形狀，極不平安，應進展開洞處置。(2)整體小開口剪力墻：墻的開洞面積不大于墻體總面積的1/16，且開洞位置位于墻長中部1/3范圍，那么可不按開洞剪力墻計算。(3)設計中需求對剪力墻進展規那么化處置，使洞口上下對齊，構成明確的墻肢和連梁，盡量防止直接采用錯洞墻和疊合錯洞墻。10．對剪力墻連梁的處置〔1〕連梁的計算模型，按跨高比〔Ln/h〕區分，當Ln/h＜5，且連梁截面高度h<400mm，應定義為連梁，按墻體開洞輸入，其抗震等級同墻；當Ln/h≥5，那么按梁輸入，其抗震等級同框架梁。〔2〕對連梁超筋的處置：連梁調幅處置，設防烈度在6、7度地域，調幅系數不宜小于0.8，設防烈度在8、9度地域，調幅系數不宜小于0.5減少連梁的截面，即減少了連梁剛度，從而降低了連梁的地震效應，但同時能夠加大了剪力墻的地震效應。連梁的鉸接處置，此時假定連梁在地震下破壞，對剪力墻按獨立墻肢進展二次計算，墻肢〔甚至框架〕應按兩次結果的包絡值進展設計配筋。11.在剪力墻外墻設置角窗的加強措施在剪力墻外部設置角窗，必然會破壞構造的延續性，使地震無法可靠傳送，給構造抗震平安呵斥隱患，同時在構造外墻角部開設角窗，也會降低構造的整體剛度，特別是構造的抗扭剛度。因此在地震區，特別是在高烈度區應盡量防止在外墻設置角窗。在B級高度的高層建筑不應設置，8度及8度以下的地震區不宜設置。必需設置時，應采取加強措施：(1).角窗洞口不應過大，連梁不宜過小，并應上下對齊；(2).角窗洞口附近盡量防止采用短肢墻、單片墻，且墻厚應適當加厚，角窗兩側應沿全高設置約束邊緣構件；(3).角窗處的樓板應適當加厚，配筋適當加大，并于轉角處的板內設置一定寬度的銜接兩側墻體的暗梁。12.關于少量剪力墻的框架構造高規第8.1.3條規定：抗震設計的框架-剪力墻構造，應根據在規定的程度力作用下構造底層框架部分接受的地震傾覆力矩與構造總傾覆力矩的比值，確定相應的設計方法。〔1〕當框架部分接受的地震傾覆力矩大于構造總地震傾覆力矩的50%但不大于80%時，按框架-剪力墻構造設計，其最大適用高度可比框架構造適當添加，框架部分的抗震等級和軸壓比限值宜按框架構造的規定采用；此種情況意味著構造中剪力墻的數量偏少，屬于少墻框架-剪力墻構造，仍是雙重構造體系，只是框架承當較大的地震作用。因此仍按框架-剪力墻構造設計，側向位移控制目的按框架-剪力墻構造采用，但限制了其最大適用高度，提高了對框架部分的抗震要求。Mc/Mo

設防烈度6度7度8度

≥0.86050400.7~0.87060500.6~0.78075600.5~0.6

1109580最大適用高度可根據框架承當的地震傾覆力矩來確定，可參照下表框-剪構造Mc/M0＞0.5時最大適用高度〔m〕〔2〕當框架部分接受的地震傾覆力矩大于構造總地震傾覆力矩的80%時，按框架-剪力墻構造設計，但其最大適用高度宜按框架構造采用，框架部分的抗震等級和軸壓比限值應按框架構造的規定采用。當構造的層間角不滿足框架-剪力墻構造的規定時，可按高規第3.11節的有關規定進展構造抗震性能分析和論證。框架部分接受的傾覆力矩大于構造總傾覆力矩的80%，意味著構造中剪力墻的數量極少，屬于帶少量墻的框架構造，不再是雙重構造體系。第〔2〕條應留意：1)按框架-剪力墻構造設計，指計算時要思索框架與剪力墻的協同作用，剪力墻部分的抗震等級和軸壓比按框架-剪力墻構造的規定采用。〔高層不放松要求。抗規中要求墻同框架，實踐多層降低了墻的抗震等級。〕2)為防止剪力墻過早破壞，其位移相關控制目的應按框架-剪力墻構造采用，不滿足時，需進展構造抗震性能分析和論證〔與抗規不同〕。建議：這種少墻框剪構造，由于其抗震性能較差，不主張采用，尤其9度時不應采用。框架部分的地震剪力值應采用框架構造模型和框架-剪力墻構造模型二者計算結果的較大值進展設計。防止剪力墻直接接受樓面的重力荷載，減少剪力墻破壞后對構造豎向承載力的影響。要求層間角滿足框架-剪力墻構造的規定根本上是不能夠的，按高規第3.11節的有關規定進展構造抗震性能分析和論證，實踐操作也很費事。建議按照<抗規>6.1.3條的規定：構造側向位移控制目的按底層框架部分承當傾覆力矩的大小，在框架構造和框架-剪力墻構造兩者的側向位移控制目的之間偏平清閑當內插。其最大適用高度不宜超越框架構造的適用高度，假設超越時框架的抗震等級宜比框架構造適當提高。13.砌體構造由于資料性質決議了無筋砌體不適宜地震區建筑，但思索到我國國情，目前還在用，但設計時應特別留意如下幾方面：(1)限制多層砌體構造房屋的高度和層數是防止或減輕震害最有效的措施。房屋層數和總高度限值〔m〕房屋類別最小抗震墻厚（mm）

烈度和設計基本地震加速度67890.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40g高度層數高度層數高度層數高度層數高度層數高度層數多層砌體房屋普通磚240217217217186155124多孔磚24021721718618615593多孔磚190217186155155124－－小砌塊19021721718618615593底部框架—抗震墻砌體普通磚240227227196165－－－－多孔磚240227227196165－－－－多孔磚190227196165134－－－－小砌塊190227227196165－－－－注:1房屋的總高度指室外地面到主要屋面板板頂或檐口的高度,半地下室從地下室室內地面算起,全地下室和嵌固條件好的半地下室應允許從室外地面算起;對帶閣樓的坡屋面應算到山尖墻的1/2高度；2室內外高差大于0.6m時，房屋總高度應允許比表中的數據適當添加，但添加量應少于1.0m；3乙類的多層砌體房屋仍按本地域設防烈度查表，其層數應減少一層且總高度應降低3m；不應采用底部框架-抗震墻砌體房屋；4本表小砌塊砌體房屋不包括配筋混凝土小型空心砌塊砌體房屋。留意以下幾點：i.屋頂閣樓層當其實踐有效運用面積或重力荷載代表值小于頂層30%時，可不計入房屋總高和層高；ii.嵌固條件好的半地下室應同時滿足以下條件：①半地下室頂板和外擋土墻采用現澆鋼筋混凝土；②當半地下室開有窗洞處并設置窗井，內橫墻延伸至窗井外擋土墻并與其相交；③上部外墻均與半地下室墻體對齊，與上部墻體不對齊的半地下室內縱、橫墻總量分別不大于30%；④半地下室室內地面至室外地