框構(gòu)橋模板支架安全專項施工方案1佛山市南海區(qū)工貿(mào)大道建設(shè)工程（MK2+103.95～MK2+206.68）框構(gòu)橋模板支架安全專項施工方案編制：復核：審核：中鐵二十二局集團第一工程有限公司佛山市南海區(qū)工貿(mào)大道建設(shè)工程項目部目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況 1二、編制依據(jù) 1三、施工方案 1四、主行車道框構(gòu)橋模板支架強度、剛度、穩(wěn)定性計算 5（一）、計算參數(shù): 5（二）、模板面板計算 6（三）、模板支撐木方的計算 7（四）、托梁的計算 9（五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 10（六）、立桿的穩(wěn)定性計算 11（七）、風荷載作用下的內(nèi)力計算 12五、非機動車道及人形通道框構(gòu)橋模板支架強度、剛度、穩(wěn)定性計算 13（一）計算參數(shù): 13（二）、模板面板計算 14（三）、模板支撐木方的計算 15（四）、托梁的計算 16（五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 18（六）、立桿的穩(wěn)定性計算 19（七）風荷載作用下的內(nèi)力計算 20六、側(cè)墻模板受力計算 20（一）側(cè)墻模板基本參數(shù) 20（二）、墻模板荷載標準值計算 21（三）、墻模板面板的計算 22（四）、墻模板龍骨的計算 24（五）、對拉螺栓的計算 25七、施工要求 25（一）、施工準備 25（二）模板支架搭設(shè) 27（三）、腳手架拆除 27八、腳手架質(zhì)量檢查與驗收 28九、安全與日常維護管理 29十、應(yīng)急救援預案 30B-B非機動車道碗扣式腳手架布置圖非機動車道框構(gòu)主體模板支架方案選定：頂板澆筑擬采用滿堂碗扣式腳手架，碗口腳手架規(guī)格為φ48mm*3.5mm，直接搭設(shè)在澆筑成型的底板混凝土上。支架立桿縱向間距為0.9米，橫向間距為0.9米，步距1.2米；立桿頂端設(shè)置可調(diào)托架，托架頂采用150mm*150mm方木做為縱梁，縱梁上鋪100mm*100mm方木，其上鋪18mm厚竹膠板做為底模，方木凈間距300mm。為保證支撐的穩(wěn)定性，在其縱橫方向上設(shè)置剪刀撐,每4.8米設(shè)置一道；在支架的底部和頂部各設(shè)置一道水平剪刀撐。側(cè)墻模板面板采用大塊組合鋼模，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。采用φ16mm圓鋼拉筋，間距@500*500mm。(具體布置見下圖）。非機動車道碗扣式腳手架平面布置圖A-A非機動車道碗扣式腳手架布置圖B-B非機動車道碗扣式腳手架布置圖四、主行車道框構(gòu)橋模板支架強度、剛度、穩(wěn)定性計算（一）、計算參數(shù):鋼管允許應(yīng)力為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為9.0m，立桿的縱距b=0.60m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方100×100mm，間距200mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用150×150mm木方。模板自重0.50kN/m2，鋼筋混凝土自重26.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1梁板支撐架荷載計算單圖2梁板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為φ48×3.5。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。（二）、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=26.000×1.200×0.600+0.500×0.600=19.020kN/m活荷載標準值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；截面慣性矩I=bh3/12=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×19.020+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.106kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.106×1000×1000/32400=3.284N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.020+1.4×2.700)×0.200=3.192kN截面抗剪強度計算值T=3×3192.0/(2×600.000×18.000)=0.443N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×19.020×2004/(100×6000×291600)=0.118mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!（三）、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.000×1.200×0.200=6.240kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.500×0.200=0.100kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m靜荷載q1=1.20×6.240+1.20×0.100=7.608kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(1.260+7.608)×0.600=5.321kN2.木方的計算計算公式如下:均布荷載q=P/l=5.321/0.600=8.868kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.87×0.60×0.60=0.319kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×8.868=3.192kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×8.868=5.853kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；截面慣性矩I=bh3/12=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；式中：b為木方截面寬度，h為木方截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.319×106/166666.7=1.92N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3192/(2×100×100)=0.479N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=6.290kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.290×600.04/(100×9000.00×8333334.0)=0.074mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!（四）、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=5.853kN均布荷載取托梁的自重q=0.216kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=2.402kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=29.202kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.254mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=15.00×15.00×15.00/6=562.50cm3；截面慣性矩I=bh3/12=15.00×15.00×15.00×15.00/12=4218.75cm4；式中：b為木方截面寬度，h為木方截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=2.402×106/562500.0=4.27N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×17398/(2×150×150)=1.160N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形v=0.254mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!（五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.150×9.000=1.348kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×0.600×0.900=0.270kN(3)鋼筋混凝土重(kN)：NG3=26.000×1.200×0.600×0.900=16.848kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=18.466kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.500+2.000)×0.600×0.900=2.430kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ（六）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=25.56kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.00m；h——最大步距，h=1.20m；l0——計算長度，取1.200+2×0.000=1.200m；λ——由長細比，為1200/16=76；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.749；經(jīng)計算得到σ=25561/(0.749×489)=69.799N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×0.241=0.072kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la——立桿迎風面的間距，0.60m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.072×0.600×1.200/16=0.023kN.m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.072×0.600×1.200×1.200/8-0.023×1.200/4=0.004kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2×18.466+0.9×1.4×2.430+0.9×1.4×0.004/0.900=25.227kN經(jīng)計算得到σ=25227/(0.749×489)+4000/5080=69.612N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!（七）、風荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w=0.072×0.900×1.200=0.078kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=1.200/0.600×0.078=0.156kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ws=(1.200×1.200+0.600×0.600)1/2/0.600×0.078=0.175kN支撐架的步數(shù)n=7節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.175+(7.000-1)×0.175=1.222kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為7.000×0.156=1.093kN架體自重為1.348kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!結(jié)論：經(jīng)計算，主行車道模板支架方案的選定滿足設(shè)計及規(guī)范要求。五、非機動車道及人形通道框構(gòu)橋模板支架強度、剛度、穩(wěn)定性計算（一）計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為6.0m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方100×100mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用150×150mm木方。模板自重0.50kN/m2，鋼筋混凝土自重26.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1梁板支撐架立面簡圖圖2梁板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為φ48×3.5。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。（二）、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=26.000×0.600×0.900+0.500×0.900=14.490kN/m活荷載標準值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；截面慣性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×14.490+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.185kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.185×1000×1000/48600=3.803N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×14.490+1.4×2.250)×0.300=3.697kN截面抗剪強度計算值T=3×3697.0/(2×900.000×18.000)=0.342N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×14.490×3004/(100×6000×437400)=0.303mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!（三）、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.000×0.600×0.300=4.680kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m靜荷載q1=1.20×4.680+1.20×0.150=5.796kN/m活荷載q2=1.40×0.750=1.050kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(1.050+5.796)×0.900=6.161kN2.木方的計算計算公式如下:均布荷載q=P/l=6.161/0.900=6.846kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.85×0.90×0.90=0.555kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×6.846=3.697kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×6.846=6.778kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；截面慣性矩I=bh3/12=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.555×106/166666.7=3.33N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3697/(2×100×100)=0.555N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.830kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.830×900.04/(100×9000.00×8333334.0)=0.286mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!（四）、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=6.778kN均布荷載取托梁的自重q=0.216kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.949kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=22.693kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.200mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=15.00×15.00×15.00/6=562.50cm3；截面慣性矩I=bh3/12=15.00×15.00×15.00×15.00/12=4218.75cm4；式中：b為木方截面寬度，h為木方截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=1.949×106/562500.0=3.47N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×12429/(2×150×150)=0.829N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形v=0.200mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!（五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.166×6.000=0.995kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×0.900×0.900=0.405kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=26.000×0.600×0.900×0.900=12.636kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=14.036kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ（六）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=19.68kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.20m；l0——計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m；λ——由長細比，為1800/16=114；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.497；經(jīng)計算得到σ=19678/(0.497×489)=81.023N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×0.241=0.072kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.072×0.900×1.800/16=0.051kN.m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.072×0.900×1.800×1.800/8-0.051×1.800/4=0.014kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2×14.036+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.014/0.900=19.414kN經(jīng)計算得到σ=19414/(0.497×489)+14000/5080=82.386N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!風荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w=0.072×0.900×1.200=0.078kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=1.200/0.900×0.078=0.104kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.078=0.130kN支撐架的步數(shù)n=4節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.130+(4.000-1)×0.130=0.521kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4.000×0.104=0.416kN架體自重為0.995kN結(jié)論：經(jīng)計算，非機動行車道及人形通道模板支架方案的選定滿足設(shè)計及規(guī)范要求。側(cè)墻模板受力計算（一）側(cè)墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度1.0米，高度9.0米，模板面板采用組合大塊鋼模，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。采用φ16mm圓鋼拉筋，間距@500*500mm。面板剪切強度125.0N/mm2，抗彎強度215.0N/mm2，彈性模量206000.0N/mm2。雙鋼管剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。側(cè)墻模板組裝示意圖（二）、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T——混凝土的入模溫度，取25.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=22.130kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)1.00，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值:F1=1.00×22.140=22.140kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)1.00，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。（三）、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照外龍骨支撐連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取小鋼模寬度0.60m。荷載計算值q=1.2×22.140×0.600+1.40×4.000×0.600=19.301kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=11.980cm3I=54.300cm4計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.000kNN2=19.574kNN3=3.186kNN4=11.383kNN5=9.186kNN6=9.775kNN7=9.617kNN8=9.659kNN9=9.648kNN10=9.652kNN11=9.648kNN12=9.659kNN13=9.617kNN14=9.775kNN15=9.186kNN16=11.383kNN17=3.186kNN18=19.574kNN19=0.000kN最大彎矩M=2.412kN.m最大變形V=0.866mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=2.412×1000×1000/11980=201.336N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值[f]，取215.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×9923.0/(2×600.000×2.800)=6.601N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=125.00N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.866mm面板的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!（四）、墻模板龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=1.674kN.m最大變形vmax=0.310mm最大支座力Qmax=18.196kN抗彎計算強度f=M/W=1.674×106/10160.0=164.76N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!（五）、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fAφ其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):16對拉螺栓有效直徑(mm):14對拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=18.196對拉螺栓強度驗算滿足要求!側(cè)模板計算滿足要求！結(jié)論：經(jīng)計算，側(cè)墻模板面板受力計算滿足設(shè)計及規(guī)范要求。七、施工要求（一）、施工準備1、技術(shù)準備在本安全專項施工方案實施前，工程負責人應(yīng)對相關(guān)人員進行詳細的技術(shù)交底。2、物資準備(1)材料準備根據(jù)材料分析和施工進度計劃的要求，編制材料需要量計劃，為施工備料，確定堆放場地及組織運輸提供依據(jù)。(2)構(gòu)（配）件和制品采購租賃準備根據(jù)模板支架構(gòu)造體系要求，對構(gòu)（配）件和制品進行市場調(diào)查、采購或租賃。(3)腳手架施工機具準備扳手及其它所需工具采購。3、勞動組織準備(1)組織機構(gòu):項目副經(jīng)理項目副經(jīng)理(負責）安全)施工員、安全員腳手架施工技術(shù)人員(2)主要人員安排:1）施工員1人:主要負責模板支架搭設(shè)、拆除的技術(shù)指導。2）安全員1人：主要負責模板支架的安全工作。3）技術(shù)工人20人：根據(jù)進度需要，主要負責模板支架的搭設(shè)、拆除工作。4）其他配合人員10人，主要負責協(xié)助吊車及操作人員，模板、鋼管、扣件等的運輸工作。4、施工現(xiàn)場準備(1)做好”三通一平”；(2)組織物資進場,并擬定有關(guān)的材料試驗；(3)做好季節(jié)性施工準備。5、施工場外協(xié)調(diào)(1)材料加工和定貨；(2)施工機具租賃或訂購；(3)做好勞務(wù)安排,簽訂勞務(wù)合同。（二）模板支架搭設(shè)1、支架搭設(shè)要求支架搭設(shè)的基本要求是:橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。2、腳手架的搭設(shè)順序模板支架的搭設(shè)應(yīng)嚴格遵循以下順序:澆墊層擺放掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿接立桿加設(shè)剪刀撐鋪腳手板綁扎防護欄桿及擋腳板并掛安全網(wǎng)保護。3、支架的搭設(shè)除了按順序搭設(shè)外,還得注意下列事項:(1)按照規(guī)定的構(gòu)造方案和尺寸進行搭設(shè)；(2)及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或臨時支頂,以確保搭設(shè)過程的安全；(3)擰緊扣件(擰緊程度要適當)；(4)有變形的桿件和不合格的扣件(有長度、扣接不緊等)不能使用；(5)搭設(shè)工人必須佩掛安全帶；(6)隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大；(7)沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩(wěn)定，以防發(fā)生意外。（三）、腳手架拆除模板支架使用完畢后立即拆除,在腳手架拆除前應(yīng)作好以下工作:(1)對支架進行安全檢查,確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除支架安全的隱患,應(yīng)先對支架進行修整和加固,以保證支架在拆除過程中不發(fā)生危險；(2)在拆除支架時,應(yīng)先清除腳手板(或竹笆板)上的垃圾雜物,清除時嚴禁高空向下拋擲,大塊的裝入容器內(nèi)由垂直運輸設(shè)備向下運送,能用掃帚集中的要集中裝入容器內(nèi)運下。(3)支架在拆除前，應(yīng)先明確拆除范圍、數(shù)量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設(shè)備的數(shù)量，支架上的水平運輸、人員組織，指揮聯(lián)絡(luò)的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區(qū)域；(4)嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿竹腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。(5)外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業(yè)，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；(6)拆除支架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監(jiān)護人員要特別注意外，還應(yīng)在出入口處設(shè)置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內(nèi)外雙面都加以設(shè)置；(7)拆除腳手架時，在墜落范圍內(nèi)應(yīng)有明顯“禁止入內(nèi)”字樣的標志，并有專人監(jiān)護，以保證拆腳手架時無其他人員入內(nèi)；(8)對于拆除腳手架用的垂直運輸設(shè)備要用滑輪和繩索運送或吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規(guī)定聯(lián)絡(luò)用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設(shè)備能安全運轉(zhuǎn)；(9)拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應(yīng)及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應(yīng)報廢的加以區(qū)分，按規(guī)格堆放。對合格件應(yīng)及時進行保養(yǎng)，保養(yǎng)后送倉庫保管以備今后使用；(10)本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應(yīng)停止作業(yè)；(11)拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋，扎裹腿。(12)腳手架拆除過程中，不中途換人，如必須換人，則應(yīng)該在安全技術(shù)交底中交代清楚。（四）拉桿孔眼封堵拆模后，拉桿孔眼用微膨脹砂漿人工用鋼筋插搗密實進行封堵。八、腳手架質(zhì)量檢查與驗收1、材質(zhì)要求碗口腳手架材質(zhì)必須符合《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）規(guī)定的材質(zhì)標準。2、腳手架檢查與驗收腳手架的檢查與驗收應(yīng)嚴格按照《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008)第8條檢查與驗收相關(guān)條款及《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》(CJJ2-2008)表5.4.3模板支架安裝允許偏差檢查表進行檢查驗收，所列項目和施工方案要求的內(nèi)容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由施工單位主要負責人、安全員、監(jiān)理簽字后，方能交付使用。九、安全與日常維護管理1、安全管理要求(1)腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗上員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。(2)搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。(3)腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量，應(yīng)按安全技術(shù)規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收，合格后方可準許使用。(4)作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上。嚴禁懸掛起重設(shè)備。（5）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應(yīng)停止腳手架的搭設(shè)與拆除作業(yè)。雪后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施，并掃除積雪。(5)腳手架的安全檢查與維護，應(yīng)按安全技術(shù)規(guī)范規(guī)定進行。安全網(wǎng)應(yīng)按有關(guān)規(guī)定搭設(shè)和拆除。(6)在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件；1）主節(jié)點處的縱、橫向水平桿；2）交叉支撐、水平架；3）加固桿件：剪刀撐、水平加固桿件、掃地桿、封口桿等等；4）欄桿。(7)不得在腳手架基礎(chǔ)及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應(yīng)采取安全措施，并報主管部門批準。(8)臨街搭設(shè)腳手架時，外側(cè)應(yīng)有防止墜物傷人的防護措施。(9)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。(10)工地監(jiān)時用電線路的架設(shè)及腳手架接地、避雷措施等，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-2005）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。(11)搭拆腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁操作人員入內(nèi)。2、日常維護管理要求腳手架大多在露天使用,搭拆頻繁,耗損較大,因此必須加強維護和管理,及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉(zhuǎn)次數(shù)，延長使用年限，降低工程成本。日常維護管理要求如下：(1)使用完畢的腳手架架料和構(gòu)件、零件要及時回收，分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設(shè)支墊。鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構(gòu)件最好放在室內(nèi)，如果放在露天，應(yīng)用氈、席加蓋。扣件、螺栓及其他小零件，應(yīng)用木箱、鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內(nèi)。(2)彎曲的鋼桿桿件要調(diào)直，損壞的構(gòu)件要修復，損壞的扣件、零件要更換。(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理。鋼管外壁在溫度較大地區(qū)（相對溫度大于75%），應(yīng)每年涂刷防銹漆一次；其他地區(qū)可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經(jīng)徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內(nèi)壁可根據(jù)地區(qū)情況，每隔2～4年涂刷一次，每次涂刷二遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鉸缽防銹，使用3—5年保護層剝落后應(yīng)再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應(yīng)在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。井架墊木與天輪梁、地輪架等應(yīng)配套專用，木制作應(yīng)做好防腐處理，鋼制作應(yīng)涂紅丹及防銹涂料。(4)搬運長鋼管、長角鋼時，應(yīng)采取措施防止彎曲。拆架應(yīng)拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞。(5)腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應(yīng)及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上小配件要及時收撿起來。(6)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)。比較普遍采用的管理辦法有兩種：1)由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極的獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養(yǎng)，減少丟失和損耗。2)由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據(jù)施工的需要向公司