油管尺寸對照

:..6.256油管尺寸油管尺寸對循環壓力恢復和最小氣液比的要求極大的影響。

圖6.22說明白油管尺寸用柱狀圖表不對使井中的柱塞舉升所需的壓力恢復的影響。

留意,縮小接近產完井的油管尺寸,增加油管中的速度,以便使采出流體連續卸掉液體載荷,這與采納較大的油管尺寸,將段塞高度減至最小程度,從而使柱塞舉升裝置的壓力恢復最小正相反。

,。

油管不能進行內加厚,并且假如下入間隙很小的柱塞,應當使用通井規通井,使其內徑暢通。

假如油管內結垢或積蠟,或者假如油管在卡瓦處有皺曲現象,柱塞便不能自由移動。

油管下入深度假如需要將油管下到射孔眼以上部位,那么,最好是將油管下到靠近射孔并段的底部的位置。

假如油田有鹽層沉積,或有結垢沉積物,那么,油管下入的位置應在完井井段以上很短距離處。

假如油管下到完井井段的底部,那么,在開采循環期間液位不能蓋住完井井段,因沉積會很快將油層堵住。

有時對于液位高的井,油管下入較淺,所以就實際的井壓來講,段塞的體積并不大。

雖然即使在柱塞以下的液柱不能過多地削減流量的狀況下也能使井工作,但由于連續的循環,不能將井筒的液體驅到少量液體蓋住完井區帶的位置,因而不能充分地將液體卸掉。

最好強將油管下到最佳深度,并進行抽吸作業,或者把液體采出,直到液位和產氣量達到圖Ⅰ桶液體相對液柱壓力操作水平為止。

是油管尺寸的函數油井癥狀分析在整個循環中,仔細觀看套管和油管壓力能有助于鑒別和訂正柱塞工作過程中的故障。

1柱塞舉不起來。

這可在氣體圖上看:到消失氣流受阻狀況,在壓力記錄上看到隨著間歇閥的打開,油管壓力連續下降。

這可能由于井下往塞遇卡,或氣舉能量不足造成的。

假如在上述循環中套管和油管壓差有所增大,或管線壓力增大,那么,氣舉能量不足這一點值得商榷。

2柱塞上升過快和或采液量特別低。

這種狀況表明柱塞可能沒有完全到達底部。

不完全的柱塞行程表示關井時間太短,或油管中有過緊部位。

結合防噴管損壞和柱塞損的跡象看,這種狀況還表明液體段塞太小,或在重復循環中壓力恢復過高。

由于液體載荷較輕,所以柱塞抵達地面速度過快。

3套壓—油壓壓差大,再加上產氣量特別低。

這種狀況在致密油層氣井中好像是典型的。

在柱塞抵達之后的最高流量期間,氣體速度和體積不足以卸掉柱塞下面的液體負載。

由于液體段塞體積的不同,:..柱塞循環時間較長而且不規章,因此正常恢復的壓力下柱塞都不能抵達地面。

這時應考慮采納井底油管固定閥,或進行檢查,確保油管下到接近射孔處。

用于這類井中的柱塞性能,也可通過將泡沫表面活性劑與柱塞一起注人的方法而得到提高。

依據水量約1%的泡沫表面活性劑注入環形空間通常要稀釋,以便配成較多的液體連續注入,在柱塞上升期間,紊流氣體通過柱塞以上和以下的液體,從而產生了泡沫,這種泡沫在續流期間可被存在的氣體較有效地卸掉泡沫負荷。

在低滲透率油層中,通過降低并的回壓這樣一些小型的改進使井產量增加。

但主要的效益是柱塞的連續全都的運轉。

在低產井中30~40千英尺3,注人表面活性劑的方法可暫緩或不再使用昂貴的脫液方法。

4壓力恢復分析。

,可概括套管和油管差恢復的特征來解釋下面的例子:實例1:恒定壓差恒定壓差表示關井期間很少或幾乎沒有液體采出,油管中的液體連續保留在油管內。

壓力:..壓力恢復分析恢復率與進入井中的氣體成正比,環形空間的液位在油管的底部,采出氣進入油管和環形空間,壓差Δ表示下一個循環被舉升的液體段塞。

實例2壓:差減小在壓力恢復循環的后一段期間,套管一油管壓差的減小表明油管失掉了液體。

流體流回環形空間由于環形空間的容量比油管的容量大,所以,環形空間的壓力不會發生很大的變化,或把液體擠回油層。

這可實行下列補救措施:將油管下到接近射孔井段的底部,在油管底部安裝固定閥,或削減流淌周期,加快循環。

還可采納那些全部可削減環形空間積聚液體的技術。

為確保在下一個循環時柱塞上升,應使恢復的壓力把在壓力恢復過程中看到的,由最大ΔΔ表示的液柱舉起。

假如可能的話,產液量應經過幾個循環進行測量,以精確?????地確定典型的負荷大小。

假如液體被擠回油層,它將在下個循環中被采出,但不肯定被作為下一個段塞采出。

在開采循環中,擠回到油層的液體將流經地層的滲透通道,這樣就可緩慢地進人井筒。

當液體被壓進井筒時,氣相滲透率會降低,并且可能使氣流削減。

^實例3:壓差增加壓差增加去明氣體分別到環形空間,環形空間的氣壓快速增大,而液體被排進油管。

當油管下到完井井段的底部或以下時,會消失這種狀況,即在油管上可能會造成液體密封,它會阻礙氣體流量進入油管。

一般來講,油管下入完井井段的底部會使氣體充分地分別,壓力迫使液體迸入油管。

泡沫在油田生產中冇幾種用處。

它可作為鉆井和油井反排的循環介質,并且可用做壓裂液。

這些應用與利用泡沫從采氣井中除液的方法稍有區分。

前者應用包括在地面制造泡沫,并只能用水混配攪拌。

在氣井中除液時,液一氣一喪面活性劑混合必需在井下完成一一常常是在水和液態烴存在的條件下完成。

用泡沫使氣井脫液的方法的主要優點是液體被吸在氣泡膜上,并暴露出更多的表面積,從而使氣體滑脫量削減,混合物密度降低。

在氣流量很低的井中,當滯留液體量導致大量液體的積聚或多相流壓差損失大時,泡沫可有效地將液體輸送到地面。

圖6.24表示試驗室試驗比較,即采納表面活性劑時,油管壓力梯度與不采納表面活件劑時的:..流淌梯度之比較。

該圖大致說明白由于使用泡沫而使壓力梯度減小的可能性及適合于泡沫的開采條件的范圍。

6.32除液方法泡沫是一種特別類型的氣液乳化液,通過液膜將氣泡相互分別。

表面活性劑-般用來減小液體的表面張力,從而使更多的氣液分別。

氣泡之間的液膜有兩層背對背的表面活性劑,氣泡之間含有液體。

這種將液體和氣體結合到一起,是由低產氣井中除液的一種有效方法。

水和液態烴對表謝活性劑的反應不同,液態烴起泡性能不好,尤其對輕凝析烴液更足如此。

可將凝析烴液泡分散,但所得的泡沫不穩定,但易分別。

必需對輕烴液體進行不斷攪拌以保持發泡。

烴類發泡不好的緣由之一是由于烴類分子是非極性的,因此,分子之間的吸引力很小。

另一方面,水分子是極性的,可與表面活性劑形成強度相當高的膜。

當水和液態烴消失在井筒時,實際上主要在水相生成泡沫,水泡沫幫助將液體烴攜走。

從試驗室的觀看表明,442當水和液態輕烴消失時,液態烴具有乳化傾向,在外部水相則產生泡沬。

在操作壓力和溫度下,氣泡在泡沫混合物中的百分比稱為泡沫純度,即含有80%氣體的泡沬稱為80—純度泡沫參見圖6.25。

作為氣液乳化液面消失的泡沫純度不到50%。

這種類型的泡:..沫和氣體分散楚不穩定的重力將把液相和氣相分開。

在泡沬純度較高時,由于表面張力的作用,液膜變薄并且變形。

當泡沫不流時,即消失穩定的泡沫形式,如圖6.25所示,是相當穩定的。

假如要使泡沫流淌,則需要肯定最小的應力來克服氣泡結構之間的交聯作用,這個最小的應力稱為屈服點。

這樣,泡沫具有視粘度,這種粘度取決于移動流體中的剪切速度。

使泡沫的表而裂開有幾種方法。

假如泡沫未經表面活性劑過分處理,若靜止保持一段時間,泡沫會自然裂開。

液體從泡沫中排出,最終導致薄膜裂開使氣體逸出,這是使泡沫集中的最一般方法。

該種方法還可用采出液或補充水進一步稀釋表面活性劑的濃度。

非離子表而活性劑可加熱到高于其濁點,這表明表面活性劑溶解度降低,因而降低了表面活性劑的有效濃度,表面活性劑還可用與其特點相反的適當的破乳化學劑進行化學處理見6.364節。

在氣體分別器中將液體除掉。

6.321卸載方法井的卸載方法有兩種,分批處理單動作或連續注人表面活性劑。

1分批處理。

表面活性劑的數量取決于所估算的需進入卸載處理的液體量。

通常是將油井關閉,液體負荷可依據套管一油管的壓差打算。

濃度為1%的適暈的表面活性劑與20加侖或更多一些的采出液或水混合,然后泵送或經防噴管打入油管。

可用泡沫“肥皂”捧來代替液態表面活性劑,然后開井開采見6.363節。

由于進行分批處理,要求操花費肯定時間,所以,這種方法最適于那些不需頻繁卸載的井。

2連續泡沫卸載。

采納適當的設備安置,如圖6.26所示,將肯定量的表面活性劑不斷地注入井筒,可由套管一油管環形空間注圖6.25泡沫的屈服應力特性入,或從油管注入,采出流體從另一個通路采出。

443:..6.33泡沫應用選擇在低產氣丼用泡沫卸載受到兩種操作條件的制約。

這兩種制約是經濟效益和采納泡沫表如活性劑是否能降低井底壓力。

兩種制約是與其他卸載方法相比較而確定的。

雖然沒有氣液比的上限,但開采氣液比在1000和8000英尺3╱桶之間的低產氣井可能是發泡的最好條件。

對于高氣液比的井,柱塞舉升效果可能更好,即在低于采納泡沫時所需的井底壓力條件下開采,丼下泵會更適于氣液比較低的井。

采納泡沫表面活性劑卸載所估計的開采梯度最終要受到開采董和井況的限制,也受到井內所用表面活性劑性能的制約。

試驗室試驗支持這種假設:即井筒中的液體在動態條件下會形成50~80%純度的穩定泡沫。

泡沫純設備裝置圖度隨消失液體的數量和類型變化而變化,。

泡沫的粘度隨純度及表面活性劑的數量和類型而變化。

據報導,粘度是泡沫純度高于52%時,泡沫相當于具有塑性粘度和屈服強度的塑性—屈服流體。

屈服強度是從氣泡的交聯和泡膜的強度推導出來的。

:..泡沫純度和粘度可受注入到井筒的其他表面活性化學藥劑的影響。

例如,防腐劑和表面活性劑混在一起,使它們既屬水溶性又具有不溶水性,還可能含有破乳劑。

試驗室的試驗已測定出兩層起膜***防腐劑化合物對泡沫純度的影響。

這種試驗表明,水分散的抑制劑與破乳劑化學劑混合會降低泡沫純度降低達10%,而水溶性的抑制劑幾乎對發泡不產生任何影444響,然而后者卻有導致油水乳化問題的趨勢。

經濟限制參數是化學助劑成本和設備成本的函數。

化學助劑成本與液體水量成正比。

在某些產水的條件下,化學肋劑成本會接近乃至超過泵送成本。

例如,%,每加侖用8美元的表面活性劑處理的井,其化學助劑費用為34美分桶,很明顯低:..產在液體那井些的曾日出成現本過費泡用沫將溢是流最和低液的體。

乳化問題并難于解決的地方,應考慮削減使用泡沫發泡劑。

雖然表面活性劑注入設備費用很低,但是勞動力、化學藥劑,井的幫助設備以及為了處理泡沫攜帶和乳化問題而對現有設備的改造等費用會相當高。

泡沫可與柱塞舉升結合起來使用,以便提高柱塞循環的性能和牢靠性。

用于柱塞裝置的表面活性劑對產氣量低柱塞上升時間長,或者柱塞抵達后的氣量和體積不足以清除井中的剩余液體是大有好處的,除非采納表面活性劑將氣體滑脫降到最小程度。

這種處理適用于當柱塞抵達后油管—套管壓差始終比較高的井,這表明在柱塞下面有液體。

,在選擇這種方法進行氣井卸載之前應對其優缺點進行討論和評價。

本章的目的是向讀者供應有關泡沫活性劑的基本資料及泡沫的特性。

使其對除液方法有更充分的了解,并對當地化學藥品公司代理供應的資料作出評估。

為產生一種有用的泡沫,使氣液產生泡沫更好的分散是必要的,然后使氣泡膜保持一段有用的時間泡沫穩定。

泡沫發生是將液體和氣體一起攪拌完成的。

當液體的表面445:..張力降低,這種作用才被加強,從而使氣體更易于集中到液相中去,這是表面活性劑的部分作用。

水的表面張力約為72達因厘米,由于采納表而活性劑發泡,使張力減至20~35達閃厘米。

一般來講,在較低壓力下,液態烴的表面張力在2030達因厘米之間。

泡沫一旦形成即開頭變質。

表面活性劑各層之間過量的液體從氣泡膜排出,導致泡壁變薄變軟。

下部氣泡的液體從上部氣泡排出的液體中得到不斷的補充。

再者,氣泡隨著積聚氣體的膨脹而增大,直到液膜隨著不斷泄流和膨脹變薄,最終導致液膜裂開。

泡沫的穩定性可通過削減液體排泄量來加強,或通過提高表面活性劑層的彈性來提高。

表面活性劑表面粘度和體相粘度影響泡沫的發生和穩定性。

粘度較高將防礙液體排泄,但大多數表面活性劑的稀釋溶液中體相粘度都不高,表面粘度僅僅是中等。

因此,表面活性劑的表面過量表面活性劑濃度高始發泡所需的最低濃度在生產穩定的泡沫中是重要的因素。

表面過量還具有表面彈性的特點。

一旦氣泡膨脹,過高的濃度將降低,這時會產生一個阻礙膨脹而不斷增大的表面張力;氣泡收縮時,結果則相反。

這樣,盡管表面活性劑濃度局部有些變低,但表面過量足以保持表面活性劑的壁膜。

表面活性劑在中等濃度時其效果常常達到最大值。

過稀的溶液將不能達到發泡所需的表面效應范圍表面張力減小,薄膜彈性,裂開氣泡的修復。

但溶液太濃可導致泡沫的稠度過大、泡沫視粘度過高、過度的液油乳化以及還會增加井處理的費用等。

試驗室的試驗表明,~實際上,濃度層應取決于供貨者所供應的表面活性劑混合物中表面活性劑的有效成分。

50%,~%時。

在水—烴液體混合物中,最佳水處理量適用于總液量,這可能是某些表面活性劑損失到乳化液滴中去了。

表面活件劑分子有水溶性親水性餾分和非水溶性疏水性餾分。

這樣,表面活性劑包括親水性和親脂性油溶性的組分,這可導致分子集中到水和非水相界面。

當表面活性劑的濃度達到下述狀態:即界面表面積完全被最多的表面活性劑分子遮蓋時,則可以說該溶質是在其臨界濃度。

相繼添加的表面活性劑必需進入其中一種液相中。

因此,表面活性劑的溶解度必需能夠供應由氣泡分散而產生的較大面:..積表面活性劑的濃度。

另外,表面活性劑與液體分子之間的離子吸引極性力的相互作用會使得薄膜加強。

表面活性劑可依據其離子特點,如非離子性、陽離子或陰離子等進行分類。

1非離子表面活性劑。

非離子表面活性劑一般是由酚或乙醇混合的聚氧乙基化合物。

大多數洗滌劑在水中的溶解度隨溫度上升而增加,但非離子型的表面活性劑在冷水中的溶解度更好。

當把表面活性劑加熱時,其溶解度降低,溶液變得混濁濁點。

高含鹽量和高溫會降低聚氧乙基化物洗滌劑的溶解度,從而使其濁點降低。

氧乙烯含量較大水溶的這類表面活性劑組系應當用于鹽中。

聚氧乙基化合物存在于從溶油到溶水型的同系列組系中。

由于它們是非離子型的,所以相對來講,它們不受地層鹽水活性或其他化學性質的影響,所以被用于大量的具有鹽水特性的井。

與離子型表面活性劑相比,這種表面活性劑消失的乳化問題較少。

在高于濁點約土150的條件下,加熱泡沫將促使泡沫裂開。

2陰離了表面活性。

陰離子表面活性劑一般原是非離子型發泡劑,這種發泡劑在制造過程中經過硫酸鹽化的處理。

在分子上增加硫酸根會增加表面活性劑的極性和陰離子特446點,并可提高它在水中溶解度。

陰離子喪面活性劑是極好的水發泡劑,正如非離子表面活性劑一樣,有一系列陰離子表間活性劑存在。

在同系列中,一般采納中等范圍的油水溶解度1012碳原子系列。

一些陰離了表面活性劑受鹽含量高的水溶液的影響很大。

3陽離子表面活性劑。

陽離子表而活性劑,如季***化合物足有效的發泡劑,在鹽水中發泡效果比在淡水中更好。

這種低分子量附加劑是烴和鹽水混合物發泡劑中最有效的。

據報導,高分子量四元化合物在促進井筒流體與高百分比的液態烴發泡上顯示出一些效果。

另一方:..面,高分子量四元化合物在鹽水中的效果都降低了。

在某些狀況下,尤其是處理過分時,會造成油和水乳化問題。

圖6.29表示一組試驗室篩選試驗的結果。

~%,還表示出了估計的試驗室梯度類型及離子和非離子表面活性劑性能趨向。

:..4***表面活性劑。

在試驗室討論中發覺***表面活性劑是優良的泡沫表面活性劑。

***混合物在酸性溶液中陽離子特性,在堿性溶液中顯示出陰離子特性,在中性溶液中顯示出非離子特性。

據報導,在高溫200試驗中,***表面活性劑是特別有效的發泡劑,溶液的含鹽量達10%。

在70時,試驗室進行的泡沫試驗表明其性能與陰離子和陽離子表面活性劑相比稍差一點。

5用于烴的發泡劑。

雖然烴發泡不佳,但有幾種投放市場的表面活性劑的確能提高液態烴的泡沫效果。

447:..在用油壓裂處理時用硅油商品號促使柴油凝析油發泡已取得勝利。

試驗室發泡試驗表明密度梯度是水發泡梯度的2倍。

假如開頭出水,即可減弱硅油處理效果。

該表面活性劑是作為泡沫抑制劑銷售的,很明顯在烴—水混合物中它是起著抑制劑的作用。

碳***化合物表面活性劑是為了在烴液體混合物中促進烴液發泡而研制的。

這些烴發泡劑效果是未經現場試驗證明,在試驗室中也沒有顯示出明顯的效益。

不過烴類本身不易發泡,加入各種不同的表面活性劑只在發泡特性上得到一些改進。

6.344在鹽水—冷凝液混合物中的發泡趨向和表面活性劑性能為什么有些水—液態烴混合物具有發泡力量,而另一些則不具備呢一般來講,只有水—烴混合物的水相流體可產生穩定的泡沫,即在相當高的氣體濃度下,泡沫的氣泡膜有足夠的強度使水和氣體保持氣泡結構。

這是由于水分子是極性的,可以使極性氫鍵與表面活性劑結合在一起。

泡沫—表面活性劑分子的親油和親水端在界面排列,使界面薄膜強度增加。

由于烴類沒有極性鍵與表面活性劑結合,所以發泡不佳。

烴表面活性劑的基本機理是在界面放人高分子量聚合物,使其與很多油分子相互作用,增加粘度和或一些油分子之間的分子吸引力。

雖然與水發泡沫相比薄膜特別弱,但對薄膜強度還是有一些改進。

為了勝利地發泡,有必要在水相中制造一個有效的發泡條件、假如存在游離油,看起來油會被水泡沫的拖曳力舉起,而不是借助于油本身的發泡趨向。

6.3441冷凝液芳香烴餾分對發泡趨向的影響在系統中將有肯定量的表面活性劑發生反應生成一種水包油乳化液。

通過有限的試驗室討論,表明低分子量的芳香烴和環烴乳化趨向比脂肪烴高得多。

正如所猜測的那樣,芳香含量主要是甲苯的增加降低了油水混合物的發泡趨勢。

圖6.2、96.30和6.31是試驗室的試驗結果,這些結果表示出了泡沫柱的壓力梯度和在淡水及鹽水中的各種液態烴混合物的估計泡沫質量。

泡沫質量的對比基于所觀看的梯度和對通過關閉試驗柱和測定泡沫的體積所獲得的泡沫質量的測量,以及分散泡沫的液體組成:..448等。

雖然該試驗是在特別低的表面氣體速度下進行的,在這種速度下,不肯定能把實際井的真正梯度表示出來,但低速的確降低了流淌摩阻的影響,并可與泡沫質量進行對比。

依據圖中介紹的資料,混合物的發泡趨勢良好,即使對于含水量相當低、含有烴液不含甲苯的混合物也是如此。

雖然用來表示零芳香烴含量的某種烴液含量有16%的重芳香烴,而不含苯和甲苯,但這一觀點也是正確的。

另一方面,含有各種各樣輕組分芳香烴含量的混合物表明,當甲苯含量增加時,氣柱的梯度也隨之增加。

:..449:..圖6.32表示在油水系統中泡沫表面活性劑的理論彌散圖。

當加入表面活性劑時,水的表面張力會降到水的全部表面都被表面活性劑飽和這一點。

通過該點,表面張力相對來說恒定在較低值,其值與表面活性劑的成分有關。

再者,當表面活性劑的濃度增加時,有更多的表面活性劑分子進入水相,且在臨界濃度下,這時候已彌散的表面活性劑分子便開頭聚成簇狀。

這一點是在比為了使表面張力穩定和提高發泡效果所需要的表面活性劑濃度低得多的狀況下達到的。

在液體中這些相互作用的結果使泡膜中的油含量增加而薄膜強度降低以致于影響了泡沫質量。

另外,由于乳化液的作用,視粘度可增大,這在中期含水量混合物中尤其明顯。

在該種混合物中,其壓力梯度比其他不含表面活性劑或芳香烴的液體的壓力梯度要高。

圖6.33是烴液中含芳香烴再分比的一般相關圖,它是相對密度和+組分的平均分子量的函數。

在沒有對凝析油中芳香烴含量進行分析時可以采納。

在試驗室中采納三種凝析油進行試驗,二種凝析油芳香烴總含量約為25%,其中包括812%的苯和甲苯由于這些樣品或許經大氣老化,所以對這些資料進行外推計算時應慎重。

6.3442鹽水對發泡趨向的影響鹽水—油混合物與油田位置有關,對這些位置的發泡力量已提出疑問。

試驗室的試驗表明無油相存在的鹽水的發泡力量與淡水一樣。

然而,在油水混合物中的有效泡沫質量在水的礦化度提高時會快速下降。

比較圖6.30和6.3,1可看到,是鹽水而不是淡水使其發泡趨勢減弱。

與陽離子表面活性劑相比,用陰離子表面活性劑試驗發覺其影響更顯著,下面兩點說明鹽水反應的特點:1鹽具有降低表面活性劑在水中溶解度的趨勢。

2臨界膠束濃度膠束開頭形成時的表面活性劑的濃度降低。

在表面活性劑的吸水端,未相聯的水分子數目削減那些未吸引到游離鹽離子的水分子上,以吸引表面活性劑分子。

當表面活性劑的濃度增加時,表面活性劑分子在水中便形成膠束分子團,在每一個膠束中,其吸油端組分被吸到分子團的中心。

這樣鹽水中大量的去面活性劑膠束趨向于彌散在整個液體中。

某些游離烴液體被吸入到膠束分子團,因而導致了水相出中現較大量的油。

豪斯等人所進行的調查表明,在甲烷—水系統中表面張力比在空氣—水系統中稍低。

由于氣伴被驅入液體,當該系統的壓力上升時,表面張力也隨之減小。

當礦化度增高時,水的表面張力則稍有增大。

總之,由于鹽水溶液的影響,轉變了某些表面活性劑烴液的乳化傾向。

在比較低的壓力下井筒采出液的表面張力與所調查的空氣和液體系統不應有太大的區分,時最關鍵的掌握因素是對表面活性劑的處理。

設備要求6.351化學劑注入設備圖6.26列出了所需的化學注入設備。

大多數狀況是在套管的一側采納氣動泵泵送。

泵可安裝在化學劑桶下面,以便將全部泵送系統遮:..蓋或絕緣保溫。

表面活性劑可能會粘掛在管狀壁上,因此,表面活性劑溶液應當稀釋,以便能夠大量供應,以確保達到液面的要求,也可在表面活性劑注入后用補充液將其沖下去。

建議將表面活性劑稀釋成一份表面活性劑與九份水的濃度注入,這樣每桶采出液注入2夸脫的表面活性劑稀釋溶液,%。

冬季稀釋液可用50%的乙二醇.。

有一種雖然很好但特別昂貴的注入系統是采納一個毛細管搭接到生產油管的外部。

化學注入器系統則是這類設備的一例,這種裝置的優點是注入量少且穩妥,活性劑能到達所預450定的井下注入點,這可防止環形空間液位消失波動。

6.352管材尺寸和下入位置油管應下到完井井段的頂部。

一般來講,生產液流是通過油管而獲得的,但也可通過油管和套管的環形空間獲得,當然需考慮到套管的腐蝕問題。

選擇那種路線應依據在操作壓力和溫度下,該導管的氣體速度是否在312英尺秒的范圍內來考慮。

在較大的橫截流淌面積內流速在較低的范圍內,某些液體泡沫會消失滯留現象。

尤其是由于表面活性劑性能差使泡沫質量低或有大量的液態烴存在的狀況下史是如此。

在此狀況下,最好是經油管采出。

建議采納依據泡沫系統所擬定的多相流壓力損失計算機程序來估計開采梯度和選擇最佳采液路線。

泡沫裂開且液相在生產分別器中分別,這時采出液應盡可能接近靜止狀態。

因此,分別器應當相應大一些,盼望其氣體速度約為2英尺秒,液體滯留時間為5分鐘或史更長一些。

從分別器出來的液體仍含有大量的油水乳化液。

假如消失這種狀況,最好是延長液體在存儲罐中的分別時間。

若分別器是三相分別器,流入水池中的水還殘留大量的乳化液,那么最好是將水排到存存儲罐中。

假如在現有分別器設備中連續消失攜走泡沫和乳化問題,最好采納化學方法處理采出液,以破壞泡沫表面活性劑的活動。

化學處理將在6.364節爭論。

:..6.354儀表為了評價使用泡沫表面活性劑的性能,有必要把握套管壓力、油管壓力和開采數據。

在連續自噴井中,由于環形空間流體的液位處于油管的底部假設套管關閉。

套管一油管之間的壓差便可反映油管的壓力梯度,也可計算井底的生產流淌壓力,自噴井的流體液位總是位于油管吸入深度,由于井下氣體的分別,會使氣體布滿環形空間除非油管泄漏,所以套管關閉。

然而,假如開采速度很低,以至于產生波動式段塞,環形空間與油管之間的平衡可能會臨時受到影響,其程序與壓力波動的大小成正比。

由此而造成在液體段塞產生之后,當環形空間的壓力從降壓循環由采出環形空間氣體引起的中得到恢復時,在油管吸入點以上便會積聚一些液體式