鍋爐事故預防

反事故措施

盛樂熱電1ppt課件主要內容一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故二、防止壓力容器爆破事故三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故四、防止鍋爐爐膛爆炸事故五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故六、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故七、防止直流爐分離器出口汽溫超限事故八、京能集團鍋爐事故防控重點2ppt課件培訓方法以《京能集團二十五項反措》為基礎與大家探討。國內典型事故案例分析（中電聯《電力安全生產信息匯編》）3ppt課件一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故3.2.1.3對直流鍋爐的蒸發段、分離器、過熱器、再熱器出口導汽管等應有完整的管壁溫度測點，以便監視各導汽管間的溫度偏差，防止超溫爆管。對承壓管道新型材料要進行重點監督。（1）鍋爐檢修時，要對溫度測點進行檢查、校驗。（2）導汽管間的溫度偏差超過標準時要及時分析原因，采取措施，減少或消除偏差。（3）防止超（超超）臨界鍋爐高溫受熱面管內氧化皮大面積脫落。a)超（超超）臨界鍋爐受熱面設計必須盡可能減少熱偏差，各段受熱面必須布置足夠的壁溫測點，高溫受熱面管材的選取應考慮合理的高溫抗氧化裕度。4ppt課件b)必須準確掌握各受熱面異種鋼焊口的分布情況，合理制定壁溫定值。c)不論是機組啟動過程，還是運行中，都必須建立嚴格的超溫管理制度，認真落實，杜絕超溫。d)嚴格執行廠家設計的啟動、停止方式和變負荷、變溫速率。e)機組運行中，盡可能通過燃燒調整，結合平穩使用減溫水和吹灰，減少煙溫、汽溫、和受熱面壁溫偏差，保證各段受熱面吸熱正常，防止超溫和溫度突變。f)對于存在氧化皮問題的鍋爐，應避免停爐后強制通風快冷。g)超（超超）臨界鍋爐在第一次檢修時應進行氧化情況檢查。對于存在氧化皮問題的鍋爐，必須利用檢修機會對彎頭及水平段進行氧化層檢查以及氧化皮分布和運行中壁溫指示對應性檢查。h)加強對超（超超）臨界機組鍋爐過熱器的高溫段聯箱、管排下部彎管和節流圈的檢查，以防止由于異物和氧化皮脫落造成的堵管爆破事故。對彎曲半徑較小的彎管應進行重點檢查。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故5ppt課件i)加強新型高合金材質管道和鍋爐蒸汽連接管的使用過程中的監督檢驗，每次檢修均應對焊口、彎頭、三通、閥門等進行抽查，尤其應注重對焊接接頭中危害性缺陷（如裂紋、未熔合等）的檢查和處理，不允許存在超標缺陷的設備投入運行，以防止泄漏事故；對于記錄缺陷也應加強監督，掌握缺陷在運行過程中的變化規律及發展趨勢，對可能造成的隱患提前做出預判。J)加強新型高合金材質管道和鍋爐蒸汽連接管運行過程中材質變化規律的分析，定期對P91、P92、P122等材質的管道和管件進行硬度和微觀金相組織定點跟蹤抽查，積累試驗數據并與國內、外相關的研究成果進行對比，掌握材質老化的規律，一旦發現材質劣化嚴重應及時進行更換。對于應用于高溫蒸汽管道的P91、P92、P122等材質的管道，如果發現硬度低于180HB，管件低于175HB，應及時分析原因，并采取處理措施。焊縫硬度超出控制范圍，首先在原測點附近兩處和原測點180°位置再次測量；其次在原測點可適當打磨較深位置，打磨后的管子壁厚不應小于管子的最小計算壁厚。k)奧氏體不銹鋼管蠕變應變大于4.5%，低合金鋼管外徑蠕變應變大于2.5%，碳素鋼管外徑蠕變應變大于3.5%，T91、T122類管子外徑蠕變應變大于1.2%應進行更換。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故6ppt課件案例1：2011年8月5日及22日，某電廠660MW超臨界機組1號鍋爐由于氧化皮脫落堵塞彎頭，發生末級過熱器爆管，兩次導致機組停運。暴露的問題：對于超臨界機組氧化皮的產生、控制及危害重視不足，缺乏相關檢修技術，對超臨界鍋爐運行狀況、氧化皮問題的預防及超臨界鍋爐管材特性了解不夠，預防此類事故的技術措施不到位。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故7ppt課件一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故8ppt課件清理出來的氧化皮一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故9ppt課件末級過熱器#30管屏第8根管中上部爆口一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故10ppt課件案例1預防措施：按照《京能集團二十五項反措》及《超（超超）臨界鍋爐氧化皮問題防控措施》的要求執行：1、氧化皮問題的防控策略：第一層次：減緩生成→控制剝落→加強檢查→及時清理。第二層次：摸索規律→指導換管→合理技改→科學預測。2、新建超臨界機組不在末級過熱器采用TP347H管材3、超臨界機組執行嚴格的啟停速率控制要求4、制定合理的吹掃措施5、正確的壁溫報警定值（爐內外管壁溫度差值按50~100度考慮）6、充分認識超臨界鍋爐對熱偏差的敏感性。7、標準化、精細化、科學化的的長周期金屬監督管理。8.氧化皮磁檢測技術及快速檢修技術。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故11ppt課件案例2：2011年5月9日18:08，某廠1號爐受熱面發生異常，5月10日下午3點，1號機組停運，下午4點就地打開爐側56m處右側人孔門，發現折焰角中間部分無灰，并且此處的聲音較刺耳，初步判斷為高溫再熱器發生泄漏。5月12日4:30，待溫度降至60℃進入爐內檢查，發現高溫再熱器左數第55屏出口管T91與TP347H的異種鋼焊口處爆開。左數第54屏出口管前數第9、10根管在異種鋼焊口處已經斷開（如圖所示）。高溫再熱器異種鋼焊口材質為T91/TP347H，規格為Ф51×4mm。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故12ppt課件高溫再熱器爐內爆管現場形貌一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故13ppt課件高溫再熱器異種鋼焊口斷裂外觀形貌一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故14ppt課件失效原因分析（1）哈爾濱鍋爐廠沒有對異種鋼制焊口進行熱處理，導致焊口處硬度梯度較大，容易導致應力集中。（2）異種鋼焊口距離頂棚太近（30至50mm），導致該管在運行過程中膨脹受阻而產生彎曲，在焊口處產生較大的拘束應力，長時間的運行容易使得焊口開裂。（3）由于T91與TP347H異種鋼焊口坡口處管子內壁有出廠前車過的痕跡，此處管子壁厚減薄僅3mm，且車削處棱角沒有圓滑過渡導致應力集中。查閱相關資料，2010年1號機組B修結束后，在水壓試驗時也發現高溫再熱器左數第27屏、前數第1根管頂棚下方約50mm處，異種鋼焊口出現開裂泄漏情況，割管試驗分析后認為，該類制造焊口由于沒有進行焊后熱處理，T91側熱影響區存在明顯的軟化區，性能差、強度低，且焊口處于應力相對集中部位，承受應力值較高的疲勞載荷。在機組啟停或負荷變化較大時，首先在該焊接接頭HAZ軟化區形成微裂紋，并在運行過程中逐步擴展，最終造成泄漏。一、防止大容量鍋爐承壓部件爆漏事故15ppt課件二、防止壓力容器爆破事故4.1.2各種壓力容器安全閥應定期進行校驗和排放試驗（整定壓力1%；啟閉壓差4~7%，最大10%）4.1.2.1發電公司對所屬壓力容器安全閥制定定期試驗制度。4.1.2.2定期檢查試驗壓力容器壓力調節閥，保證調節功能正常，閥位指示與就地實際開度相符。4.1.2.3安全閥校驗后，其起座壓力、回座壓力、閥瓣開啟高度應符合規定，并在壓力容器技術登錄薄中登錄，主要內容如下：（1）安裝數量、型號、規格和位置應符合設計規定。（2）有合格證、質量證明書和排量計算書或匯總表。16ppt課件（3）出廠銘牌齊全，彈簧式安全閥有防止隨便擰動調整螺絲的裝置，杠桿式安全閥有防止重錘移動和杠桿越位的限位裝置，脈沖式安全閥接入脈沖量的導管有保溫，導管內徑大于或等于15mm，氣室式安全閥配備有可靠的氣源。4.1.2.4在校驗合格有效期內，每年進行一次試驗，試排汽正常。4.1.2.5蒸汽嚴密性試驗檢查時無泄漏。4.1.2.6安全閥的排汽管設置正確，并有可靠的支吊裝置，并已接到安全排放地點，排汽管底部的疏水管上不應裝設閥門。二、防止壓力容器爆破事故17ppt課件4.1.3運行中的壓力容器及其安全附件（如安全閥、排污閥、監視表計、聯鎖、自動裝置等）應處于正常工作狀態。設有自動調整和保護裝置的壓力容器，其保護裝置的退出應經總工程師批準，保護裝置退出后，實行遠控操作并加強監視，且應限期恢復。壓力容器配套完善的監測裝置和系統，尤其是自動控制系統，必須能夠可靠投入，并發揮作用，最大限度地降低人的差異和操作隨意性問題。二、防止壓力容器爆破事故18ppt課件案例3：1996年3月13日，某電廠4號超高壓機組由于直流控制電源總熔絲熔斷，造成直流操作電源消失，4號機組跳閘，汽輪機主汽門關閉。因“機跳爐”聯鎖未投入運行，機組甩負荷后燃料沒有聯動切斷。最高主蒸汽壓力達21.3MPa、主蒸汽溫度達576℃，而額定過熱器出口壓力為13.7MPa、汽包壓力為15.88MPa、主蒸汽溫度為540℃。運行人員在事故處理過程中，當手動開啟脈沖安全門鍋爐壓力不降時（安全門、PCV閥拒動），沒有按規程果斷切斷制粉系統，致使鍋爐承壓部件嚴重超溫、超壓。二、防止壓力容器爆破事故19ppt課件三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故5.2.4.1設計時就必須重視油槍、小油槍、等離子燃燒器等鍋爐點火、助燃系統和設備的合理性與完善性。（1）無論是煤粉鍋爐的油燃燒器還是循環流化床鍋爐的風道燃燒器，都必須配有調風器及穩燃器，以保證燃油燃燒穩定完全。（2）循環流化床鍋爐設計有床上油燃燒器時，油燃燒器出口必須設計足夠的油燃燒空間，保證油進入爐膛前能夠完全燃燒。（3）配備等離子點火器、微油點火小油槍時，優先選用技術先進、運行穩定，燃盡率高的設備，并需要重點關注這些新型設備的煤種適應性及運行參數要求，不可過分追求低油率，以保證投運行時盡可能少的未燃盡物的產生。（4）所有燃燒器均應設計有完善可靠的火焰監測保護系統。20ppt課件5.2.4.2要重視鍋爐冷態點火前的準備和調整工作，保證鍋爐冷態燃燒良好，特別要防止出現由于設備故障導致的燃燒不良。（1）新安裝的油槍、微油點火系統和等離子點火系統，在投運前必須進行冷態調試。（2）新建機組或改造過的鍋爐燃油系統必須經過輔汽吹掃，并按要求進行油循環，首次投運前必須經過燃油泄漏試驗確保各油閥的嚴密性。（3）鍋爐點火前或油槍檢修后，應檢查和確定高能點火器、油槍的最佳位置，固定好，保證推進、退出正常、到位。（4）油槍頭部各部件要按要求組裝好并擰緊，防止漏油和霧化不良。（5）鍋爐點火前或油槍檢修后，應檢查和確定高能點火器、油槍的最佳位置，固定好，保證推進、退出正常、到位。（6）油槍頭部各部件要按要求組裝好并擰緊，防止漏油和霧化不良。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故21ppt課件案例4：某電廠300MW機組鍋爐為東方鍋爐廠生產的1027t/h亞臨界參數自然循環汽包爐，設計用煤為貧煤，低位發熱量20.54MJ/kg，干燥無灰基揮發份為14%，鍋爐采用微油點火方式，單只油槍出力為250kg/h。空氣預熱器在鍋爐吹管過程中，發生二次燃燒事故，造成大部分蓄熱元件被燒壞，機組投產工期受到嚴重影響。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故22ppt課件案例4原因分析：第一，鍋爐點火能量不足，油和煤粉均燃燒不完全，未燃盡的可燃物在空預器蓄熱元件內沉積。是造成二次燃燒的根本原因。該機組進行鍋爐吹管工作時，鍋爐采用微油點火方式，投A套制粉系統運行，點火初期通過就地看火孔觀察，煤粉著火距離較遠，煙囪冒不正常的黑煙，A煤層4只火檢信號波動大，經常出現2只火檢信號同時小于10%。隨即進行磨入口一次風和二次風調整：降低磨煤機一次風量，關小上層輔助風風門及周界風風門，增大分離器轉速，使煤粉變細。同時開大微油點火暖風器氣源門開度，從而提高磨出口一次風溫度，使煤粉更容易燃燒。但從就地觀火孔和火焰電視觀察，燃燒情況沒有明顯改善。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故23ppt課件三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故項目符號

單位

入爐煤電除塵灰斗灰樣空預器入口灰樣干燥無灰基揮發份

Vdaf%16.5310.5911.33空氣干燥基灰份Aad%27.0536.5333.9固定碳FCad%59.7754.9052.89低位發熱量

Qnet.v.arkcal/kg540148524672案例4：點火初期入爐煤和飛灰工業分析結果對比（煤質偏離？）24ppt課件案例4原因分析：鍋爐點火約3個小時以后，由于爐內燃燒狀況沒有明顯好轉，煙囪持續冒黑煙，決定投入微油點火系統輔助油槍（單只輔助油槍出力200kg/h）。投入4只微油點火的輔助油槍后，無論是圖像火檢電視、還是就地看火孔，燃燒情況大有改觀，微油點火4只火檢信號穩定，強度均維持在90以上。但半個小時內，鍋爐汽側的參數急劇上升，過熱器出口蒸汽溫度最高至504℃，分析原因為當時爐內燃燒良好，隨著爐膛溫度的升高，積聚在水平煙道和受熱面上的煤油混合物氧化燃燒，引起汽側參數的急劇上升。可見此時尾部煙道已經發生二次燃燒。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故25ppt課件案例4原因分析：第二，空預器吹灰蒸汽壓力為0.7MPa，效果不好，預熱器著火報警系統失靈、水沖洗管道不能正常投用，也是造成二次燃燒事故發生的主要原因。第三，對二次燃燒判斷不及時，事故發生后操作不當也是造成事故加劇的原因。鍋爐在著火不良、煙囪持續冒黑煙的情況下運行三個小時，未投大油槍助燃，造成點火初期大量未燃盡燃料在尾部煙道的沉積。后來空預器入口煙溫不正常升高、空預器電機電流快速上漲至跳閘，空預器抱死。運行人員立即關閉空預器前后所有煙氣、空氣擋板，防止受熱不均勻引起空預器變形，燜預熱器。此后空預器入口煙溫開始緩慢回落，可見空預器的二次燃燒得到了有效的控制。但是，后來運行人員為了冷卻預熱器，開啟引風機出入口擋板讓其自然通風，結果入口煙溫急劇升高，空氣進入預熱器補充了燃燒用的氧氣，加劇了空預器的二次燃燒。三、防止鍋爐尾部再次燃燒事故26ppt課件四、防止鍋爐爐膛爆炸6.1.1鍋爐爐膛爆炸事故，應分為外爆和內爆兩種。在當前機組大容量、多環保設備系統的情況下，引風機、增壓風機、聯合飛機參數越來越高，增加了鍋爐爐膛內爆的風險。6.1.2通常所說的爐膛爆炸，是指爐膛外爆，是由于進入爐膛的燃料沒有正常著火和充分燃燒，在爐膛內和空氣形成爆炸性混合物，在遇到高溫的爐膛環境和明火時導致爆炸發生，這種爆炸一般發生在鍋爐不規范的點火期間和爐膛嚴重結渣的掉焦時候，所以防止爐膛外爆的重點是防止爐膛滅火和嚴重結渣兩種情況。6.1.6防止由于風機選型不當、以及送風系統不暢通和熱控問題疊加導致爐膛內爆。27ppt課件6.2.1.4新爐投產、鍋爐改進性大修后或當實用燃料與設計燃料有較大差異時，應進行燃燒調整，以確定一、二次風量、風速、合理的過剩空氣量、風煤比、煤粉細度、燃燒器傾角或旋流強度及不投油最低穩燃負荷等。（1）燃燒器改造應組織技術論證。（2）燃燒器改造后，應由有關院所進行燃燒調整試驗，確定深度調峰能力，制定低負荷運行的措施。（3）電廠應建立不同煤質情況下的燃燒運行卡。（4）改燒煤種應進行技術論證和燃燒調整試驗后方可進行。（5）進行增、減衛燃帶的工作前，應作好技術可行性論證。（6）機組低負荷運行期間應加強燃燒調整，保證合理的過剩空氣量和鍋爐通風量。（7）鍋爐長時間低負荷運行后增加負荷時，加風、加煤的速度應緩慢，防止在灰斗和煙道死區滯積有易燃的燃料被突然增大的通風或吹灰所擾動時，形成爆燃。四、防止鍋爐爐膛爆炸28ppt課件（8）鍋爐從啟動到帶初始負荷，均應將所需要的燃燒器的調風擋板一直處于開啟狀態，并維持其通風量相當于吹掃風量，直到由于負荷需要而增加風、煤量為止。保證在啟動期間爐膛一直處于富空氣的氣氛，在爐膛建立最低風速，以防止可燃物積聚。（9）直吹式制粉系統投用前，必須對同層或同組燃燒器進行調平，風量偏差達到《電站磨煤機及制粉系統性能試驗DL/T467-2004》的要求。（10）等離子陰陽極應定期更換，防止斷弧和點火效率降低，等離子點火方式下，斷弧時應立即處理，避免燃燒器長時間斷弧投粉。（11）切圓燃燒系統煤粉爐，等離子點火期間嚴禁大幅下擺燃燒器，防止冷灰斗積存大量未燃盡物質導致爐膛爆燃。四、防止鍋爐爐膛爆炸29ppt課件6.2.1.5當爐膛已經滅火或已局部滅火并瀕臨全部滅火時，嚴禁投助燃油槍。當鍋爐滅火后，要立即停止燃料(含煤、油、燃氣、制粉乏氣風)供給，嚴禁用爆燃法恢復燃燒。重新點火前必須對鍋爐進行充分通風吹掃，以排除爐膛和煙道內的可燃物質。（1）運行中加強爐膛負壓的監視，當煤質低劣、負荷過低、煤質潮濕等原因造成燃燒不穩，負壓波動較大時，應及時采取投油助燃等穩燃措施。（2）重新點火后，在加負荷或投粉時油槍燃燒必須正常，并有專人監視著火情況。鍋爐投粉后，若發現煤粉氣流不著火，應立即停止投粉，加強通風5～10min，待提高爐膛溫度后再投。如兩次投粉不著火，應停止投粉，分析原因，嚴禁盲目試投。（3）加強鍋爐燃燒調整，特別是一次風速的監視，防止因風速過低煤粉堵管而造成鍋爐熄火。（4）燃燒煤質變化頻繁時，應加強燃燒監視，特別是爐膛負壓的監視，及時作好燃燒調整。四、防止鍋爐爐膛爆炸30ppt課件（5）當某只燃燒器連續3次投不上時，應立即停止，未查明原因嚴禁繼續試投。（6）當一個或多個燃燒器滅火或燃燒不穩定時，嚴禁再行投入其他燃燒器。（7）鍋爐燃燒器投運或退出運行，必須嚴格按規程規定進行通風吹掃。（8）煤粉鍋爐總燃料跳閘后，尚在運行的風機應保持繼續運行，不要立即用手動或自動去增、減風量。如果風量大于吹掃風量，可緩慢地把它調節到吹掃風量，作滅火后的吹掃；如果總燃料跳閘時風量小于吹掃風量，則必須在這一風量下繼續保持5min，然后把風量逐漸增加到吹掃風量，完成滅火后的吹掃。（9）由于雙側送、引風機跳閘導致的鍋爐MFT，應緩慢打開煙風通道上的所有擋板至全開位置，建立盡可能大的自然通風，保持至少15min的通風。四、防止鍋爐爐膛爆炸31ppt課件防止內爆（新）：6.2.4.1無論由于什么原因使離心型引風機選型點的能力超過-8.7kPa時，從空預器出口至引風機入口煙道的設計瞬態負壓都應達到并且不超過風機選型點壓力。6.2.4.2新建機組吸風機和脫硫增壓風機的最大壓頭設計必須與爐膛及尾部煙道防內爆能力相匹配，吸風機及脫硫增壓風機壓頭之和不應大于爐膛及尾部煙道防內爆極限。6.2.4.4采用脫硫、脫硝裝置的機組，應特別重視防止設備故障產生過大爐膛負壓對鍋爐造成的危害，在鍋爐主保護和煙風系統聯鎖保護功能上應考慮爐膛負壓低跳鍋爐和負壓低跳吸風機的聯鎖保護。四、防止鍋爐爐膛爆炸32ppt課件防爆相關規程：《火力發電廠煙風煤粉管道設計技術規程DL/T5121-2000》《電站煤粉鍋爐膛防爆規程DL/T435-2004》《火力發電廠煤和制粉系統防爆設計技術規程DL/T5203-2005》《大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導則DL/T831-2002》NFPA85《BoilerandCombustionSystemsHazardsCode2007Edition》四、防止鍋爐爐膛爆炸33ppt課件案例5：1993年3月10日，某發電廠一號機組發生一起特大鍋爐爐膛爆炸事故（按《電業生產事故調查規程》界定）。該起事故死亡23人，其中電廠職工6人（女1人），民工17人。受傷24人，其中電廠職工5人，民工19人。該起事故最終核算直接經濟損失778萬元人民幣，修復時間132天，少發電近14億度。因該爐事故造成的供電緊張，致使一段時間內寧波地區的企業實行停三開四，杭州地區停二開五，浙江省工農業生產受到了嚴重影響，間接損失嚴重。四、防止鍋爐爐膛爆炸34ppt課件案例5原因分析：該起鍋爐特大事故極為罕見，事故最初的突發性過程是多種因素綜合作用造成的。以下，僅將事故調查過程中的事故機理技術分析結論綜合如下：1.運行記錄中無鍋爐滅火和大負壓記錄，事故現場無殘焦，可以認定，并非煤粉爆炸。

2.清渣過程中未發現鐵異物，渣成份分析未發現析鐵，零米地坪完整無損，可以認定，非析鐵氫爆炸。

3.鍋爐冷灰斗結構薄弱，彈性計算確認，事故前冷灰斗中積存的渣量，在靜載荷下還不會造成冷灰斗破壞，但靜載荷上施加一定數量的集中載荷或者施加一定數量的壓力，有可能造成灰斗失穩破壞。

4.事故發生后的檢驗結果表明，鍋爐所用的水冷壁管材符合技術規范的要求，對水冷壁管斷口樣品的失效分析證實，包角管的破裂是由于冷灰斗破壞后塌落導致包角管受過大拉伸力而造成的。四、防止鍋爐爐膛爆炸35ppt課件5.對于事故的觸發原因，兩種意見：

一種意見認為，“3.10”事故的主要原因是鍋爐嚴重結渣。事故的主要過程是：嚴重結積渣造成的靜載加上隨機落渣造成的動載，致使冷灰斗局部失穩；落渣入水產生的水汽，進入爐膛，在高溫堆渣的加熱下升溫、膨脹，使爐膛壓力上升；落渣振動造成繼續落渣使冷灰斗失穩擴大，冷灰斗局部塌陷，側墻與冷灰斗連接處的水冷壁管撕裂；裂口向爐內噴出的水、汽工質與落渣入水產生的水汽，升溫膨脹使爐膛壓力大增，造成MFT動作，并使冷灰斗塌陷擴展；三只角角隅包角管先后斷裂，噴出的工質量大增，爐膛壓力陡升，在渣的靜載、動載和工質閃蒸擴容壓力的共同作用下，造成鍋爐21米以下嚴重破壞和現場人員重大傷亡。因此，這是一起鍋爐嚴重結渣而由落渣誘發的機械一熱力破壞事故。

四、防止鍋爐爐膛爆炸36ppt課件另一種意見認為，3月6日～3月10回爐內結渣嚴重，由于燃燒器長時間下擺運行，加劇了灰斗結渣。這為煤裂角氣和煤氣的動態產生和積聚創造了條件。灰渣落入渣斗產生的水蒸汽進入冷灰斗，形成的振動加速了可燃氣體的生成。經分析計算，在0.75秒內局部動態產生了2.7千克以上混合可燃氣體，逐步沿灰斗上升，在上升過程中，由于下二次風與可燃氣混合，混合溫度在470度左右（未達著火溫度）。突遇熾熱碎渣的進入或火炬（燃燒器噴焰）隨機飄入，引起可燃氣體爆炸，爐膛壓力急劇升高，爐膛出口壓力達2.72手帕以上，觸發MFT動作。爆炸時，兩側墻鼓出，在爆炸和爐底結渣的聯合作用下，灰斗與兩側墻連接處被撕裂，灰斗失穩下塌，包角管和聯箱水平相繼破裂，大量水汽泄出，爐內壓力猛烈升高，使事故擴大。四、防止鍋爐爐膛爆炸37ppt課件6.鍋爐投入運行后，在燃用設計煤種及其允許變動范圍內煤質時出現前述的嚴重結渣和再熱汽溫低、局部管段管壁超溫問題，與制造廠鍋爐爐膛的結構設計和布置等不完善有直接關系，它是造成這次事故的根本原因。

另外，除上述諸技術原因外，北侖電廠及有關單位在管理上存在的一些問題，也是導致這起事故發生的原因：該事故機組自3月1日以來，運行一直不正常，再熱器管壁溫連續超過報警溫度。雖經采取調整火焰中心，加大吹灰和減輕負荷等措施，壁溫超限問題仍未解決。按ABB-CE公司鍋爐運行規程規定，再熱器壁溫的報警溫度為607度，3月6日至3月10日，再熱器壁溫多在640度和670度之間，鍋爐負荷已從600兆瓦減至500兆瓦，再減至450兆瓦，到3月10日減至400兆瓦，再熱器壁溫仍嚴重超限。按運行規程規定，再熱器壁溫嚴重超溫采取措施而無效時，應采取停爐措施。運行值班長曾多次向華東電管局總調度和浙江省電管局調度請示，但上級部門非但不同意停爐，而且還要求將鍋爐負荷再提高一些，要求鍋爐堅持運行到3月15日計劃檢修時再停爐。結果因結焦嚴重，大塊焦渣崩落，導致該起特大事故發生。

因此，該起事故原因的認定結論為：制造廠鍋爐爐膛設計、布置不完善及運行指揮失當；是一起鍋爐設備嚴重損壞和人員群亡的責任事故。事故的直接原因是鍋爐嚴重結渣。四、防止鍋爐爐膛爆炸38ppt課件分析：兩種爆炸原因（水汽說、煤氣說）共存，不矛盾，不必割裂分析。設計問題沒有一手資料，難以判斷。對結渣嚴重性認識不夠，超溫到670度足以說明問題。華東電管局領導盲目指揮，錯失良機。掉大渣及燃燒器長期下擺造成鍋爐放炮在近十年仍有發生。四、防止鍋爐爐膛爆炸39ppt課件五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故7.1.1制粉系統爆炸和煤塵爆炸，其本質都是細小的煤粒、制備的煤粉、及其它煤粒在受熱、發熱情況下析出的氣體物質與空氣形成的雜混性可燃物由點火源點燃形成的爆炸，其本質區別在于制粉系統爆炸發生在制粉系統內部受限空間，而煤塵爆炸是指發生在常規的開闊揚塵環境。7.1.2防止制粉系統爆炸最重要的措施在于首先選擇與設計煤質相適應的制粉系統，并且具有齊全的監控手段。7.1.3防止制粉系統爆炸的根本在于不論從設計、設備、安裝、檢修、運行等環節，都要防止造成制粉系統內部局部的原煤和煤粉的積存，防止積存時間過長形成雜混性可燃物。7.1.4防止制粉系統爆炸基礎工作在于選擇與入爐煤種向相應的干燥介質和出入口溫度，在于制粉系統操作的規范性和平穩性。40ppt課件7.2.1.2.1磨煤機運行及啟停過程中應嚴格控制磨煤機出口溫度不超過規程規定。7.2.1.2.3中儲式制粉系統停止前，認真檢查磨煤機入口，發現積粉自燃，及時消除后，方可停止磨煤機。7.2.1.2.4制粉系統停運期間應定期觀察磨煤機本體、風道、粉管等各處溫度測點，防止自燃。7.2.1.2.5正壓直吹式制粉系統應按照《火力發電廠煤和制粉系統防爆設計技術規程》（DL/T5203-2005）要求，在磨煤機進口熱一次風和調溫風混合后的管道上或熱一次風和調溫風的管道上設置快速隔絕門（閥），保證熱風管道與磨內部空間的可靠隔絕。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故41ppt課件7.2.1.2.6給煤機停運期間應將皮帶走空，關閉入口插板門，密封風風源應可靠并保持連續投入。7.2.1.2.7直吹式制粉系統磨組啟動要緩慢通風吹掃暖磨，磨組停運后渣箱要清理干凈。7.2.1.8加強防爆門的檢查和管理工作，防爆薄膜應有足夠的防爆面積和規定的強度。防爆門動作后噴出的火焰和高溫氣體，要改變排放方向或采取其他隔離措施。以避免危及人身安全、損壞設備和燒損電纜。7.2.1.11直吹式制粉系統啟動前和停止后要按照規程的規定進行蒸汽和冷風吹掃。7.2.1.12磨煤機要定期切換運行，防止因長期停運導致原煤倉或磨煤機內部自燃。7.2.1.13停爐前要盡量將原煤倉走空或保持較低的煤位，防止因長期停運導致原煤倉自燃。

7.2.1.14當發現備用磨煤機內著火時，要立即關閉其所有的出入口風門擋板以隔絕空氣，并用蒸汽消防進行滅火。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故42ppt課件嚴格執行京能集團《褐煤摻燒安全管理工作規定》各項條款：褐煤摻燒安全生產管理工作的整體思路為：防爆炸、防火災、控結渣、控磨損。5.2.6筒倉和原煤倉應避免長期、少量存儲褐煤，避免煤塵長期積聚于封閉空間。應做到壓實、流動儲運。根據監測溫度的情況及惰性氣體置換效果，儲存周期原則上不應超過3天，最長不應超過7天。燃用褐煤或其混煤的制粉系統長期停運或檢修前應將其置換為煙煤并盡量走空整個系統。5.2.7筒倉內的溫度測點應能普遍反映存儲空間內的溫度水平，能準確監測由于存煤緩慢氧化導致的溫度升高，否則應加密。5.2.8爐前原煤倉應設置惰性氣體接口和常備氣瓶，用以置換空氣或滅火。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故43ppt課件嚴格執行京能集團《褐煤摻燒安全管理工作規定》各項條款：5.3.6制粉系統和輸煤系統的防火應急預案應明確火情處理措施及撲救方法，針對不同部位和火情大小，正確選用壓煤、沖惰性氣體、隔絕、消防栓等方法和措施，不能盲目采用通風降溫或大量噴水滅火。5.3.7嚴禁采用壓縮空氣或氧氣吹掃積聚的煤粉及粉塵。應在動火現場準備足夠的滅火砂、滅火器，粉塵濃度較大、積粉較多的場所進行滅火作業時，嚴禁使用消防水槍或滅火器直接噴射，應該用砂子掩埋或用水噴淋等方法進行熄滅。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故44ppt課件嚴格執行京能集團《褐煤摻燒安全管理工作規定》各項條款：5.3.8應充分重視清掃工作，轉變思想，使外委維護單位和保潔單位的員工深刻認識控制褐煤煤粉積存的重要性。針對褐煤易揚塵、易積存的特點，應從卸煤、儲煤、輸煤、制粉、爐前等不同系統和部位劃分保潔清掃責任區，制定清掃監督制度和獎懲制度。按漏粉、積粉概率和危險程度確定清掃頻次，明確清掃標準和方法，合理利用保潔人力，避免出現盲區。5.3.9變被動為主動，對易揚塵和易積粉區域加強設備治理和改造，最大程度減少積粉，積極采用抑塵、除塵新技術。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故45ppt課件案例6：2011年3月29日上午，某電廠2號機組中儲式制粉系統停運抽粉過程中突然爆燃，現場傳來響聲，立即停止運行，停運輸粉機。經檢查，粗、細粉分離器、磨煤機及排粉機等17個防爆門破裂，右側木塊分離器檢查孔板燒焦變形。對A磨煤機出口溫度測點附近檢查，發現磨煤機出口溫度測點上方右側木塊分離器檢查門有明顯著過火的痕跡，外表面油漆鼓起、燒焦、變形。說明右側木塊分離器內部已持續著火一段時間；打開右側木塊分離器檢查，內部有已經著過火的木塊和焦碳，說明內部的木塊和煤粉均已著火并持續燃燒。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故46ppt課件五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故A磨右側木塊分離器檢查門燒損木塊分離器內部煤粉燒過后的焦炭47ppt課件案例6原因分析：根據制粉系統選型規范和防爆要求，燃煤揮發份Vdaf>25%時不宜采用中儲式制粉系統，根據化驗結果分析，本次來煤揮發份Vdaf已達30%，因此容易發生爆燃事件。2號爐A制粉系統木塊分離器格柵堵塞積粉未及時清理，是導致積粉自燃著火的主要原因。2號爐A制系統在停運過程中，風粉混合物達到爆炸濃度，是制粉系統容易發生爆燃的主要原因。運行操作不當，是導致2號爐A制粉系統爆燃的主要操作原因。制粉系統運行中未及時清理木塊分離器，制粉系統停運過程中，曾先后兩次出現各段壓力、磨煤機出口溫度明顯異常升高，但運行人員都沒有及時發現，未能及時作緊急停運處理，最終導致制粉系統發生爆燃事件。五、防止制粉系統爆炸和煤塵爆炸事故48ppt課件六、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故8.2.4.2.1