棧橋專項施工方案

棧橋施工方案工程概況：27、28、29號主墩常年位于水中。為了解決水中施工的問題，本工程采用了施工通道鋼棧橋配合鉆孔樁基平臺的方案，將水中變為陸地。北岸施工棧橋為27#～29#墩下部結構及27#～29#跨上部結構施工人員、材料及設備施工車輛、砼罐車運輸通道并與施工作業平臺相連，從而形成縱向臨時通道。棧橋與主橋軸線平行，棧橋橋面標高為82.50米。為方便水上鉆孔樁施工，棧橋橋面于鉆孔樁平臺齊平，棧橋與鉆孔平臺連成一個整體，棧橋及施工平臺臺面高出洪期水位0.7m。施工棧橋位于特大橋上游，棧橋中線距離特大橋橋位中線17.5m，棧橋寬6.0米，跨度為12m，總長度為250m。起始位置與下河便道及碼頭相連并盡量靠近橋墩承臺，以方便施工運輸。棧橋總體布置見圖4-5、圖4-6。棧橋設計：荷載設計：棧橋最大車輛荷載考慮10m砼灌車，自重15T，砼重25T，共重40T，人行及其它荷載共重10T；動荷載系數取1.2，故棧橋檢算荷載采用60T。棧橋結構設計：棧橋自下而上依次：(1)棧橋方向開始每24m樁基選用二排三根Φ630mm鋼管樁作一個剛性支承墩，中間跨中位置選用單排三根Φ630mm鋼管樁作一個臨時支承墩，剛性支承墩沿橋方向縱向間距為3米，橫向間距為2*2.5m。鋼管樁之間利用[20槽鋼栓接作剪刀撐，樁內填充滿砂礫。施工過程中，安排專人對河床沖刷深度進行定期測量，及時掌握沖刷深度。(2)鋼管樁頂開槽鋪縱向分配梁用2I36b工字鋼，再橫向用2I36b工字鋼作分配梁。(3)棧橋跨度采用12m，上部采用三榀單層雙排貝雷縱梁（非加強單層雙排），貝雷梁與鋼管樁頂橫向2I36b工字鋼分配梁固結。(4)貝雷梁架面用I32b工字鋼作橫分配梁，間距1.0m，縱向布置2[14槽鋼，間距30cm，再鋪8mm花紋鋼板，兩邊圍欄用∠63*63*5角鋼與槽鋼焊接做立柱，高1.2米，用∠50*50*4角鋼做扶手，中間縱穿Ф16圓鋼加密。在棧橋和施工平臺附近打設防撞樁，并懸掛警示標志和紅色警示燈。棧橋施工：鋼管樁施工從北岸開始施工，棧橋使用浮吊吊振動錘下沉鋼管樁，鋼管樁沉放使用90KW振動錘。利用全站儀定位及校核。首先，對于文章中的數學公式和符號，需要進行排版和格式化，以便更清晰地呈現。同時，需要刪除明顯有問題的段落，比如第三段只有一句話，沒有明確的語境和內容。1.計算橋梁的承載能力根據公式（185×5.3+185×6.7+60×10.7）/12=238.5kn，可得橋梁的荷載為238.5kn。根據公式M中＝238.5×6-185×0.7-60×4.7＝1019.5kn?m，可得橋梁的彎矩為1019.5kn?m。根據公式Rmax＝2RA＝477kn，在建筑結構計算手冊中查詢，可得橋梁的最大反力為477kn。2.履50荷載的布置和計算根據荷載布置，履50荷載q=56kN/m，跨中荷載布置為250kN，最大荷載為500KN。根據公式Mmax=qcl4.5564.512(2-Y)=(2-)=614.25KN.m，可得橋梁在跨中的最大彎矩為614.25KN.m。根據公式R3＝36.5kN，可得橋梁在跨中的反力為36.5kN。根據公式RA=R2=pb/l=156.32Kn，可得橋梁的反力為156.32Kn。3.恒載的計算按照5等跨連續梁的計算方法，在建筑結構計算手冊（第二版）中查詢，恒載為12.13kn/m。根據公式Mmax4=-0.105ql2＝-0.105×12.13×122＝-183.4kn?m，可得橋梁支點的最大彎矩為-183.4kn?m。根據公式Rmax4＝（0.606+0.526）ql＝164.78kn，可得橋梁支點的最大反力為164.78kn。根據公式fmax4＝0.13cm，可得橋梁支點的最大撓度為0.13cm。4.恒載+履50級荷載組合的計算考慮汽車荷載的沖擊系數和偏載系數，橋梁的最大彎矩為1117.7kn?m，最大反力為893.8kn，最大撓度為2.19cm，均滿足安全要求。5.恒載+10m3混凝土攪拌運輸車（滿載）荷載組合的計算同樣考慮荷載的沖擊系數和偏載系數，橋梁的最大彎矩為3152.8kn?m，最大反力為980.8kn，最大撓度為8cm，均滿足安全要求。首先，根據計算公式，Mmax=218+1019×1.2×1.15=1624kn?m，但是它小于[M]=2364kn?m。同樣地，Rmax=164.78+477×1.2×1.15=823kn，但是它小于[Q]=980.8kn。最大荷載fmax=1.2×1.15×1.1+0.13=1.65cm，小于L/250=8cm，因此滿足安全要求。接下來，對橋面板I14a型工字鋼進行驗算。按照簡支梁計算，取計算跨徑L為1.0m。車輪寬度按30cm計算，每對車輪的著地面積為0.6×0.2（寬×長），因此軸重的一半荷載由3根槽鋼承擔。采用10m3混凝土攪拌運輸車滿載荷載進行驗算。其中，E=2.0×105Mpa，I=712cm4，Wmin=101cm3，q=415kn/m。通過計算得到q=675kn/m，cqlc(2-)=30.4kn?m，Mmax=100.2Mpa，小于[σ]=170Mpa，f=0.64mm，小于L/250=4mm，因此滿足安全要求。對橫向工字鋼分配梁進行驗算。取最大跨徑L為4.3m，采用32a型工字鋼。荷載如圖。其中，E=2.0×105Mpa，Ix=11080cm4，Wx=692.5cm3，Sx=400.5cm3，t=15mm，R=135KN，M=121.5kn?m。通過計算得到σ=175.5Mpa，小于[σ]=215Mpa，τ=32.53Mpa，小于[τ]=85Mpa，因此滿足安全要求。同時，f=7.8mm，小于L/250=17.2mm，也滿足安全要求。最后，對墩頂橫梁進行驗算。由于墩頂橫梁采用2I36a型工字鋼，每榀貝雷梁傳至橫梁上的荷載為P=477kn，由橫梁直接傳遞到鋼管樁頂，因此在此不作驗算。綜上所述，棧橋結構滿足安全要求。6.3.1、驗算I16工字鋼上橫梁：以簡支梁驗算，跨徑為1.35m。I16工字鋼作為上橫梁，其截面參數如下：截面積A=26.11cm2，截面重心距g=20.50kg/m，截面慣性矩I=1127cm4，截面模量W=140.9cm3，截面矩形模量S=80.8cm，腹板厚度tw=0.6cm。罐車后軸的觸地寬度為600mm，長度為200mm。按兩根橫梁直接受力，則每根橫梁受力為：P活=30/(2*2)=7.5t。恒載包括橋面板和橫梁自重，q恒=0.3*0.8*78.5+20.50=39.34kg/m。活載產生的跨中彎矩為M活=1/4*P活*L=0.25*7.5*103*1.35=2531.25kg.m，支座剪力為Q活=P活=7.5*103=7500kg。恒載產生的跨中彎矩為M恒=qL2/8=0.125*39.34*1.352=8.96kg.m，支座剪力為Q恒=qL/2=0.5*39.34*1.35=26.55kg。跨中的總彎矩取值為M總=M恒+M活=8.96+2531.25=2540.21kg.m，支座的總剪力取值為Q總=Q恒+Q活=26.55+7500=7526.55kg。由此可知，應力σ=M/W=2540.21*100/(140.9*0.6)=1803kg/cm2=180.3MPa<極限應力[σ]=215MPa；剪應力τ=Q/S=7526.55*80.8/(1127*0.6)=899kg/cm2=89.9MPa<極限應力[τ]=110MPa。因此，該工字鋼上橫梁滿足要求。6.3.2、驗算貝雷縱梁：以簡支梁驗算，跨徑為12米。選用三列單層雙排不加強型貝雷片，其截面參數為：截面容許抵抗矩[M]=1576.4kN.m，截面容許抗剪強度[Q]=490.5kN。計算圖式如下：P活=20400kg，q恒=709.4kg/m，貝雷片自重q貝=275*6/3=550kg/m，恒載包括橋面板和橫梁自重，q恒=6.0*0.8*78.5+(20.50*6*48)/12=868.8kg/m。因此，總恒載為q恒總=550+868.8=1418.8kg/m。以上恒載由三組貝雷片共同承擔，但中間一組承受的恒載最大，為一半。故中間組所分擔的荷載為：q=q恒總/2=709.4kg/m。根據分配梁傳來的活載，貝雷梁接收到的活載為20.4噸，即20400千克。活載產生的跨中彎矩為91800千克·米，支座剪力為35700千克。恒載產生的跨中彎矩為12769.2千克·米，支座剪力為4256.4千克。跨中的總彎矩為104569千克·米，總剪力為39956千克。接下來是對I36a工字鋼橫梁的驗算。按照簡支梁驗算，跨度為2.5米。I36a