青島理工大學畢業設計用紙摘要本文針對啤酒車間廢水處理工藝進行初步設計。啤酒廢水含有許多有機的物質，這些有機物濃度較高，雖然無毒，但易于腐敗，排入水體要消耗大量的溶解氧，對水體環境造成嚴重危害。啤酒廢水中BOD5/CODcr值高，在50％及以上，非常有利于生化處理。同時生化處理與物理法、化學法相比較；一是處理工藝比較成熟；二是處理效率高，CODcr、BOD5去除率高，一般可達80％~90％以上；三是處理成本低（運行費用省）；經過對各種處理工藝的對比，最終選擇水解酸化+生物接觸氧化作為處理工藝。本工藝流程設有格柵、調節池，對污水進行預處理，去除水中較大的懸浮顆粒和調節水質水量。生化處理采用生物接觸氧化法，可提高有機物去除效率。沉淀池用來進行泥水分離。本流程簡單穩定，對水量、水質的變化有很強的適應能力，同時確保出水的COD、BOD和SS以及總氮，總磷指標達到標準。通過初步預算，該工藝也將帶來可觀的經濟效益和良好的環境效益。本文對格柵、調節池、水解池、生物接觸氧化池、沉淀池、污泥池等主要構筑物進行計算，編制設計說明書，并繪制工藝流程、構筑物平面及高程、主要構筑物共八張圖紙。關鍵詞：啤酒廢水；水解酸化；生物接觸氧化；

AbstractAccordingtothebeereffluenttreatmentplantpreliminarydesignprocess.Beerwastewatercontainingmanyorganicsubstances,thesehighorganicconcentration,althoughnon-toxic,buteasytocorruption,dischargedintothewaterbodywillconsumelargeamountofdissolvedoxygen,causingseriouspollutionofwaterenvironment.ThevalueofBOD5\CODcrofbrewerywastewaterishigh,inthe50%andabove,isveryconducivetobiochemicaltreatment.Atthesametime,biochemicaltreatmentandphysicalmethod,chemicalmethodarecompared;oneisprocessingtechnologymoremature;twoisthehightreatmentefficiency,highremovalrateofCODcr,BOD5,generallyupto80%~90%;threeisthelowprocessingcost(cost);aftercomparingthevarioustreatmentprocesses,thefinalchoiceofhydrolyticacidification-biologicalcontactastheprocessofoxidation.Thisprocessisarrangedinthegrid,regulationpool,pretreatmentofwastewater,theremovaloflargerparticlessuspendedinthewaterandwaterqualityregulation.Biologicaltreatmentbybiologicalcontactoxidationmethod,canimprovetheremovalefficiencyoforganiccompounds.Sedimentationtankforslurryseparation.Thissimpleprocessstability,changeofwaterflow,waterqualityhasastrongabilitytoadapt,whileensuringthattheeffluentCOD,BODandSSaswellasthetotalnitrogen,totalphosphorusindexreachesthestandard.Throughthepreliminarybudget,thisprocesswillbringconsiderableeconomicbenefitsandenvironmentalbenefits.Regulationpool,thegrille,hydrolysistank,biologicalcontactoxidationtank,sedimentationtank,sludgetankmainstructuresarecalculated,preparethedesignspecification,andrenderingprocess,structuresplaneandelevation,themainstructuresofeightdrawings.Keywords:beerwastewater;hydrolyticacidification;biologicalcontactoxidation;

目錄1緒論 71.1工廠所在地概況 71.2啤酒廢水來源及特點 81.3啤酒廢水主要處理工藝 81.3.1好氧工藝 81.3.2厭氧工藝 101.3.3厭氧－好氧工藝 121.4處理工藝確定 141.4.1設計任務及標準 141.4.2處理工藝選擇 152水處理構筑物參數計算 182.1格柵 182.2調節池 232.3水解池 252.4接觸氧化池 282.5沉淀池 313污泥處理系統 354管道布置 384.1污水管道 384.2污泥管道 394.3鼓風管道 405平面及高程布置 425.1平面布置 425.2高程布置 436工程預算 456.1土建工程預算 456.2設備及管材預算 466.3其他費用 476.4運行成本預算 47結論 ………………….……46致謝…………………..……47參考文獻： 49

1緒論1.1工廠所在地概況長春市是吉林省省會，東北亞區域國際化大都會，中國汽車工業、電影事業的搖籃，中國副省級城市，中國特大城市之一。中國第一汽車集團公司和長春電影制片廠座落于此，是中國最早的汽車工業基地和電影制作基地，有東方底特律之稱。長春市位于北半球中緯地帶，歐亞大陸東岸的中國東北松遼平原腹地，居北緯43°05’～45°15’；東經124°18’～127°02’。幅員20604平方公里。西北與松原市毗鄰，西南和四平市相連，東南與吉林市相依，東北同黑龍江省接壤。長春地區地貌由山地、臺地和平原組成，東高西低，形成了“一山四崗五分川”的地貌格局。長春市地處中國東北松遼平原腹地，市區海拔在250--350米之間，地勢平坦開闊。屬大陸性季風氣候區，在全國干濕氣候分區中，地處濕潤區向亞干旱區的過渡地帶。氣溫自東向西遞增，降水自東向西遞減。春季干燥多風，夏季濕熱多雨，秋季天高氣爽，冬季寒冷漫長，具有四季分明，雨熱同季，干濕適中的氣候特征，為人類開發和利用大自然提供了良好的氣候環境。由于地理位置、地形結構與大氣環流相配合的作用，具有如下基本特征：四季分明。春季較短，干燥多風；夏季溫熱多雨，炎熱天氣不多；秋季氣爽，日夜溫差大；冬季漫長較寒冷。長春市年平均氣溫4.8°C，最高溫度39.5°C，最低溫度-39.8°C，日照時間2688小時。夏季，東南風盛行，也有渤海補充的濕氣過境。年平均降水量522至615毫米，夏季降水量占全年降水量的60%以上；最熱月（7月）平均氣溫23℃。秋季，可形成持續數日的晴朗而溫暖的天氣，溫差較大，風速也較春季小。1.2啤酒廢水來源及特點啤酒生產加工過程包括:制麥、糖化、發酵、罐裝，其生產加工過程中排放的廢水，水量大，不穩定，BOD/COD高，利于生化處理，N、P含量較少，SS含量高，毒害小。廢水主要來自麥芽車間(浸麥廢水)，糖化車間(糖化，過濾洗滌廢水)，發酵車間(發酵罐洗滌，過濾洗滌廢水)以及灌裝車間(洗瓶，滅菌廢水及瓶子破碎流出的啤酒)等其中釀造過程的涮洗水及包裝過程的洗瓶水，約占廢水總量的啤酒廢水的水質和水量在不同季節有一定差別，一般夏季啤酒消費量大，廢水水量處于高峰，有機物含量也較高[1]，各工藝廢水特點如下：(1)浸麥廢水:水量較小，有機物濃度中等，顏色較深，容易腐敗，含有多種糖類、果膠及蛋白化合物，水中懸浮固體含量較少且與麥粒的干凈程度有關。(2)糖化發酵廢水:水量較大，有機物含量很高，水中含有廢酵母、蛋白凝固物、多種糖類、醇類、纖維素及廢酒糖等懸浮固體，屬高濃度有機廢水。(3)包裝洗滌廢水:水量大，有機物含量低，水中含有部分殘留啤酒、洗滌劑及部分無機物。(4)其它廢水:如廠區生活污水等[2]。1.3啤酒廢水主要處理工藝1.3.1好氧工藝好氧生物處理是在氧氣充足的條件下，利用好氧微生物的生命代謝活動氧化啤酒廢水中的有機物，其產物是二氧化碳、水及能量，處理效果好，主要有如下幾種工藝。=1\*GB2⑴活性污泥法活性污泥法是中、低濃度有機廢水處理中使用最多、運行最可靠的方法，具有投資省、處理效果好等優點。該處理工藝的主要部分是曝氣池和沉淀池。廢水進入曝氣池后，與活性污泥（含大量的好氧微生物）混合，在人工充氧的條件下，活性污泥吸附并氧化分解廢水中的有機物，而污泥和水的分離則由沉淀池來完成。活性污泥法處理啤酒廢水的缺點是動力消耗大，處理中常出現污泥膨脹。可以通過投加化學藥劑解決，但這將使處理成本提高。=2\*GB2⑵SBR工藝及CASS工藝SBR是序批式間歇活性污泥法的簡稱,是近年來被國內外引起重視、研究并大力推廣應用的一種污水生物處理新技術。SBR工藝是通過時間上的交替運行實現傳統活性污泥法的運行全過程。該工藝只有一個SBR池,但同時具有調節池、曝氣池和沉淀池的功能。運行過程分為進水、曝氣、沉淀、潷水、閑置五個階段。與傳統活性污泥法相比,SBR工藝所具有的優點非常明顯:工藝簡單,調節池體積小或不設,無二沉池和污泥回流,運行方式靈活；結構緊湊,占地少,基建、運行費用低；反應過程濃度梯度大,不易發生污泥膨脹；抗負荷沖擊能力強,處理效果好；厭氧(缺氧)和好氧交替發生,同時脫氮除磷而不需額外增加反應器[3]。在SBR工藝的基礎上，有發展出CASS(循環式活性污泥法)工藝，CASS工藝與其他工藝相比,特點如下:CASS池的變容運行提高了系統對水量水質變化的適應性和操作的靈活性；選擇器的設置加強了微生物對磷的釋放、反硝化、對有機物的吸附吸收等作用,增加了系統運行的穩定性；周期內反應器以厭氧→缺氧→好氧→缺氧→厭氧的方式運行,有比較理想的脫氮除磷效果。=3\*GB2⑶深井曝氣法深井曝氣實際上是以地下深井作為曝氣池的活性污泥法，曝氣池由下降管以及上升管組成。將廢水和污泥引入下降管，在井內循環，空氣注入下降管或同時注入兩管中，混合液則由上升管排至固液分離裝置，即廢水循環是靠上升管和下降管的靜水壓力差進行的。其優點是：占地面積少，效能高，對氧的利用率大，無惡臭產生，但是也有施工難度大，造價高，防滲漏技術不過關等缺點。=4\*GB2⑷生物膜法與活性污泥法不同，生物膜法是在處理池內加入軟性填料，利用固著生長于填料表面的微生物對廢水進行處理，不會出現污泥膨脹的問題。生物接觸氧化池和生物轉盤是這類方法的代表，在啤酒廢水治理中均被采用，主要是降低啤酒廢水中的BOD5[4-5]。生物轉盤是較早用以處理啤酒廢水的方法。它主要由盤片、氧化槽、轉動軸和驅動裝置等部分組成，依靠盤片的轉動來實現廢水與盤上生物膜的接觸和充氧.該法運轉穩定、動力消耗少，但低溫對運行影響大，在處理高濃度廢水時需增加轉盤組數。生物接觸氧化池是在微生物固著生長的同時，加以人工曝氣.這種方法可以得到很高的生物固體濃度和較高的有機負荷，因此處理效率高，占地面積也小于活性污泥法。1.3.2厭氧工藝厭氧工藝是利用厭氧微生物在無需提供氧氣的情況下，通過自身代謝過程將廢水中的有機物轉化為無機物(CH4,CO2,H2O)和少量細胞產物。一般認為，可將厭氧生物處理技術主體反應器經歷3個時代。=1\*GB2⑴第一代厭氧反應器從1881年法國“Cosmos”雜志報道應用厭氧生物技術處理市政污水中的大量易腐敗有機物起，厭氧生物處理技術已經有了百余年的歷史。第一代厭氧反應器以厭氧消化池為代表，最初的厭氧反應器采用污泥與廢水完全混合的模式，污泥停留時間(SRT)與水力停留時間(HRT)相同，厭氧微生物濃度低，處理效果差。一般其容積負荷在4～5kgCOD/(m3·d)以下[6]。第1代厭氧反應器主要用于污泥和糞肥的消化,以及生活污水的處理。=2\*GB2⑵第二代厭氧反應器隨著人們對厭氧生物處理技術研究的深入，以提高厭氧微生物濃度和停留時間，強化傳質作用，縮短液體停留時間為基礎的一系列高速厭氧反應器(High-rateAnaerobicReactor)相繼出現。主要有厭氧濾器(AnaerobicFilter,簡稱AF)、厭氧流化床(AnaerobicFluidizedBed,簡稱AFB)反應器、上流式厭氧污泥床(Up-flowAnaerobicSludgeBed,簡稱UASB)反應器等。其中以UASB反應器為代表。該反應器特別適宜于處理高濃度有機廢水，UASB工藝因其工藝結構緊湊，處理能力大，效果好，投資省而在國內外啤酒廢水治理中得到十分廣泛的應用。UASB反應器底部為絮凝和沉淀性能良好的厭氧污泥構成的污泥床，上部設置了一個專用的氣-液-固分離系統（三相分離室）。廢水從反應器底部加入，在上向流、穿過生物顆粒組成的污泥床時得到降解，同時生成沼氣（氣泡）。氣、液、固（懸浮污泥顆粒）一同升入三相分離室，氣體被收集在氣罩里，而污泥顆粒受重力作用下沉至反應器底部，水則經出流堰排出，對啤酒廢水CODcr的去除率為60%～70%。UASB反應器可以將固體停留時間和水力停留時間分離,能保持大量的活性污泥和足夠長的污泥齡,并注重培養顆粒污泥,屬高負荷系統。但大多數的UASB反應器在處理固體懸浮物濃度較高的廢水時易引起堵塞和短流。同時,初次啟動和形成穩定顆粒污泥用時較長。此外,還需要設計合理的三相分離器專利技術。UASB工藝處理出水一般達不到排放標準，需進行再處理或與好氧處理串聯才能達標排放。UASB反應器較其他反應器有以下優點：降性能好，不用設沉淀池，無需污泥回流不需填載體，構造簡單，節省造價由于消化產氣作用，污泥上浮起到一定的攪拌作用，因而不需設攪拌設備，降低維護成本污泥濃度和有機負荷高，停留時間短=3\*GB2⑶第三代厭氧反應器雖然第2代厭氧生物反應器在應用中取得了很大的成功，但為了解決UASB反應器在運行中出現的短流、死角和堵塞等一些問題，進一步增強厭氧微生物與廢水的混合與接觸，提高負荷及處理效率，擴大適用范圍，人們在其基礎上繼續研究和開發了第3代反應器。主要有厭氧顆粒污泥膨脹床(ExpandedGranularSludgeBed,簡稱EGSB)、厭氧內循環反應器(InsideCycling,簡稱IC)、厭氧折板式反應器(AnaerobicBaffledReactor,簡稱ABR)、厭氧序列式反應器(AnaerobicSequencingBatchReactor,簡稱ASBR)、厭氧膜生物系統(AnaerobicMembraneBiosystem,簡稱AMBS)等，因為運行控制困難或構造太復雜，目前生產實踐中第3代厭氧反應器應用較少。這一代的代表為EGSB和IC反應器，容積負荷超過10kgCOD/(m3·d)。第3代厭氧反應器在將固體停留時間和水力停留時間相分離的前提下，使固、液兩相充分接觸，從而既能保持大量污泥又能使廢水和活性污泥之間充分混合、接觸，以達到真正高效的目的。第3代反應器的厭氧膜生物系統采用了昂貴的膜技術；其他系統存在著運行控制難的缺陷，影響其穩定運行[7]。1.3.3厭氧－好氧工藝單獨采用好氧工藝，雖然技術成熟、處理效果好，但因動力消耗高、占地面積較大等缺點，導致好氧工藝性價比較低，不適用于現在這個能源稀缺的時代；單獨采用厭氧工藝，又很難達到處理要求，所以厭氧與好氧工藝結合，取長補短，得到廣泛的應用。啤酒廢水處理中，常用的厭氧+好氧工藝有如下幾種：=1\*GB2⑴水解酸化工藝廢水廢水格柵預處理水解池接觸氧化池氣浮池濃縮池外運排放脫水剩余污泥回流污泥圖1水解酸化工藝典型流程圖工藝流程可見圖1，該工藝的特點是控制在厭氧過程的水解酸化階段，不產沼氣。充分利用水解產酸菌世代周期短、可迅速降解有機污染物的特性，在其作用下，將不溶性有機物水解為溶解性物質，在產酸菌協同作用下，將大分子物質、難以生物降解的物質轉化為易于生物降解的小分子物質，由此提高了污水的可生化性，使污水在后續的好氧池中以較少的能耗和較短的停留時間得到處理，從而提高了污水的處理效率，并減少了污泥生成量[2]。水解池較之全過程的厭氧池具有以下的優點：不需要密閉的池，不需要攪拌器，不需要三相分離器，降低了造價和便于維護；水解、產酸階段的產物主要是小分子的有機物，可生化性一般較好，故水解池可以改變原污水的可生化性，從而減少了反應時間和處理能耗；由于反應控制在第二階段完成前，出水無厭氧發酵的不良氣味，改善了處理廠的環境；由于第一、第二階段反應迅速，故水解池體積，節省基建投資，于水解池對固體有機物的降解，減少了污泥量，具有消化池的功能；工藝僅產生很少的剩余活性污泥，實現了污水、污泥一次處理，不需要中溫消化池。=2\*GB2⑵厭氧反應器－好氧工藝廢水廢水格柵預處理厭氧池好氧池二沉池濃縮池外運排放脫水剩余污泥回流污泥圖2厭氧反應器－好氧工藝典型流程圖調節池沼氣回收利用典型的厭氧反應器－好氧工藝流程可見圖2.該工藝特點是：由于厭氧－好氧生物處理把單獨好氧處理和單獨厭氧處理有機地結合起來，具有二者的功能和優點，厭氧處理完全厭氧并回收沼氣，完成大部分有機污染物的處理，常采用的厭氧反應器有UASB反應器或IC反應器等。好氧處理作為厭氧處理的后處理，進一步處理污水，使之達標排放，好氧工藝以接觸氧化法、SBR(CASS)法居多。實踐證明厭氧－好氧工藝處理啤酒廢水是成熟可靠地工藝，目前正構成我國啤酒廢水處理工藝的主流技術。1.4處理工藝確定1.4.1設計任務及標準本次設計出水水質達到《啤酒工業污染物排放標準》GB19821-2005中的排放標準，進水水質及排放標準可見表1.

表SEQ表格\*ARABIC1廢水水質及出水要求項目CODCrBOD5SS氨氮pH進水平均值（mg/L除PH）20001500450306-7出水要求（mg/L除PH）≤80≤20≤70≤156-9去除率（%）9698.784.450-設計平均流量為9000m3/d.技術要求：=1\*GB3①要求工藝先進，技術可靠，經濟優化的方案。要求布局合理，占地面積較小。=2\*GB3②污水站主體設施采用半地上式鋼混結構。采用的主要規范和標準1.《室外排水設計規范》（GBJ14-87）2.《污水排入城市下水道水質標準》（CJ3082-1999）3.《地表水環境質量標準》（GHZBI-1999）4.《泵站設計規范》（GB/T50265-97）5.《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）6.《給水排水制圖標準》（GBJ106-87）1.4.2處理工藝選擇幾種常用的處理工藝比較，可見表2.

表SEQ表格\*ARABIC2幾種常用處理工藝比較處理方法主要處理技術、經濟比較好氧工藝氧化溝工藝較簡單，運行管理方便，處理效果好，出水水質好；但是污泥濃度高，污水停留時間長，基建投資大，曝氣效率低，對環境溫度要求高生物接觸氧化法采用兩級接觸氧化工藝，可防止高糖含量廢水引起污泥膨脹現象；但需要填料過大，不便于運輸和裝填，且污泥排放量大SBR法占地面積小，機械設備少，運行費用低，操作簡單，自動化程度高；但還需曝氣能耗，污泥產量大。厭氧好氧聯合工藝水解—好氧技術節能效果顯著，且BOD5/CODcr值增大，廢水的可生化性能增加，可縮短總水力停留時間，提高處理效率，剩余污泥量少。厭氧反應器—好氧技術技術上先進可行，投資小，運行成本低，效果好，產出顆粒污泥產品，有一定收益；操作要求嚴；適用于中、高濃度有機廢水。本次設計處理流量較大，采用單獨的好氧工藝成本太高，資源耗費大，而采用單獨的厭氧工藝又不能達到設計要求，所以本次設計確定選擇厭氧－好氧工藝處理技術。本次設計CODcr=2000mg/L,屬于低濃度有機廢水，厭氧反應器適用于中、高濃度有機廢水，故無法利用厭氧反應器—好氧工藝；水解工藝作為好氧階段的前處理直接提高整個系統處理效率，因此，本次設計采用水解—好氧工藝。好氧階段采用生物接觸氧化法。厭氧生物處理相比好氧生物處理，在難降解有機物的處理上有更大的優越性。主要是一些大分子化合物，首先要經過水解過程，而好氧微生物的水解能力較弱，使有機物的降解緩慢。厭氧生物處理則利用了水解酸化階段，使一些難降解有機物得到水解。在水解和酸化階段，主要的微生物是水解菌和產酸菌，均為兼氧性細菌，因此它不需要嚴格的厭氧條件，對溫度、PH的變化不敏感，便于控制。經水解和酸化預處理后，BOD5/CODcr大大提高，COD的去除率顯著高于傳統的活性污泥工藝。生物接觸氧化法是兼有活性污泥和生物膜法特點的生物處理工藝，與活性污泥法相比，它具有生物活性好，F/M比值大，處理負荷高、處理時間短、可間歇運行等特點。接觸氧化池內放置有填料，有效地增大了單位容積的生物膜面積，大大提高了處理效率。具體工藝流程可見圖3.廢水廢水格柵預處理水解池接觸氧化池沉淀池濃縮池外運排放脫水剩余污泥回流污泥圖3水解酸化工藝流程圖

2水處理構筑物參數計算2.1格柵=1\*GB2⑴格柵作用作為污水處理第一道污水處理構筑物，其作用是：攔截可能堵塞水泵機組和閥們的污水中較大懸浮物、漂染物、纖維物質和固體顆粒物質，從而保證水泵及后續處理構筑物的處理能正常運行。=2\*GB2⑵設計參數設計流量（最大日均流量）Q=9000m3/d=375m3/h=0.104m3/s；進水渠內有效水深為0.2~0.5m，現取值h=0.3m；柵前流速一般為0.4~0.8m/s；現取值為v1=0.8m/s；過柵流速0.6~1.0m/s；現取值為v=0.6m/s；進水渠道寬B(3)設計計算細格柵柵條間距為3~10mm，現取b=8mm=0.008m，格柵設計示意圖可見圖4.=1\*GB3①柵條間隙數nn=Qsinα式中：Q——最大日均流量，m3/s； ——格柵傾角，取=75°； b——格柵凈間距，m； h——柵前水深，m；v——過柵流速，m/s；圖4格柵設計計算示意圖=2\*GB3②柵槽寬度B設柵條斷面為銳邊圓形斷面s=0.008m，則柵條寬度B=sn-1+bn=0.008×式中：s——柵條寬度，m； n——柵條間隙數，個；b——格柵凈間距，m；=3\*GB3③進水渠道漸寬部分長度l1設漸寬部分展開角度α=20°,則l式中：B——柵槽寬度，m；B1——進水渠寬，m；α1——漸寬部分展開角度校核柵前流速：QB=4\*GB3④柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2l2=式中：l1——進水渠道漸寬部分的長度,m=5\*GB3⑤通過格柵的水頭損失h1設柵條斷面為銳邊矩形斷面，查表得β=2.42[10].h式中：β——形狀系數；s——柵條寬度，m；b——格柵間距，m；v——過柵流速，m/s；k——系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用數值為3；α——格柵傾斜角（75°）；=6\*GB3⑥柵后槽總高度H：H=h+式中：h——柵前水深mh1——h2——=7\*GB3⑦柵槽總長度L：L==0.76+0.38+0.5+1.0+0.3+0.3式中：——進水渠道漸寬部分的長度，m；——柵槽與出水渠道連接處的窄部分的長度，m；——格柵傾角（75°）；根據情況所需，選用機械格柵較好，本次設計選用XGS1200型旋轉式格柵。=8\*GB3⑧每日柵渣量W：在格柵間隙8mm的情況下，設柵渣量為每1000m3污水產0.15m3.W=式中：W1——柵渣量m3/10Kz——污水流量總變化系數1.2~1.5,此處取K由于渣量大于0.2m3/d，宜采用機械清渣。校核：v1式中：v1——柵前水速，m/s；一般取0.4m/s—0.9m/sQ——設計流量，m3/s；B1——進水渠道寬，mh——柵前水深，m；在0.4m/s—0.9m/s之間，符合設計要求。2.2調節池=1\*GB2⑴設計說明 調節池的作用是：均衡調節污水水量、水質、水溫的變化，降低對生物處理設施的沖擊，為使調節池出水水質均勻，防止污染物沉淀，調節池內宜設置攪拌、混合裝置。=2\*GB2⑵設計參數 設計流量：Q=9000m3/d=375m3/h 停留時間：T=6.0h=3\*GB2⑶調節池尺寸=1\*GB3①調節池的有效容積V V=QT=375×6.0=2250式中：Q——設計流量，m3/h；T——停留時間，h；=2\*GB3②調節池水面面積A 調節池有效水深h0=5.5m，超高0.5mA==3\*GB3③調節池尺寸 設調節池長L=21m，寬度B=20m，則實際有效容積v調節池的實際尺寸為：長=4\*GB2⑷空氣管路調節池設空氣管曝氣，主要的作用是通過曝氣攪拌防止雜物在調節池內沉淀下來，避免池底積累大量污泥，造成調節池有效調蓄容積減少，同時由于停留時間較長，曝入一定量空氣可以避免污水腐敗產生大量臭氣。另一方面，對污水的預氧化處理更加保證出水水質[8]。調節池內采用穿孔管曝氣，根據《民用建筑生活污水處理工程設計規定》，調節池空氣攪拌氣量每100m3池容積1.0~2.0m3/min，調節池容積為2520m3，所需空氣量Q氣=1\*GB3①穿孔管布置空氣管內流速控制在10m/s左后，則管道內徑d=選用De280mm的UPVC管，內徑為239mm，則管內流速v=符合設計要求。共設100根支管，兩側各50根，起端空氣流速控制在10m/s左右則支管直徑d=選用De32mm的UPVC管，內徑為27mm，校核其流速v=符合設計要求。穿孔直徑取為dk=3mm，孔口流速vk=n=取n=2000個，每根支管的開孔數為20個，斜45°交叉布置，沿支管方向間隔500mm。=2\*GB3②鼓風機調節池所需空氣量Q氣=25.2m3表3DF2.5A風機性能型號電動機型號功率（kW）風量（m3/h）轉速（r/min）全壓（Pa）DF2.5AYDW550-40.5516001100265=5\*GB2⑸調節池潛水泵調節池內水位為0.75m，水解池內水位為5.0m，加上池內上升速度，提升泵揚程為10m。選用200QW400-10的潛水泵，其性能如下表4.表4200QW400-10潛水泵性能型號出水口徑流量揚程轉速軸功率配用功率泵效率重量200QW400-10200mm400m3/h10m1470r/min13.09kW18.5kW81.2%660kg2.3水解池=1\*GB2⑴池體尺寸設計水量：Q=9000m3/d=375m3/h，停留時間THRT=4.0hV取池高H=5.5m，超高0.5m，H有效=A=取長×長=2\*GB2⑵上升流速核算上升流速按按下式計算：vv=0.5~1.8m/h，符合設計要求。=3\*GB2⑶布水系統采用分支式配水方式，沿池長方向布置兩根主管，共設置80根支管，每根主管40根，每根主管兩側各20根，每根支管開孔3個，共240個孔，則每個孔的布水負荷為：300240=1.25m2，在主管采用DN110mm的PVC管，支管采用DN63mm的PVC管。取出水孔徑為20mm，則孔口流速為：vv大于2.0m/s，符合設計要求。配水管布置如下：兩條主管沿池長方向平行布置，兩側均勻分布支管，間隔1m；支管出水口向下距池底200mm，位于服務面積中心；出水孔正對池底，設45°導流板，使出水散布池底。=4\*GB2⑷出水系統出水采用匯水槽上加設三角堰。出水系統的作用是把水解池液面的澄清水均勻的收集并排出。出水是否均勻對處理效果有很大的影響。=1\*GB3①出水槽設計沿水解池靠接觸氧化池的四邊各設一出水槽，出水槽流量為Q=0.104m3/s，設出水槽寬為0.5m，出水槽口附近水流速度為0.3m/s，則槽口附近水深h式中：h1——槽口水深，m； v——槽口附近水流速度，m/s；b——水槽寬，m；取槽口附近水深為0.70m，出水槽坡度為0.01；出水槽尺寸64.4m×0.5m×0.70m；出水槽數量為1座。=2\*GB3②溢流堰設計出水槽溢流堰設計900三角堰，堰高50㎜，堰口水面寬b=50㎜。查知溢流負荷為1-2L/（m·s），取設計溢流負荷f=1.80L/（m·s），則堰上水面總長為：L=三角堰數量：n=溢流堰上共有556個100㎜的堰口，556個48㎜的間隙。=5\*GB2⑸排泥系統取清水區高度為1.2m，設置三個排泥點，分別距池底2.0m、2.5m、3.0m，預設日排泥一次，另設污泥液面監測儀，根據污泥面高度確定具體排泥時間。=6\*GB2⑹預計處理效果預計處理效果如表5.表5水解池處理效果項目CODCrBOD5SS進水水質（mg/L）20001500450去除率（%）453580出水水質（mg/L）110082584.42.4接觸氧化池=1\*GB2⑴設計參數設計流量Q=9000m3/d=375m3/h；進水CODcr：1100mg/L;進水BOD5:825mg/L；出水BOD5：20mg/L；BOD負荷：2000gBOD5/(m3·d)；=2\*GB2⑵接觸氧化池尺寸氧化池的有效容積V=式中：Q——設計日均水量，m3/d; La——進水BOD5濃度，mg/L Lt——出水BOD5濃度， M——容積負荷，gBOD5/(m3·d)；取填料層總高度H=3m，則氧化池總面積F=取每個氧化池面積為f=25m2n=取氧化池個數為50個，每個尺寸5m×5m，校核接觸時間：t=nfH設計接觸氧化池個數為5個，其中氧化池個數為10個，平面尺寸為50m×5m，5個接觸氧化池并排，中間間隔2m，則整個接觸氧化池尺寸為：50m×33m取超高h1=0.5m，填料上水深h2=0.5m，填料層間隙h3=0.2m，配水區高度h4=1.0m填料層數m=3層，則接觸氧化池總高度：H污水在池內的實際停留時間：t=3\*GB2⑶填料選用玻璃鋼蜂窩填料，蜂窩孔徑25mm，填料總體積：V=4\*GB2⑷供氣系統采用在填料下直接曝氣方式，曝氣充氧的擴散裝置采用微孔曝氣器。=1\*GB3①所需空氣量取去除1kgBOD5所需氧量為1.0kgO2，反應池所需氧氣量：Q式中：Q——設計日均水量，L/h； La——進水BOD5濃度，mg/L Lt——出水BOD5濃度，mg/L設氧的利用率為15%，則標準狀態下供氣量：G其中，0.28為標準狀態下1m3空氣中含氧量（kgO2/m3）。=2\*GB3②曝氣器數量選用215型膜片式微孔曝氣器，主要參數如下：直徑215mm，空氣量：1.5~3m3/(h·個)，服務面積0.35~3m2/個，氧利用率18.4~27.7%，阻力180~280mmH2O。取服務面積0.5m2/個，每個氧化池曝氣器個數為：25/0.5=50個，共2500個曝氣器。單個曝氣器空氣量：Gs=3\*GB3③鼓風機接觸氧化池所需供氣量為7188m3/h，選用DF4.5A風機兩臺，一備一用，其性能如表6.表6DF4.5A風機性能型號電動機型號功率（kW）風量（m3/h）轉速（r/min）全壓（Pa）DF4.5AYDW4-6475489006772.5沉淀池=1\*GB2⑴沉淀池作用接觸氧化池中的生物膜會老化脫落，而沉淀池的作用就是從廢水中分離出脫落的生物膜，確保出水達標，本設計采用豎流式沉淀池。=2\*GB2⑵設計參數表面負荷q1=2.5m3/(m2·h)；空隙內流速v1沉淀時間t=1.5h；中心管內流速v0=0.03m/s；設計流量Q=9000m3/d=0.104m3/s；設5個沉淀池每個沉淀池流量Q1=0.021m3/s；=3\*GB2⑶設計計算=1\*GB3①中心管面積f式中：Q——單池最大設計流量，m3/s；v0——中心管內流速，m/s。=2\*GB3②中心管直徑d=3\*GB3③中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h式中：v1——喇叭口與反射板之間的縫隙內流速，m/s。=4\*GB3④沉淀部分有效斷面積F=式中：v——沉降區內流速，m/s；其與表面負荷q1=5\*GB3⑤沉淀池直徑D符合設計要求。=6\*GB3⑥沉淀池有效水深h式中：t——沉降時間，h。校核池徑水深比D/h2=6.25/3.75=1.67＜3，符合要求。校核集水槽每米出水堰的過水負荷q符合要求，可不另設輻射式水槽。=7\*GB3⑦污泥產量由于SS去除產生的污泥量：W由于COD去除產生的污泥量：W式中：Ca，Cc——分別代表進口和出口COD的濃度，mg/L；a——污泥表觀增長系數，取值為0.3。則污泥產量W=W1+W2=369+62.1=431.1kg/d。=8\*GB3⑧污泥部分需要的容積按照污泥停留時間為1.5d計算：V=式中：T——污泥停留時間，d；γ——污泥容重，kg/m3，取值為1000kg/m3；P——污泥含水率，取99.7%。每個沉淀池污泥量為V/5=43.1m3。=9\*GB3⑨污泥斗污泥斗為圓截錐形，設底部直徑d1=0.4m，截錐高度為h5，截錐側壁傾角α=55h則污泥斗體積：V=45.6V2＞V/5,可見污泥斗足夠容納產生的污泥量。=10\*GB3⑩池子總高度H=式中：h1——超高，m；h3——緩沖層高度，m。

3污泥處理系統=1\*GB2⑴產泥量計算根據水解池和生物接觸氧化池BOD去除量以及污泥產率系數計算，其中污泥產量系數取0.5，則兩池污泥總量=0.5×（1400-20）×9000×10-3=6210kg/d。其中來自于水解池的污泥量為2587kg/d，來自于接觸氧化池的為3622kg/d，含水率為98%。所以污泥體積為V1=6210/(1-0.98)×10-3=310.5m3/d。沉淀池污泥量為431.1kg/d，其含水率為99.7%，所以體積為V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d.所以總體積V=V1+V2=310.5+143.7=454.2m3/d。=2\*GB2⑵集泥井尺寸設計污泥停留時間為6h，則集泥井有效體積V有效=6×454.2/24=113.6m3，取集泥井長、寬、高分別為6m、6m、4m，集泥井實際體積為144m3。=3\*GB2⑶污泥濃縮脫水一體機根據污泥產量，選用LWY355N污泥濃縮脫水機一臺，其主要參數可見下表7.表7LWY335N污泥濃縮脫水機主要參數型號公稱直徑（mm）轉鼓轉速（r/min）長徑比重量（kg）處理能力（m3/h）電機功率（kW）泥餅含水率（%）LWY335N35530004.2200016~302265~78=4\*GB2⑷污泥管道布置=1\*GB3①水解池污泥管水解池污泥產量為2587kg/d，含水率為98%，其體積為：V預設每日排泥一次，每次2小時，采用DN=200mm的不銹鋼管，其內徑為4.5mm，內徑為210mm，則管內污泥流速為：v符合設計要求。=2\*GB3②接觸氧化池污泥管接觸氧化池污泥產量為3622kg/d，含水率為98%，其體積為：V每個氧化池每天污泥量為3.622m3/d，每排氧化池采用一根污泥總管排污泥，每根污泥總管負責污泥量為36.22m3/d，排泥時間為2小時，采用DN=150mm的不銹鋼管，其外徑為159mm，內徑為152mm，則管內污泥流速為：v符合設計要求。=3\*GB3③沉淀池污泥管沉淀池污泥產量為431.1kg/d，其含水率為99.7%，所以體積為：V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d有五個沉淀池，設5根污泥管，總排污時間為2小時，每根污泥流量為71.85m3/h，采用DN=200mm的不銹鋼管。=5\*GB2⑸污泥提升泵=1\*GB3①從沉淀池至集泥井，污泥提升需設污泥提升泵，污泥含水率較高，粘度較低，采用離心泵，揚程約為7m，提升時間為2小時，污泥量為143.7m3，所以污泥流量為71.85m3/h，選用100WL100-10的泵，其性能可見下表8。表8100WL100-10型號泵性能泵型號流量揚程轉速軸功率配用功率效率重量100WL100-10100m3/h10m1450r/min3.8kW5.5kW71%980kg=2\*GB3②從集泥井至污泥濃縮脫水一體機，污泥提升需設污泥提升泵，污泥含較高，采用離心泵，揚程約為5m，污泥產量為454.2m3/d，污泥流量為18.93m3/h，選用50QW42-9的泵，其性能可見下表9.表950QW42-9型號泵性能泵型號流量揚程轉速軸功率配用功率效率重量50QW42-942m3/h9m2840r/min1.34kW2.2kW74.8%70kg

4管道布置4.1污水管道格柵與調節池合建不需管道連接。=1\*GB2⑴調節池—水解池調節池至水解池之間，設提升泵提升水位，其間距為2m，設計流量Q=375m3/h，選用DN=200mm的PVC管為主管，200QW400-10的潛水泵的出口直徑為200mm，主管上接潛水泵，下接水解池布水系統進水管道，兩根De=110mm，污水通過布水系統進入水解池。=2\*GB2⑵水解池—接觸氧化池接觸氧化池為5排，共50個氧化池，需將水解池中的水均勻分到50個氧化池中，采用5根主管，每根主管上配10支管將水導入氧化池，每一排氧化池一根主管，每根主管流量為75m3/h，主管采用DN=90mm的PVC管，其內經為80mm；支管采用DN=50mm的PVC管，污水通過支管進入接觸氧化池。=3\*GB2⑶接觸氧化池—沉淀池—出水井一排接觸氧化池對應一個沉淀池，其流量為75m3/h，分別采用一根主管，10根支管收集污水，污水通過支管，進入主管，引入沉淀池。主管采用DN=90mm的PVC管，支管采用DN=50mm的PVC管。沉淀池出水同樣采用DN=90mm的PVC管將污水傳至出水井。4.2污泥管道=1\*GB2⑴水解池污泥管水解池污泥產量為2587kg/d，含水率為98%，其體積為：V預設每日排泥一次，每次2小時，采用DN=200mm的不銹鋼管，其內徑為4.5mm，內徑為210mm，則管內污泥流速為：v符合設計要求。=2\*GB2⑵接觸氧化池污泥管接觸氧化池污泥產量為3622kg/d，含水率為98%，其體積為：V每個氧化池每天污泥量為3.622m3/d，每排氧化池采用一根污泥總管排污泥，每根污泥總管負責污泥量為36.22m3/d，排泥時間為2小時，采用DN=150mm的不銹鋼管，其外徑為159mm，內徑為152mm，則管內污泥流速為：v符合設計要求。=3\*GB2⑶沉淀池污泥管沉淀池污泥產量為431.1kg/d，其含水率為99.7%，所以體積為：V2=431.1/(1-0.997)×10-3=143.7m3/d有五個沉淀池，設5根污泥管，總排污時間為2小時，每根污泥流量為71.85m3/h，采用DN=200mm的不銹鋼管。4.3鼓風管道需要通風曝氣的構筑物為調節池和接觸氧化池，分別采用不同的通風管道。=1\*GB2⑴調節池通風管調節池所需空氣量Q氣空氣管內流速控制在10m/s左后，則管道內徑d=選用De280mm的UPVC管，內徑為239mm，則管內流速v=符合設計要求。故采用De280mm的UPVC管，上接DF2.5A型號風機，下接調節池穿孔管布氣系統主管。=2\*GB2⑵接觸氧化池通風管接觸氧化池共有氧化池個數為50個，所需風量為：Q氣=7548m3/h=125.8m3/min，空氣管內流速控制在10m/s左后，則主管道內徑d=選用De450mm的UPVC管，內徑為404mm，則管內流速v符合設計要求。支管內空氣流量為2.52m3/min，則支管內徑d=選用DN=16mm的UPVC管，其內徑為12mm，則管內空氣流速v符合設計要求。主管上接鼓風機，下接支管；支管上接主管，下接接觸氧化池布水器。

5平面及高程布置5.1平面布置=1\*GB2⑴污水處理廠平面布置原則處理構筑物的布置應緊湊，節約用地并便于管理。處理構筑物應盡可能地按流程順序布置，以避免管線迂回，同時應充分利用地形，以減少土方量。經常有人工作的建筑物如辦公，化驗等用房應布置在夏季主風向的上風一方，在北方地區，并應考慮朝陽。在布置總圖時，應考慮安排充分的綠化地帶，為污水處理廠的工作人員提供一個優美舒適的環境。總圖布置應考慮遠近結合，有條件時，可按遠景規劃水量布置，將處理構筑物分為若干系列，分期建設。構筑物之間的距離應考慮敷設管渠的布置，運轉管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。污泥處理構筑物應盡可能布置成單獨的組合，以策安全，并方便管理。變電站的位置應設在耗電量大的構筑物附近，高壓線應避免廠內架空敷設。污水廠內管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。如有條件，污水廠內的壓力管線和電纜可合并敷設在一條管廊或管溝內，以利于維護和檢修。污水廠內應設超越管，以便在發生事故時，使污水能超越一部分或全部構筑物，進入下一級構筑物或事故溢流[9]。=2\*GB2⑵各構筑物平面尺寸各構筑物尺寸見表10.表10各構筑物尺寸名稱尺寸（cm）數量備注格柵280×125×731與調節池合建調節池2100×2000×6001與格柵合建水解池2000×1500×5501接觸氧化池5000×500×5405每個含10個氧化池沉淀池D=625，H=8615與接觸氧化池對應出水井800×4001鼓風機房1000×6001污泥濃縮房800×6001集泥井600×600×4001門衛室400×4001與配電室合建配電室400×4001與門衛室合建辦公樓2400×12001具體平面布置可見平面布置圖紙。5.2高程布置=1\*GB2⑴高程布置原則盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構筑物之間能自流，盡量減少提升次數和水泵所需揚程。協調好站區平面布置與各單體埋深，以免工程投資增大、施工困難和污水多次提升。注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少提升高度。協調好單體構造設計與各構筑物埋深，便于正常排放，又利檢修排空。=2\*GB2⑵各構筑物標高尺寸主要構筑物標高可見表11.表11主要構筑物標高構筑物名稱池底標高（m）水面標高（m）池底標高（m）格柵0.2301.0801.500調節池-4.5000.7501.500水解池0.0005.0005.500接觸氧化池-0.4004.5005.000沉淀池-4.5003.7504.250出水井0.0002.0003.000集泥井-3.000-.1.000具體高程布置可見高程布置圖紙。

6工程預算6.1土建工程預算構筑物按容積計算，不同的埋深程度分400-800元/m3計算，在地面的可適當調低，建筑物按面積計算，600元/m2，具體可見表12.表12建筑工程預算編號名稱總尺寸單價（元/m2或m3）造價（萬元）備注1格柵6.7m34000.3與調節池合建，在地上2調節池2520m350060半地上式3水解池300m260018鋼筋混凝土結構4接觸氧化池1250m260075鋼筋混凝土結構5沉淀池1320m340052.8半地上式6出水井32m26001.1鋼筋混凝土結構7鼓風機房60m26003.6鋼筋混凝土結構8污泥房48m26003鋼筋混凝土結構9集泥井144m380011.5大部分在地下10門衛室16m26001鋼筋混凝土結構11配電室16m26001鋼筋混凝土結構12辦公樓1152m260069辦公樓為4層13建筑用地7200m25036合計332.3廠區內設施估計為10萬元，廠區綠化為10萬元，所以，土建工程部分預算價格為352.3萬元。6.2設備及管材預算=1\*GB2⑴設備預算處理廠適用設備及價格可見表13.表13設備價格預算編號設備名稱型號數量單價（萬元）總價（萬元）1格柵XGS12001332潛水泵200QW400-1020.450.93鼓風機DF2.5A21.83.64鼓風機DF4.5A22.65.25污泥泵100WL100-1020.51.06污泥泵50QW42-920.350.77污泥濃縮脫水一體機LWY355N111118泥位計CUC10110.50.59水位計40.5210機械除渣機LXW15011.51.5合計29.4設備價格合計為29.4萬元。=2\*GB2⑵管材預算具體管材預算可見表14.管材及管徑長度單價（元/m）總價（元）PVC管De450mm10m4704700PVC管De280mm10m1801800PVC管DN200mm8m93744PVC管DN110mm55m281540PVC管DN90mm675m2315525PVC管DN50mm200m112200PVC管DN16mm100m2200不銹鋼管DN200mm90m1200108000不銹鋼管DN150mm300m950285000合計419809管材價格合計41.98萬元。6.3其他費用=1\*GB2⑴設備安裝費用按材料與設備費的10%取費：（29.4+41.98）×10%=7.38萬元。=2\*GB2⑵其他費用工程設計費用約為3.5萬元，分析化驗儀器費約為4萬元，工程調劑費，不可預見費和稅金各取5萬元。合計3.82+3.5+4+5=16.32萬元。綜上所述，本次設計工程總投資預算為：352.3+29.4+41.98+7.38+16.32=447.38萬元6.4運行成本預算=1\*GB2⑴運行電費總裝機功率為1000KW，實際運行800KW，當地電價為0.5元/度。每天運行電費W=0.5×800×24=9600元每月運行電費為28.8萬元=2\*GB2⑵運行管理人員工資污水處理廠設管理人員15個，每人每月工資為2000元/月，則每月工資費用為3萬元。=3\*GB2⑶設備折舊維修費用設備折舊和維修用折算成每噸污水0.1元，則每日折舊費用為：0.1×9000=900元每月則就維修費用為2.7萬元。=4\*GB2⑷總運行成本總運行成本為：28.8+3+2.7=34.5萬元。

結論通過以上流程處理，出水水質基本達到國家廢水排放標準。本次畢業設計，使我對工程設計的內容和步驟有了更進一步的了解，從大體上講,本次設計達到了預期的效果，達到了作為本科畢業生所應符合的要求。這次畢業設計使我深深地認識到工科畢業生做設計工作所要求的嚴謹性，對于工程二字的沉重性，我開始意識到工程二字要求我們對專業知識有很深地了解，在熟練掌握專業知識的基礎上靈活運用。本次設計為某啤酒廢水處理，是一個真實性課題,在重新熟悉課本和認真查閱資料的基礎上，并結合設計任務書的要求,我對本設計啤酒廢水處理的工藝流程提出了多種方案，在反復的比較下，最終確定了一個最優方案。在這個過程中，我逐漸懂得了如何運用專業性眼光去看待問題，分析問題和解決問題。在工藝流程確定后，就開始了對所選構筑物的設計計算，通過老師的指導和自己的計算，我對污水處理中所用到的一些構筑物有了更深的認識，在高程的計算中自己遇到了不少問題，但在老師的精心指導和自己的努力下，最終問題都一一得到解決，也使自己對污水處理流程有了一個清晰的認識。這次畢業設計是自己四年所學知識的一個綜合應用，是一次難得的學習機會,使自己受益匪淺。在設計中，對一些計算機軟件也是一次很好的學習機會，主要是CAD和Word的使用，在以前的基礎上,能夠更加熟練地運用。因此，此畢業設計對本人是一個很好的鍛煉，達到了對環境工程的一個比較深入地了解。

致謝本次畢業設計是在夏老師的精心指導下，由我獨立完成的。本次畢業設計是我大學四年所學知識的回顧與總結。同時，通過該次畢業設計，我亦從指導老師處學到了許多的常規設計方法，設計思想，以及各種設計方案在實際工程中的應用，并懂得了在做設計中如何去查資料與應用資料。了解了本專業各方面的設計課題與設計方法，這次使我的知識面更加廣闊與完整，使我受益非淺。可以這樣說：在夏老師的耐心指導和自己的努力下，我完成了畢業設計應完成的任務，達到了畢業設計的教學要求。在這里，萬分的感謝各位老師的辛勤栽培和其他同學的熱情的幫助。另外，本次設計過程中，查閱不少參考資料，前人文獻，為本次設計提供數據來源，在此，非常感謝在環境方面做出貢獻的前輩，為我們工程設計，環境保護提供了非常堅實的基礎。由于時間倉促及本人水平有限，本次設計中難免有各種錯誤與不足，還望各位老師批評指正與諒解。我將在以后的學習與工作中不斷改正，不斷吸取經驗教訓，不斷完善自我，以感謝老師們四年的關心與教導。最后，誠摯地感謝夏老師以及教研室各位老師的關心與指導。祝各位老師萬事如意，工作順利！

參考文獻：徐寧,陳暢,趙志剛.UASB—接觸氧化工藝在啤酒廢水處理中的應用［J］.機電設備，2010（5）.靳國正.啤酒廢水處理設計剖析[J].給水排水.2001.楊云龍,陳啟斌.SBR工藝的現狀與發展.工業用水與廢水.2002,33(2).張華,闞久方.啤酒工業清潔生產[J].環境科技,2001(3):17—20羅德裕,潘培豐,林克明.啤酒行業清潔生產評價初探[J].環境保護科學,2001,28(109):48—50SchroepferGL.Theanaerobiccontactprocessasappliedtopackinghousewastes[J].SewageandIndWastes.1995,27(4):460-480.管錫,鄭西來.從厭氧反應器的發展談UASB反應器的改良[J].中國海洋大學學報.2004(4).柴曉利，馮滄，黨小慶等。環境工程專業畢業設計指南。化學工業出版社。2008（5）.林靜雯，王英剛.環境工程設計概論[M].中國教育文化出版社，2006基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPSH