10煙氣脫硫工藝主要設備吸取塔設計和選型吸取塔的設計吸取塔是脫硫裝置的核心，是利用石灰石和亞硫酸鈣來脫去煙氣中二氧化硫吸取塔材料的選擇以及配套構造的選擇〔包括法蘭、人孔等。吸取塔的直徑和噴淋塔高度設計計、噴淋塔的直徑設計吸取區高度主要有兩種方法：〔1〕噴淋塔吸取區高度設計〔一〕吸取區高度的理論計算式為h=H0×NTU (1)其中：H0為傳質單元高度：H0=Gm/(kya)〔ka為污染物氣相摩爾差推動力的總傳質系數，a〕NTUNTU=(y1-y2)/△ym，即氣相總的濃度變化除于平均推動力△ym〔yy(△y/△y)(NTUNTU依據〔1〕可知：h=H0×NTU=Gm

y y*1 *

Gm*

y y1 2ka y

ka

y*)(y

y*)y m y

1 1 2 2 y y*ln(1 1)ka=ka=9.81×104G0.7W0.25[4]y Y

y y*2 2kaW0.82[4] (2)Lyy2O2kmol(A)/kmol(B)y*y*為與噴淋塔進塔和出塔液體平衡的氣相濃度，kmol(A)/kmol(B)1 2為氣相總體積吸取系數，kmol/(m3h﹒kpa)xx1為噴淋塔石灰石漿液進出塔時的O2組分摩爾比G 氣相空塔質量流速，kg/(m2﹒h)W 液相空塔質量流速，kg/(m2﹒h)y1×=mx1y2×=mx2(mkYakg/(m2﹒h﹒kPa)kLa，kg/(m2﹒h﹒kmol/m3)式〔2〕中2[4]溫度/表3 溫度與溫度/10152025300.00930.01020.01160.01280.0143算步驟簡潔明白，但是由于石灰石漿液在有噴淋塔自上而下的流淌過程中由于得到比較準確的數值。算。噴淋塔吸取區高度設計〔二〕承受其次種方法計算，為了更加準確，削減的計算需要用到液氣比〔Gum/〕和鈣硫摩爾比(Ca/S)的值。本設計中的液氣比L/G是指吸取劑石灰石液漿循環量與煙氣流量之比值3G，則推動力增大，傳質單元數削減，氣液傳質面氣比L/G增大，則脫硫效率增大。但是，液氣比L/G增大，石灰石漿液停留時大，運行本錢增大。在實際的設計中應當盡量使液氣比L/G削減到適宜的數值同時有保證了脫硫效率滿足運行工況的要求。濕法脫硫工藝的液氣比的選擇是關鍵的因素，對于噴淋塔，液氣比范圍在8L/m3-25L/m3之間[5]，依據相關文獻資料可知液氣比選擇12.2L/m3是最正確的數值[5][6]短，要求增大塔高，使得其對塔高的降低作用減弱。因而選擇適宜的煙氣速度是很重要的，典型的FGD脫硫裝置的液氣比在脫3.5m/s。硫效率為%以上時〔本設計反案尾%，鈣硫比(Ca/S)一般略微大于1，最正確(Ca/S1.02-1.05，因此本設計方案選擇的鈣硫比(Ca/S1.02。噴淋塔吸取區高度的計算含有二氧化硫的煙氣通過噴淋塔將此過程中塔內總的二氧化硫吸取量平均到吸取區高度內的塔內容積中,即為吸取塔的平均容積負荷――平均容積吸取率，以表示。單位體積內的二氧化硫吸取量＝QV

CK0 h

(3)其中 C為標準狀態下進口煙氣的質量濃度，kg/m3為給定的二氧化硫吸取率,％;本設計方案為95％hmu(m/s)K0=3600u×273/(273+t)由于傳質方程可得噴淋塔內單位橫截面面積上吸取二氧化硫的量[8]為：-y〕=ka×h×y (4)1 2 y mGkmol/(Y1,y2〔標準狀態下的體積分數〕ky單位體積內二氧化硫以氣相摩爾差為推動力的總傳質系數，kg/(m3﹒s)a為單位體積內的有效傳質面積，m2/m3.my 為平均推動力，即塔底推動力，△ym=〔△y1-△y2〕/ln(△y1/△y2)m所以 =G(y1-y2)/h (5)吸取效率=1-y1

/y，依據排放標準，要求脫硫效率至少95%。二氧化硫質量濃2580mg/m3〔標狀態〕所以 y≥y-0.0203% (6)1 1G=22.4×〔273+t〕/273=u(流速)將式子〔5〕的單位換算成kg/(m2.s),可以寫成=3600×64* 273 u*y/h (7)22.4 273t 1在噴淋塔操作溫度1005075Cu=3.5m/s=0.952前面已經求得原來煙氣二氧化硫 SO 質量濃度為 a(mg/m3)且a=1.18×2104mg/m3而原來煙氣的流量〔145C時〕為20×104(m3/h)換算成標準狀態時(設為Va)已經求得 Va=1.31×105 m3/h=36.30m3/s故在標準狀態下、單位時間內每立方米煙氣中含有二氧化硫質量為m =36.30×1.18×104mg/m3=42.83×104mg=428.3gSO2428.3gV SO2

64g/mol

m3/s≈0.15m3/s則依據抱負氣體狀態方程，在標準狀況下，體積分數和摩爾分數比值相等故 y=0.15100%0.41%1 36.30煙氣流速u=3.5m/s,y=0.41%,0.95,t75C1總結已經有的閱歷，容積吸取率范圍在5.5-6.5Kg/〔m3﹒s〕之間[7]，取=6kg/〔m3﹒s〕代入〔7〕式可得6=〔3600 64 273 3.50.0410.95〕/h22.4 27375h=18.33≈18.3m〔h3〕設計〔含除霧器的計算和選型〕75mg/m3[9]。除霧器一般設置在吸取塔頂部〔低流速煙氣垂直布置〕或出口煙道〔高流速濕法煙氣脫硫承受的主要是折流板除霧器，其次是旋流板除霧器。①除霧器的選型折流板除霧器折流板除霧器是利用液滴與某種固體外表相撞擊而將液滴分散板被捕集下來。通常，折流板除霧器中兩板之間的距離為20-30mm，對于垂直安置，氣體平均流速為2－3m/s；對于水平放置，氣體流速一般為6－10m/s。氣體流速過高會引起二次夾帶。旋流板除霧器氣流在穿過除霧器板片間隙時變成旋轉氣流，其中的液滴在90％－99％。洗噴嘴距最上層噴淋層〔3-3.5〕m，距離最上層沖洗噴嘴〔3.4-32〕m。②除霧器的主要設計指標100～300nh2tg2*100%沖洗掩蓋率%= A式中 n為噴嘴數量，20個;α為噴射集中角，90A為除霧器有效通流面積,15m2h為沖洗噴嘴距除霧器外表的垂直距離,0.05mnh2tg2*100%所 以 沖 洗 覆 蓋 率 %= A =200.05212100%=203%15沖洗期間會導致煙氣帶水量加大。所以沖洗不宜過于頻繁,但也不能間隔太長,否則易產生結垢現象,除霧器的沖洗周期主要依據煙氣特征及吸取劑確定。量的比值。影響除霧效率的因素很多,主要包括:煙氣流速、通過除霧器斷面氣流分布的均勻性、葉片構造、葉片之間的距離及除霧器布置形式等。,系統壓力降越大,能耗就越高。除霧系統壓降的大小主要與煙氣流速、葉壓力降會明顯提高,所以通過監測壓力降的變化有助把握系統的狀行狀態,準時覺察問題,并進展處理。運行,煙氣流速過高易造成煙氣二次帶水,從而降低除霧效率,同時流速高高除霧效率。設計煙氣流速應接近于臨界流速。依據不同除霧器葉片構造及布3.5～5.5m/s6.9m/s。。葉片間距大,除霧效率低,煙氣帶水嚴峻,易造成風機故障,導致整個系統非20～95mm。目前30～50mm。1m,沖洗水壓低時,沖洗需考慮系統水平衡的要求,有些條件下需承受大水量短時間沖洗,有時則承受小水量長時間沖洗,具體沖水量需由工況條件確定,一般狀況下除霧器斷面上瞬時沖洗1-4m3/m2.h③除霧器的最終設計參數本設計中設定最下層沖洗噴嘴距最上層噴淋層3m。距離最上層沖洗噴嘴3.5m。1)數量：1套×1units=套2)類型：V型 級數：2級作用：除去吸取塔出口煙氣中的水滴，以便削減煙囪出煙口灰塵量。選材：外殼：碳鋼內襯玻璃鱗片；除霧元件：阻燃聚丙烯材料P管道：FRP；沖洗噴嘴：PP。表4 除霧器進出口煙氣條件基于鍋爐100%BMCR工況進展設計除霧器進口除霧器出口煙氣量-----------------------溫度℃50------------mmAq113(1.11kPaG)93(0.91kPaG)mg/m3N(D)------------≤75霧滴去除率：99.75% 干態，除霧器的霧滴去除率需要到達%以上。除霧器內煙氣流速：6.9m/sa.重散布速度〔0～0。降低霧滴去除效率。這就是霧滴重散布速度的概念。b．通過除霧器的煙氣流速為了使除霧器的霧滴去除率到達99.75%以上，依據吸取塔出口端〔即除霧器入口端17μm100％完全去除。3.5mh3=3.5m〔5)噴淋塔漿液池高度設計〔h2〕V1L/GLV V t1 G N 1其中 L/G為液氣比,12.2L/m3VN為煙氣標準狀態濕態容積，VN=Vg=39.40m3/sT1=2-6min[8]t1=2.8min=168s由上式可得噴淋塔漿液池體積V!=(L/G)×VN×t!=12.20×39.40×168=80.02m3D2Di=3.8mV1=0.25×3.14×D2×D2×h2=0.25×3.14×3.8×3.8×h2所以 h2=7.06m〔6)噴淋塔煙氣進口高度設計〔h4〕依據工藝要求，進出口流速〔一般為12m/s-30m/s〕確定進出口面積，一般期望宜過大，否則影響穩定性.20m/s36.30m3/s，可得 h2m225m/s36.30m3/s4所以 h4=1.20m2×1.20=2.40m(包括進口煙氣和凈化煙氣進出口煙道高度)綜上所述，噴淋塔的總高〔設為H,單位m〕等于噴淋塔的漿液池高度h2(單mh3〔m〕相加h4〔m〕計算在內因此噴淋塔最終的高度為Hh+h2+h3h4=18.47+7.06+3.50+2.40=31.43m32m噴淋塔的直徑設計依據鍋爐排放的煙氣，計算運行工況下的塔內煙氣體積流量，此時要考慮以V2(m3/sV3(m3/s)均計算在內，以上均表示換算成標準準狀態時候的流量。Va(m3/s)計算36.30(m3/s)內延期溫度會隨著停留時間的增大而降低，依據PVT氣體狀態方程，要算出瞬V2m3/s)的計算613%，則增加水分的體積流量V2(m3/s)為：標準狀態下〕V3(m3/s)10.50.23千克的氧氣)

=0.15m

3/s 質量流率G

SO2

=0.15100064 / g 22.4g kg/s

GO2=0.43×0.5kg/s=0.214Kg/sO2該質量流量的氧氣總共需要的空氣流量為G =G /0.23=0.932Kg/sO2空氣1.293kg/m3[2]V空氣=0.932/1.293(m3/s)=0.72m3/s)V3=(1-0.23)×V空氣=0.77×0.72m3/s=0.56m3/s綜上所述，噴淋塔內實際運行條件下塔內氣體流量Vg=Va+V2+V3=36.30+2.54+0.56(m3/s)=39.40(m3/s)噴淋塔直徑的計算VgVVgD= 2×iVg39.403.143.5其中： VgVg39.403.143.5因此噴淋塔的內徑為 D= 2×i

=2×

=3.786m≈3.8m吸取塔噴淋系統的設計〔噴嘴的選擇配置〕低到最小，噴嘴是凈扮裝置的最關鍵局部，必需滿足以下條件：60-120；噴嘴內液體流道大而暢通，具有防止堵塞的功能；承受特別的合金材料制作，具有良好的防腐性能和耐磨性能；噴嘴體積小，安裝清洗便利；噴霧液滴大小均勻，比外表積大而又不簡潔引起帶水；霧化噴嘴的功能是將大量的石灰石漿液轉化為能夠供給足夠接觸面積的霧52-64具體要求來增減。底負荷時可以停頓使用某一層，層間距0.8-21.7h6-841.5淋層，噴淋層上安裝空心錐噴嘴，其作用是將石灰石/石膏漿液霧化。漿液由吸取淋漿液掩蓋率，使吸取漿液與煙氣充分接觸，從而保證在適當的液/氣比〔L/G〕下牢靠地實現至少95%的脫硫效率，且在吸取塔的內外表不產生結垢。噴嘴系FRPSIC,是一種脆性材料，但是特別耐磨，而且抗化學腐蝕，可以長期運行而無腐蝕、無磨損、無石膏結垢以及堵塞等問題。噴嘴布置設計原理〔1)噴管管數確實定QlQs，可得單層噴嘴個數nQl=480.68/4=120.17(L/s)Qs=0.75L/sN=Ql/Qs所以 N=120.17/0.75=160.22取整數值161個單噴管最大流量Q D V

max,s 4 max Q Nint lQ

1 max,s式中 D 管可選最大管徑，0.04m；maxV6m/s。所以 Q D

V=0.25×3.14×0.04×0.04×6=7.536L/Smasx, 4 max Q Ql 1=int(120.17/7.536)+1=16Q max,〔2)各噴管間距確實定依據脫硫塔直徑、噴嘴個數等參數，各噴管之間間距：DL sp NDsp式中 脫硫塔內徑Nsp為噴嘴間距〔3)各支噴管直徑確實定各支管噴管直徑4Qi4QiViQiim3/s；Diim。〔4)噴淋層在塔內掩蓋率確實定噴淋層在脫硫塔內掩蓋率為：AEFF100AA A 20則 EFF100= =176%A 0.253.82式中AEFF為單層噴嘴在脫硫塔內的有效掩蓋面積，20m2A11.3m2計算主要包括噴淋層內主噴管數、各支噴管的管徑及流速、噴嘴在塔內位置各個噴嘴位置等幾何參數。噴出的液滴與噴管發生噴射碰撞。證噴嘴布置的合理性。進展噴嘴在塔內布置設計中應當留意以下問題：定。〔2)選擇合理的單層噴嘴個數。一般來說，噴嘴個數依據工藝計算來確定。〔3)當噴嘴掩蓋高度確定以后，就可以計算單個噴嘴的掩蓋面積， 2 2 2 2 2 (為噴霧角)A Htg 0 2則AH2tg2 =3.14×1×1=3.14m220 〔4)當在脫硫塔內布置噴嘴時，選擇適宜的噴嘴之間的距離。通常依據噴嘴支管直徑。支撐的碰撞對掩蓋率的影響，還要考慮全部噴嘴在脫硫塔內掩蓋均勻度。吸取塔底部攪拌器及相關配置在吸取塔底部，石灰石漿液經過脫硫過程之后，變成了CaSO3和CaSO3﹒1/2H2O，此時為了使氧化風機鼓入的空氣能夠充分地和CaSO3和CaSO3﹒CaSO3CaSO3﹒1/2H2O同時增大和空氣接觸的面積。由于底部溶液是固體懸浮溶液，依據2-5[1]2-6[1]2-7[1]在吸取塔漿液池的下部，沿塔徑向布置四臺側進式攪拌器，其作用是使漿液的固體維持在懸浮狀態，同時分散氧化空氣。攪拌器安裝有軸承罩、主軸、攪拌10與中心線約為-7在吸取塔旁有人工沖洗設施，供給安裝和檢修所需要的吊耳、吊環及其他專時，攪拌器必需不停地運行。葉片和葉輪的材料等級是ANSI/ASTMA176—80a，攪拌器軸為固定構造，必需選用適應被攪拌流體的特性的材料，包括具有耐磨損和腐蝕的性能。吸取塔材料的選擇16MnR16MnR膠板防腐層，其煙氣入口局部內襯玻璃鱗片加耐酸瓷磚。吸取塔計算壁厚的計算由于操作壓力不大，假設計算壁厚小于16毫米，依據附表九[3]16MnR鋼板在操作溫度下的許用應力為[]t=170Mpa。0.202MPa〔2〕PC’=0.202+gh〔為漿液密度 漿液池高度7.06m〕所以PC’=0.202+gh=0.202106+1257×9.81×7.06=0.292×106Pa=0.292MPa4-5[3]可知:吸取塔〔噴淋塔〕的計算壁厚公式為:PDS= c i PDc其中：Pc計算壓力，對于漿液池以上局部取二倍大氣壓，0.202MPaPC’=0.292MPaDi3800mm 焊接接頭系數，取=1; C壁厚附加量,取C=1.00mmC2腐蝕裕量,mm; C1鋼板厚度負偏差,mm對于噴淋塔頂部以下漿液池以上的局部〔簡稱上局部〕PDS= PD2[]tPc

0.2023800 767.62.259mm217010.202 339.8C2=1.00mm[3]4-7[3]可得C1=0.25mm則 C1+C2=0.25+1=1.25mm2.259+C=2.259+1.25=3.509mm圓整后取Sn=4.00mm4.00mm16MnR4.0mm〈16.00mm對于噴淋塔漿液池局部〔簡稱下局部〕P”D

3800 1124.8S’=

c i

c

217010.292 339.7依據取腐蝕裕量C2=1.00mm[3],依據表4-7[3[可得C1=0.5mm則 C1+C2=0.5+1=1.5mm3.31+C=3.31+1.5=4.81mmSn吸取塔〔噴淋塔〕計算壁厚的液壓試驗校核

’=5mm上局部：T

P(DT

S)e

〔200度，則[]=170Mpa〕2SeP=1.25×P×

[]

1.250.202Mpa170Mpa=0.253MpaT []t 170MpaS=Se n

-C=4-1.25=2.75mm

=3800mmiP(DS)故 TT i e =0.253×(3800+2.75)/2×2.75=174.93Mpa≈175Mpa2Se而 0.9 ( )=0.9×1×274=246.6Mps 0.2P(DS)因此TT i e 2Se

(s 0.2

=246.6Mpa所以液壓試驗強度符合要求下局部：T1

P”T(DiS”e)≤0.92S”e

( )s 0.2P” ”T c

×[]1.150.292Mpa170Mpa[]t

=0.365MpaS” =S”e

-C=5-1.5=3.5mm n

=3800mmi故 T

P”T(D

e

=0.365×(3800+3.5)/〔2×3.5〕=201Mpai1 2S”ie而 0.8 ( s 0.2因此T1

P” (DS”)T i e2S”e

0.9

(s 0.2

所以液壓試驗強度符合要求吸取塔最小壁厚的計算0.2%的塔徑[20]4mm。而噴淋塔的內徑為3800mm，所以最小壁厚S =0.2%×3800=7.6mmminC=1.00mm[3]4-7[3[可得C=0.8mm2 1則 C+C=0.8+1=1.8mm1 27.6+C=7.6+1.8=9.4mmSn

=10mm10mm吸取塔封頭選擇計算淺碟形封頭內部：iR不得大于筒體內徑Ri≤DiRi≤DiRi=0.9DiirDi10380mm，而3Sn(封頭)。因此 r ≥3Sn且r≥10%Di=380mm淺碟形封頭的尺寸是：Di=3800mm；Ri=0.9Di=3420mm；r400mmRir3420400則淺碟形封頭的外形系數M=1*(3 )=0.25×(3+ )Rir3420400Rir3420400Rir而 2.92取 =3.00〔依據表Rir3420400RirPc=0.292Mpa,材料選用 16MnR 鋼材，故[]t=170Mpa, =1,取C2=2.00mmMPR淺碟形封頭的計算壁厚S= c i 〔依據式4-23[3]〕S=

1.50.2923420

2[]t0.5Pcmm1497.96mm4.41mm217010.50.292 339.8S+ C2=6.41mm, 根 據 表 4-7[3] ， 負 偏 差 C1=0.5mm,C=C1+C2=2+0.5=2.5mmSC1+C2=4.41+2.5=6.91mmSn=7.00mm此時淺碟形封頭的最大允許工作壓力[P ] e Mpa(依據式4-25[3])

w MRi21704.5

0.5Se[P ] e =

0.298MPa0.202MPaw MRi

0.5Se

1.534200.54.510mm.

]” e Mpa4-25[3])w MRi

0.5S”e[P ]”

e

21707.5 2550 0.496MPa0.202MPaw MRi

0.5S” 1.534200.57.5 51303.75e10mm。接方式。吸取塔裙式支座選擇計算小型直立容器承受前三種支座，高大的塔設備則承受裙式支座。本設計中，吸取塔〔噴淋塔〕內徑為3800mm，而吸取塔〔噴淋塔〕的高度32m4-9[3]可知，選用的裙座規格為：裙座圈厚度S 8.2mm.;根底環厚度S 15.5mm;s r20M27裙座的材料選用Q238-AR鋼材，塔體與裙座承受對接焊接，塔體接頭焊接系1，裙座的壁厚取12mm,裙座的壁厚附加量取C=2mm。吸取塔配套構造的選擇吸取塔〔噴淋塔〕進料漿液管道和配套閥門的設計選擇同時又要考慮到管道的磨損和矗立損失削減到最小[9]。而且漿液管道上的閥門應中選用蝶閥，盡量少承受調整閥門。閥門的流通直徑與管道全都[9]。吸取塔〔噴淋塔〕配套構造的選擇〔人孔選擇〕塔設備內徑大于2500mm，封頭和筒體都應當開設人孔，室外露天設備，考450mm500mm500mm600mm500mmdw×SDD1BbB1B2H1H2螺栓直徑長度530×662058530014101216090M16×5吸取塔最終參數確實定吸取塔〔噴淋塔〕數量：1套×1units=1套類型：管道內置型吸取塔〔噴淋塔〕作用：煙氣中的二氧化硫氣體由吸取塔〔噴淋塔〕的漿液吸取并去除，為〔噴淋塔〕內的除霧器、噴嘴、攪拌器。設計條件煙氣條件吸取塔〔噴淋塔〕進出口煙氣設計條件基于鍋爐 100％BMCR工況。進口出口備注煙氣量(m3/s)33.60(標況)39.40(標況)大氣壓：101325Pa溫度(℃)10050SO2 濃度(mg/m3)11800(標況)590(標況)設計工況壓力 二氧化硫脫硫效率：95%〔最小值〕〔3〕鈣硫率：1.02〔最大〕吸取塔〔噴淋塔〕液氣比：12.20L/m3漿液池循環時間：≥4min；〔7〕排漿時間：≥16.5h〔參考設計講義。吸取塔尺寸確實定噴淋區截面面積以及尺寸〔噴淋塔域截面面積如下所示：131,000m3/h(W) 1 1 10.40m23.5m/s 3600s/h1DD10.40m2〔此處沒有將氧化空氣和飽和蒸汽考慮在內〕4D=3.64m<3.8m3.8m吸取塔〔噴淋塔〕漿液循環量依據吸取塔〔噴淋塔〕出口煙氣量和液氣比，漿液循環量計算如下所示：12.20L/m339.40m3/s480.68L/s125L/s×4=500L/s噴淋區域高度和噴淋層數：噴淋層數目：4噴淋區域高度：1.5m×4層＝6.0m4.2.2.4〔mm〕吸取塔〔噴淋塔〕3800Φ×32023噴淋區6000出口煙道1200進口煙道1200反響池71004.2.2.516MnR塔內部螺栓、螺母類：6%Mo塔內壁：襯里施工前經外表預處理，噴砂除銹，內襯材料為丁基橡膠板塔內件支撐：碳鋼襯丁基橡膠1.5%—4.5基橡膠，包括氯化丁基橡膠和溴化丁基橡膠，根本特性有：Fˉ性、耐SO2、耐CL-性及耐熱性等。結合脫硫工程漿液介質條件，通常來說厚度為4mm24mm20%，因而具有吸取振動和沖擊能量的特性。及耐電暈性能與電絕緣性好。合性和自粘性差、與金屬粘合性不好、與不飽和橡膠相容性差，不能并用。吸取塔的強度和穩定性校核強度和穩定性校核條件Di=3800mm32023mm3060mm，計算壓0.292MPa200℃。350N/m28：B33個，平臺寬度B=900mm1000mm。100mm300kg/m3.(516MnR鋼材，其[]t170MPa[]170MPa,S

345MPa,Et1.9105MPaQ238-AR塔體與裙座對接焊接，塔體焊接系數1C=2.00mmC=2.00mm。塔設備質量載荷計算m01圓筒質量m1封頭質量m2裙座質量m3

59631.4318732.3kg60021200kg5963.061823.76kgm mmm01 1 2

其中 ，查得DN3800mm，壁厚10mm的圓筒每米質量為596kg;；mmmm。塔內件質量，取m

m m m

mm

m m 100kg02

max1

01 02

03 a04 W e保溫層質量m [(D2S

2)2(D2S)2]H2m”4 i

i n 0 2 031m 3.14[(380020.0120.1)2(380020.01)2]31.433002(1.541.18)300103 42929=11836.7kg其中 m ” 封頭保溫層質量031 1〔4〕平臺扶梯質m [(D2S 22B)2(D2S 2)2] nqqH4 i n i n 2 0 F F1 m [(380020.0120.120.9)2(380020.0120.1)2] 3.5040341 04 4 2=8659.5kg1 1操作時物料質量m D2h D2h

V05 4

i W 1 4

i 0 2 f 11 m 3.143827.061257 3.143.82(31.437.06)1.01V1 05 4 4 f 1=100874kg其中 hWh

為石灰質漿液高度，7.06m除漿液區外的塔高，31.43-7.06m0石灰石漿液密度，1257kg/m3110050 空氣在2

75C時候的密度，1.01kg/m3附件質量ma

，依據閱歷值取ma1

0.25m01

0.25215765439kg充水質量m D2H2VW 4 i 0 f1m 3.1. 31.43 100W 4

21.g下面將塔分成六段，計算以下各質量載荷6吸取塔各計算段的質量塔段 0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-塔頂 合計00000012030000000621.6124343516216621631082157600104040121003386762366338033801690118363978272282252551958659——12131296882148321483160891008741603001120162013478925439——458702764579493994939877083586310000000115819015114351304781304781096924022761158.62297塔板數mi01mi02mi03mi04mi05miamiWmiemi0小質量全塔操作質量

m m m0 01

m m03

m mma

402276kg全塔最小質量

mmin

m 0.2m01

m m mm03 04 a

47710kg31max水壓試驗最大質量 max

m m01

m m mm03 04 a

m e風載荷計算 PKK q fl16( Ni 1 2i 0ii ei其中 K1

K1

=0.7；K2i

塔設備各段風振系數，當塔高≤20K2i

=1.7；當塔高＞20K2i

=1

izi計算fiq為10米塔高處的根本風壓值，350N/m2，見表8-4[3]0f8-5[3]8-6[3]；i為第i8-7[3]；i 為第i段振型系數，依據N/m2與u查表8-8[3]；zih為塔器第im；itlmm；iD mm；ei180Dei

D oi

K K d3 4

psD 為塔各計算段的外徑，mm； 為塔器第i段的保溫層厚度，mm；oi3 4

2 lo

si〔Alo

操作平臺所在計算段長度〕7風載荷各項數值計算段計算段liq0K1Kfizii2ih平臺數i110003500.70.720.00752.361.700.6410220233500.70.720.03752.361.700.7230370003500.70.720.1102.361.701.001004100003500.70.790.3502.361.701.252015100003500.70.850.6652.361.941.42302650003500.70.851.0002.362.381.45350K4DeiPi05020133805020301005020146402575277274703605380363100502021220風彎矩計算0-0l l lM00P

1P(l

P(ll

lll 6)W 12

2 1

6 1 2 3 4 52〕+27470〔10000+5000〕+36310〔20230+5000〕+21220〔30000+2500〕=2.11×1010Nmmll1-1ll

P(l 3)P(l

l4)P(l ll 5)lW 22l

3 2

4 2 3 2 5 2 3 4 2〕+36310〔19000+5000〕+21220〔12023+2500〕=2.011010Nmm62-26lM22l

Pl P(l

l4)P(ll

5)P(ll ll)W 33 4 3 =

5 3 4

6 3 4 5 214640350027470(70005000)363102202321220(270002500)=1.811010Nmm地震載荷的計算全塔操作質量m0

402276kg；構造綜合影響系數Cz

=0.5；重力加速度g9.81m/s2；地震影響系數1

(g)0.9TTT1

；max表3[3]查得T3〔B類場土近震；表2[3]查得 g max402276402276350001.91058.23800 (1 T1

)0.90.45 而T10.3

90.333500 103=1.28s所以 1

( 0.0.1.28計算截面距離地面高度 0-0截面h0mm1-1截面h1000mm2-2截面h3000mmH/D34.34.i

=9.2115，但是塔高度大于20m，所以依據下PP

CD

0.22 300 Pa0-0

1 4S 41e16 16M00”E

C35 z

mgH 0.50.124022769.81=3.79109Nmm1 0 35所以 M001.2E

0”01.253.791093109NmmE1-1M”

8C

mg(10H

314H 2.4h ) 3.5 1 0 E 175 1 0 =80.50.124002769.81175350002.5

(10350003.514350002.51000410003.5)=3.64109Nmm所以M11=1.25M11”=1.253.64109Nmm4.55109NmmE2-2M2”

E8Cmgz 1 0

(1H 314H 2.4h ) 3.5E 175H2.580.50.124002769.81 (10350003.514350002.53000430003.5)175350002.5=3.34109NmmM22=1.25M22”=1.253.34109Nmm4.17109NmmE E各種載荷引起的軸向力〔1〕計算壓力引起的軸向力1Pi CDPi

0.22