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40B229-1998代替:40B229-93第1頁共18頁范圍本標準規定了常壓和減壓蒸餾裝置加熱爐出口轉油線管道設計的有關原則。本標準適用于常壓轉油線和減壓轉油線的管道設計。引用標準以下標準所包含的條文，通過在本標準中引用而構成為標準的條文。在標準出版時，所示版本均為有效。全部標準都會修訂，使用本標準的各方應探討使用以下標準最版本的可能性。GB150 鋼制壓力容器GB6654 壓力容器用碳素鋼和低合金鋼厚鋼板GB8163 輸送流體用無縫鋼管GB9948 石油裂化用無縫鋼管GB/T13148 不銹鋼復合鋼板焊接技術條件GB/T14976 流體輸送用不銹鋼無縫鋼管SH3059 石油化工企業管道設計器材選用通則SH3010 石油化工設備與管道隔熱技術標準SHJ520 石油化工工程鉻鉬耐熱鋼管道焊接技術規程SH3501 石油化工劇毒、可燃介質管道工程施工及驗收標準JB4730 壓力容器無損檢測JB4733 壓力容器用爆炸不銹鋼復合鋼板40B118 鋼板卷制焊接鋼管術語陳章秀謝林章陳章秀謝林章蕭鳳芝李蘇秦1998-12-25 1999-01-25編制校審標準化審核審定公布日期實施日期101018頁40B229-199840B229－199840B229－199811頁18頁減壓轉油線—指輸送自減壓加熱爐(簡稱減壓爐)至減壓蒸餾塔(簡稱減壓塔)間工藝物料的管系。減壓轉油線是由主管段、分支段、過渡段和末端爐管組成。主管段—指轉油線中與蒸餾塔直接相連的管段。分支段—指轉油線中主管段與過渡段間連接的管段。過渡段—由加熱爐爐管至分支段或主管段稱為過渡段。同軸布置—指蒸餾塔、加熱爐與轉油線主管段中心線在同一軸線上布置。管系—單獨一組設計條件相互聯系的管道。相關設備布置要求減壓塔與減壓爐之間的凈距以保證主管段15m為宜，常壓塔與常壓爐之間的凈距可不受限制。蒸餾塔、加熱爐與轉油線主管段宜承受同軸布置。主管段支架宜設計為獨立的支架。轉油線構造設計整體構造設計要求常用的四種轉油線構造設計，見圖-1～圖-4。常壓轉油線還可承受圖-5、圖-6兩種構造型式。各種構造轉油線的末端兩根爐管都應作為轉油線柔性分析中的一局部。主管段構造設計要求常壓轉油線主管段宜設計成水平直通型或水平Z型。常壓轉油線主管段與常壓塔嘴子應呈切向入口方式。0.003減壓轉油線主管段應設計成水平直通型，呈沿減壓塔中心線入口方式。減壓轉油線主管段〔從塔壁到主管段交匯處〕長度取15m為宜。0.003600主管段上設有人孔、彈簧支座、儀表管嘴等需要操作或檢修處應設平臺梯子。平臺梯子應考慮主管段的水平膨脹和垂直位移。非對稱布置過渡管段時，在主管段內壁介質沖刷處應設防沖檔板。主管段與蒸餾塔嘴子應承受對焊連接。分支段、過渡段構造設計要求加熱爐管出口嘴子對稱布置時，支管段、過渡段宜按四合二和二合一布置〔見圖-1〕。加熱爐管出口分二路時按二合一對稱布置〔見圖-3〕或軸向對稱插入主管段末端〔見圖-4〕。分支段對稱布置時，分支段接入主管段處應設計成特別Y型三通構造型式〔見圖-1,3,5〕。過渡段宜45°順介質方向插入分支段或主管段。3～6DN45°或空間45°〔見圖-2，6〕。減壓轉油線過渡段設計應最短、彎管最少。末端爐管構造設計要求末端爐管的設計應由工業爐專業負責。但管道設計專業與工業爐專業，應相互托付以下資料：工業爐專業向管道設計專業提出參與計算的末端爐管材質、直徑、壁厚、介質氣液容重，爐管外表溫度、爐管介質壓力及爐管的構造尺寸和參與計算的爐管承重形式；出口管下部彎管處導向支架的最小水平位移值和導向支架處最大垂直位移值。材料選用主管段和分支段材料選用要求：DN≤500mm的主管段或分支管段應選用無縫鋼管，DN>500mm的主管段、分支段應選用鋼板卷制焊接鋼管，不允許選用螺旋縫焊接鋼管。低硫〔總硫<0.5%wt〕低酸[酸值<0.5mg〔KOH〕/g]介質，無縫鋼管應選用碳素鋼(20#)無縫鋼GB816320RGB6654高硫〔總硫≥0.5%wt〕、低酸介質，宜選用1Cr5Mo或00Cr19Ni10石油裂化用無縫鋼管，應符合GB994820R+1Cr5Mo,20R+Ocr13A(405)20R+00Cr19Ni11(304L)JB47330.5mg(KOH/g)]OOCr17Ni14Mo2(316L)或OOCr19Ni13Mo3(317L)流體輸送用不銹鋼無縫鋼管，應符合GB/T14976標準要求。鋼板卷制焊接鋼管宜選用20R+OOCr17Ni14Mo2(316L)20R+OOCr19Ni13Mo3(317L)JB4733高硫、高酸介質，宜選用OOCr17Ni14Mo2(316L)或OOCr19Ni13Mo3(317L)流體輸送用不銹鋼無GB/T14976標準要求。鋼板卷制焊接鋼管宜選用20R+OOCr17Ni14Mo2(316L)或20R+OOCr19Ni13Mo3(317L)JB47336.16 人孔、儀表管咀的耐腐蝕要求應不低于主管段材料。過渡段材料選用要求過渡段宜選用無縫鋼管低硫〔總硫<0。5%wt〕低酸[酸值小于0.5mg(KOH)/g]介質，應選用碳素鋼〔20#〕無GB8163高硫〔總硫≥0.5%wt〕低酸介質，宜選用1Cr5Mo或OOCr19Ni10石油裂化用無縫鋼管，應符GB99480.5mg(KOH)/g]OOCr17Ni14Mo2(316L)OOCr19Ni13Mo3(317L)GB/T14976高硫、高酸介質，宜選用OOCr17Ni14Mo2(316L)或OOCr19Ni13Mo2(317L)流體輸送用不銹鋼無GB/T14976強度設計和應力分析各管段理論計算壁厚確實定。SH30597.2復合管的復層不計算在管子理論計算壁厚內；腐蝕余量依據腐蝕環境狀況可取1.6～3.2mm。復合管腐蝕余量取為零；考慮制造偏差和腐蝕余量等因素后，管子的選用壁厚應就近上靠到公稱壁厚。減壓轉油線主管段和分支段的理論計算壁厚，除應滿足7.1.1條的要求外，尚應按GB150第6.2GB1506.3GB1507.1.2管系柔性分析管系應承受CEASERⅡ進展計算分析。管系柔性分析過程中，當利用爐管參與補償計算時，應把爐子內最終兩根爐管包括在內，并5.4.1.2管系柔性分析時，應考慮各個端點的附加位移量。管系介質荷載計算，應由工藝系統專業提出的汽液混合密度進展計算。承受復合鋼管時，荷載應包括基層和復層的質量，許用應力按基層材料選用。其它荷載隔熱層材料的質量應按材料的實際容重加上保護層的質量進展計算。支承點承受的其它荷載〔如鞍式支座，防沖板，大的吊桿、平臺梯子、大封頭、人孔、加強圈等〕均應計算在內。除考慮正常操作工況下的管系荷載外，還需考慮事故工況和充水工況下的管系荷載。計算結果處理應力集中點〔如設備嘴子、三通和彎管〕宜實行加加強圈或加筋板措施，不滿足要求時，還可實行局部管件加厚措施。管系作用在塔嘴子處的作用力和力矩，應提交設備專業進展核算。提交土建專業的管架資料應包括操作工況，事故工況和充水工況的作用力和力矩，管架支承點處的冷、熱態位移。管系冷緊要求為了降低管系在操作狀態下對設備嘴子的作用力和力矩，管系應承受冷緊措施。管系冷緊口宜取在塔嘴子四周。0.6。管系冷緊后，爐管出口處位移值宜不大于100mm。局部強度校核和振動分析轉油線主管段支座處局部應力驗算見附錄A。88油化工架空管道抗震鑒定程序》進展校核。對管系應進展振型分析，要求固有頻率在4HZ以上。支吊架設計支吊架的設計位置，應最大限度地承受管系的質量，使塔嘴子處和爐管出口嘴子處受力最小。支吊架的形式應考慮有利于管系的減震，盡量不承受吊架方式。主管段的支吊架設計要求如下：15m管架的構造形式宜選用柔性管架，特別狀況可選用剛性管架；支承型式：中選用柔性管架構造，在管架頂面應設彈簧支座。中選用剛性管架構造，在管架頂面除設彈簧支座外還應在彈簧支座下設滾動支座或承受摩擦系數<0.1承重點處設有彈簧的主管段應設承重保險裝置。依據管加構造形式，可選用承重定位保險裝置〔見圖-7〕或承重吊桿保險裝置〔見圖-8〕。分支段或過渡段的支吊架設計要求如下：分支段或過渡段的支吊架一般生根在爐子的構架上；支架型式：盡量承受彈簧支座，在不會引起振動的狀況下，可承受彈簧吊架。在無垂直位移處可承受滑動支架。其它要求管系隔熱層應按SH3010進展設計、施工、檢查和驗收。SH3501GB150進展施工及驗收。SH3501SHBI40%射線探傷，并以Ⅱ級為合格。管道焊接接頭無JB4730主管段和分支段不參與系統水壓試驗時，應在地面上分段進展壓力試驗。245%。不銹復合鋼板焊接技術條件應執行GB/T13148標準。鉻鉬耐熱鋼管道焊接技術條件應執行SHJ520鋼板卷制焊接鋼管的制造應符合40B118常壓塔常壓塔減壓塔分支段過渡段主管段管架爐管常壓塔常壓塔常壓爐或減壓爐分支段主管段管架減壓塔過渡段`圖-1(爐管吸取轉油線熱膨脹量)常壓塔常壓塔減壓塔管架爐管常壓爐或減壓爐常壓爐或減壓爐常壓塔主管段過渡段減壓塔圖-2四合一側面布置〔爐管吸取轉油線熱膨脹量〕常壓塔常壓塔減壓塔分支段過渡段主管段管架爐管常壓爐或常壓爐或減壓爐常壓塔過渡段分支段主管段管架減壓塔圖-3二合一同軸對稱布置〔爐管吸取轉油線熱膨脹量〕常壓塔常壓塔減壓塔過渡段主管段爐管管架常壓爐或常壓爐或減壓爐常壓塔過渡段主管段管架減壓塔圖-4二合一同軸對稱布置〔爐管吸取轉油線熱膨脹量〕過渡段過渡段過渡段主管段爐管管架管架常壓塔常壓爐常壓爐分支段主管段常壓塔管架管架過渡段圖-5“Z”型主管對稱支管盎型式〔爐管吸取局部轉油線熱量膨脹量〕主管段主管段常壓塔過渡段管架管架爐管常壓爐常壓爐主管段常壓塔過渡段圖-6“Z”型主管四合一側面布置〔爐管吸取轉油線熱膨脹量〕圖8 承重吊桿保險裝置A大口徑管道支托處局部應力計算A1、局部應力分析適用范圍管道支座處產生的局部應力，可依據不同狀況分以下幾種計算：abc、鞍座處〔鞍枕部〕的局部應力。A2、點、線荷載的局部應力的計算和驗算。A2.10.01≤b/l≤0.05 ()0.1W 〔1〕 t2X16m(b)2

〔2〕tm式中：—管托處的周向局部應力，MPaXXA2XXA3W——線或點荷載，NT—管壁厚〔應扣除負偏差或腐蝕余量，mm〕B—線荷載的長度，mmb=tA1L—支撐間距，mmm—管道平均半徑,mmb注：當0l

0.01時用下式

0.01434Wtt2(b1.56 mt)

〔3〕A1點或線荷載圖A2.2加襯板或加強板時的局部應力仍用上述公式計算，但式中的管壁厚度用下式修正：t2t2t2PADt—修正后的管壁厚度，mm。

〔4〕PD

襯板或加強板的厚度，mm。2.3 點、線荷載下的局部應力驗算如下：長期荷載作用下 ≤1.5.Sh, Mpa長期+短期荷載作用下： ≤3.0.Sh, Mpa式中：Sh—工作溫度下筒體的許用應力,MPa。1618頁40B229-199840B229－199840B229－199817頁18頁A3 鞍形支座的局部應力A3.1鞍形支座的局部應力：QQ

X0.1 (5)4t(b1.56m4t(b1.56mtt2 —管道平均半徑，mmmbA-4QN圖A-4鞍座