普通圓柱蝸桿傳動承載能力計算斷、曲面膠上。因此，一般只對蝸輪輪齒進行承載能力計算。由于蝸桿與蝸膠合而失效的可能性更大。因此，蝸桿傳動的承載能力往往受到抗和輪齒折斷，因此應以保證齒根彎曲疲勞強度作為開式傳動面膠合或點蝕而失效。因此，通常是按齒面接觸疲勞強度進外，閉式蝸桿傳動，由于散熱較為困難，還應作ZCuSnlOPlZCuSnPbZn造鋁鐵青銅(ZCuAl10Fe3)Vsms用灰鑄鐵。為了防止變形，常對蝸輪輪傳動相似。在進行蝸桿傳動的受力分析時，通常不考力分析>c)。注意蝸桿所受軸向力方向的確定。因為軸向力的方向是由螺的方向，總是與它的轉向相反的；徑向力的方向則總是指向始公式仍來源于赫茲公式。接觸應力0。荷下工作時，載荷分布不均現象將由于工作表面良好的磨合而工作類型IIIIII載荷性質均勻，無沖擊不均勻，小沖擊不均勻，大沖擊每小時起動次數<2525-50>50起動載荷小較大大KAKA1許用接觸應力>中查出蝸輪的基本許用接觸應力[σ]H'，再接[σ]H=K接觸應力[σ]H(MPa)<1220616695-07--1017213979-56250202-245000012312灰鑄鐵HT20020816896--28接觸應力[σ]H'(MPa)≤45HRC>45HRC砂模鑄造150180金屬模鑄造220268砂模鑄造113公式中可得到按蝸輪接觸疲勞強度條件設計計算的公式為參數的匹配中心距模數分度圓直徑蝸桿頭數直徑系數分度圓導程角蝸輪齒數變位系數a(mm)m(mm)a(mm)m(mm)d1(mm)40118q01(3°10′47″622112411246112461′26″′25″08″08″0+++++041246112461124611246115″3°13′10″6238″3°13′28″625°42′38″313°10′47″625°42′38″313°13′10″61+0+55°42′38″31880246z時。3)本表摘自GB10085－1988。曲疲勞強度計算通常只作彎曲強度的校核計算，但這種計算是必須進行的。因為校直接影響到蝸桿副的運動平穩性精度。由于蝸輪輪齒的齒形比較復應力是比較困難的，所以常用的齒根彎曲疲勞強度計算方法就帶有蝸輪近似地當做斜齒圓柱齒輪來考慮，于是得蝸輪齒根的彎曲應力為>式名稱代號計算關系式說明中心距aa=(d1+d2+2x2m)/2按規定選取蝸桿頭數z1按規定選取蝸桿齒數z2按傳動比確定齒形角ααa=20°或αn=20°按蝸桿類型確定模數mm=ma=mn/cosγ按規定選取傳動比ii=n1/n2蝸桿為主動，按規定選取蝸輪變位系數x2蝸桿直徑系數qq=d1/m蝸桿分度圓直徑d1=mq按規定選取da1=d1+2ha1=d1+2mdf1=d1-2hf1=d1-2(m+c)c=mha1=·m=(da1-d1)hf1=(+)m=(d1-df1)adfmzdzqosndmzadxmfha2=(da2-d2)=m(+x2)hf2=(d2-df2)=m(-x2+)adfγθddxmmqx)zB11≤24≤de2x2b1≤da2+2m0≥(11+m0≥+m當m=10~16mm時，增加35~40mm；蝸輪的基本許用彎曲應力(MPa)鑄造方法單側工作砂模鑄造方法單側工作砂模鑄造40金屬模鑄造56砂模鑄造26金屬模鑄造3226砂砂模鑄造8057金屬模鑄造9064HT150砂模鑄造4028HT200砂模鑄造4834后可得蝸輪輪齒按彎曲疲勞強度條件設計的計算出后,可從<普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數及其與蝸輪參數的匹配>表查出相應的(四)蝸桿的剛度計算會造成輪齒上的載荷集