工程概況由中建二局承建的深圳賽格廣場是一座以高科技電子配套市場為主，集辦公、會展、商貿、金融、證券、娛樂為F的現代化、多功能、智能型超高層建筑。該工程占地面積9653m2，建筑面積m2，地上72層，直升飛機停機坪標高291.60m,建筑物總高353.80m，地下4層，深19.5m。結構采納有鋼管混凝土柱和鋼梁組成的框筒結構體系。平面呈八角形的塔樓沿周邊布置了16根鋼管混凝土外框柱,直徑由下而上別離為1.60m,1.50m,1.40mz1.30m,核心筒每邊布置8根直徑別離為0.80米和1.10米的鋼管混凝土柱和鋼梁連接形成框式筒壁結構。見以下圖：?外框柱?核心筒柱—框架梁—核心筒塔樓結構平面示意圖核心筒內縱橫兩個方向各布置了4道勁性混凝土剪力墻，使核心筒形成了大廈頑強的抗側力構件。核心筒與外框柱之間是煌接工字型鋼梁,在鋼梁上鋪設壓型鋼板,并在鋼梁上翼緣上悍接抗剪栓釘，其上澆注鋼筋混凝土,形成一個整體的組合結構樓面。沿塔樓豎向,從裙房頂開始每隔15層設置一道增強層,在增強層內、核心筒與外框柱之間設置了16棉鋼桁架，并在該層的夕卜框柱周邊又設置了周邊鋼桁架。增強層形成了相對剛性的整體」曾強了塔樓夕卜框架與核心筒的一起工作性能，組成壯大的空間抗側力結構體系,承擔風荷載和地震荷載作用。施工技術概述鋼管混凝土結構施工進程由兩個部份組成。其一是鋼結構的制作與安裝：包括鋼管的制作與安裝、鋼梁的制作與安裝、構件節(jié)點的悍接與栓接、鋼結構的涂裝等；其二是鋼筋混凝土結構的施工:包括鋼管內核芯混凝土的澆灌，樓面壓型鋼板及鋼筋混凝土樓面板，勁性混凝土剪力墻、電梯井和樓梯間等。中建二局在賽格廣場施工中，重點開發(fā)了地下室（層數：4層）逆作法施工技術，鋼管混凝土結構綜合施工技術，高拋免振搗自密實混凝土施工技術。推行應用了勁性混凝土樓面無支撐吊模施工技術，核心筒電梯井工具式整體提升模板施工技術，集中攪拌及商品混凝土技術，粗鋼筋冷擠壓連接技術，地下室外墻表面滲透型剛性防水技術,大體積混凝土自動測溫電腦操縱系統等一系列新材料、新技術。這些新技術的開發(fā)和應用為賽格廣場高質量、高水平、高速度的建成奠定了基礎。下面依次作簡要介紹全逆作法施工技術在施工完地下持續(xù)墻和人工挖孑血以后，當即施工地下室（層數:4層）的鋼管混凝土柱和首層樓面梁板結構，而且通過冠梁使其與周邊地下持續(xù)墻連接。在此以后就形成了地面以上和地面以下兩個施工作業(yè)面。賽格廣場工程采納逆作法施工的實物工程量為：土方挖運工聲:m33鋼結構安裝工程量:2900t鋼筋工程量:3000t模板工聲:44636計混凝土工程量：25680m33深基坑支護在逆作法施工中,如何考慮和實施深基坑支護是第一個難題。在賽格廣場地下室逆作法施工方案中，深基坑支護是采納由地下持續(xù)墻和沿墻的一部份框架及其樓面結構一起組成的周邊結構來承擔基坑外水平力。周邊結構隨看逐層土方開挖慢慢形成,其抗側力性能也慢慢增強。由于在方案中優(yōu)先保證了基坑支護條件使周邊結構形成了多道地下持續(xù)墻靠得住的水平支撐，使地下持續(xù)墻在土方開挖進程中的水平側移取得了有效的操縱。施工平面與空間的劃分在長達數月的逆作法施工進程中如何考慮各個專業(yè)工種之間的關系，如何合理安排施工平面和空間的劃分是第二大難題。在賽格廣場地下室逆作法施工中遵循以下原那么:第一要保證結構平安，必需知足基坑支護條件。因此支護結構所在平面范圍和形成進程中所需要的平面與空間是應第一予以保證的;第二是土方作業(yè)空間。因為逆作法施工中大量的暗挖土方量要在有限的時刻內完成并運顯現場，因此在施工平面和空間條件上充分保證土方工程能最大限度的實現機械化作業(yè)是提高工效、縮短工期的關鍵。在保證以上兩條的前提下,尚應安排好人員通道、一樣材料通道、設備及鋼構件通道等。賽格廣場有4層地下室,逆作法的時刻長、施工進程復雜,因此在施工進程中,平面和空間的合理劃分和利用還需要不斷進行調整和轉變。現場各專業(yè)、各工種、各工序之間的和諧配合極為重要。逆作法施工中如何制定各專業(yè)工種的最正確施工方案是第三個難題2.3.1土方施工方案:賽格廣場地處鬧市中心，逆作法挖運土方量超過11萬立方米,工效和出土速度相當重要。土方挖運方案的原那么是在保證基坑結構平安的前提下，最大限度地提高挖運工作的機械化程度,白天挖掘和集土，夜間集中裝運。在土方挖掘進程中,沿地下持續(xù)墻周邊的冠梁上設置12個沉降觀測點,而且在周邊的建筑物上有選擇的設置了沉降觀測點。土方開挖后,堅持每三天觀測一次。由于本工程未采取降水等方法，沒有造成周圍建筑物的有害沉降。在土方開挖進程中；沿地下持續(xù)墻周圍每邊設置五處地下持續(xù)墻水平位移觀測點，每處觀測點從首層樓板下開始佝下持續(xù)布置，續(xù)觀測地下持續(xù)墻的側移情形。由于每層開挖都在上方的水平支撐形成后才開始，而且每層開挖深度僅限于一個樓層高度”因此地下持續(xù)墻側移量比較小,墻體最大水平位移僅為21mme2.3.2鋼結構安裝方案由于逆作法鋼結構安裝全數在首層樓板下進行，大型吊裝機械均無法利用。鋼構件的垂直運輸、水平運輸、就位、吊裝、臨時固定、校正和悍接都是采納一套以卷揚機、滑輪組和神仙葫蘆為要緊工具的特殊機具和特殊吊裝工藝來完成。2.3.3鋼筋混凝土結構施工方案在逆作法施工中,土方、鋼結構安裝和混凝土工程是彼此銜接、交叉施工的，任何一項工作都要盡可能縮短自己的工作時刻，并為后續(xù)工序提供施工條件。在賽格廣場地下室逆作法施工中所有勁性混凝土樓面結構全數采納吊模方式施工，因為吊模施工方案在樓面混凝土澆注完畢后，只要樓面結構混凝土強度能知足要求，不需等模板拆除就能夠夠開始樓板下的土方開挖,有利于加速進度、縮短工期。賽格廣場逆作法施工的效益2.4.1逆作法施工調整了高層建筑施工的整體進度，把大部份地下工程作業(yè)時刻調整到關鍵線路之外”使地面以上工程提早110天開始施工，從而實現縮短總工期的目標。2.4.2有利于在施工廠地極為狹小的工程中提高場地利用率首層樓面施工后z在首層樓面7430m2的范圍內,有2/3左右的場地都可作為施工臨時道路和施工臨時場地，大大減緩了施工廠地狹<J\的困難,使后續(xù)的各項施工項目得以順利進行。2.4.3逆作法施工能夠減少深基坑支護費用,降低工程本錢賽格廣場工程若是先做土方開挖，那么地下扌挙賣墻至少要設置3道水平支撐才能挖到設計標高,采納逆作法施工方案后,水平支撐全數由正式結構承擔。吊機的選擇及平面布置由于業(yè)主將賽格廣場工程分為兩期施工，兩次招標，且不確信兩期工程是不是會持續(xù)施工，因此大型吊機的配置也是按兩期工程別離考慮的。第一期工程是4層地下室和10層裙房;第二期工程是塔樓。3.1.1地下室地下室鋼管柱和首層鋼梁單根構件的最大尺寸為cpieOOmmz長24.20m，重量為。所有吊裝工作均在原地面上進行。采納(1)110t輪胎吊一臺要緊負責16根cpl600mm鋼管柱吊裝；(2)50t履帶吊一臺負責其它所有構件的吊裝；(3)35t汽車吊一臺輔助吊機。3.1.2裙房10層裙房的屋頂標高為+49.60m,平面尺寸為72mx72m(12m柱距布置\單根構件的最大重量為14te采納(I)一臺國產H3/36B型附著式塔吊z最大回轉半徑52m、最大起重量12t;(2)一臺國產C7022型附著式塔吊，最大回轉半徑40m、最大起重量16t。吊機基座采納人工挖孔樁基礎，基礎標高低于地下室底板底部標高,吊機在裙房鋼結構上附壁。3.1.3塔樓塔樓72層,屋頂直升飛機停機坪的標高為291.60m;平面形狀為八角形；雙側主軸方向外框柱的中心距離為40.50mx40.50m;內筒周邊柱的中心距離為21.30mxl8.80me單根構件的最大重量為15te因為鋼構件安裝工作量大，必需設置兩臺吊機。從充分發(fā)揮吊機工作性能考慮，兩臺吊機都必需布置在核心筒夕啲鋼框架上。由于賽個廣場的建筑總高度已經超過300m。只能選擇內爬式吊機。決定采納(1)一臺澳洲FAVCO公司生產的M440D型內爬式塔吊為主吊機，最大回轉半徑52.50m/起重量為8tz最大起重量為16t鋼絲繩走1/回轉半徑為32.50m;(2)一臺國產C7022型內爬式塔吊為輔助吊機，最大回轉半徑30.00m/起重量7t、最大起重量為16t/回轉半徑為15.0mo賽格廣場大型塔吊的配置中有三大難題:第一是一期工程轉為二期工程時,大型塔吊在150m高空的安裝與轉換位置,和塔樓完成后大型塔吊在350m高空的轉換位置及拆除;第二是如何合理設計支持塔吊爬升的工具梁系統,使其最靠得住、方便而且費用最低;第三是兩臺大型塔吊在鋼框架上工作時,對尚未形成完整結構的鋼框架帶來的不利阻礙。3.2.1塔吊的安裝與拆除1)第一期工程塔吊的拆除和第二期工程塔吊安裝是同時進行的。具體方式是:(1)C7022塔吊先完成二期工程中塔樓最下面三個安裝段的結構安裝工作；(2)由C7022塔吊在M440D臨近位置安裝上下兩道工具梁系統；(3)由C7022塔吊完成M440D塔吊的全數安裝工作；(4)由M440D塔吊拆除H3/36B塔吊；(5)由M440D塔吊拆除C7022塔吊z并對C7022塔吊進行改造；(6)由M440D塔吊在新的位置安裝C7022塔吊(改造后)的工具梁系統和塔吊。2)塔樓施工完成后,塔吊拆除的具體方式是:(1)由M440D塔吊拆除C7022(改造后)塔吊；并對C7022塔吊進行還原。(2)由M440D塔吊在新位置安裝C7022塔吊。(3)由C7022塔吊將M440D塔吊全數拆除(包括工具梁\(4)由C7022塔吊安裝一臺起重量為8t的全裝配式簡易塔吊由全裝配式簡易塔吊將C7022塔吊全數拆除（包括工具梁L（5）最后將全裝配式簡易塔吊支解后，由外用電梯放送到地面。3.2.2塔吊的爬升及工具梁系統二期工程兩臺內爬式塔吊從安裝位置:上夾持層15F/下夾持層12F;到最后拆除位置:上夾持層72F/下夾持層69F,一共爬升19次。有20個塔吊工作站位。每一次工作站位的上下夾持層，高度最小為11.10m,最大為17.00me知足廠方說明書的要求。塔吊每次爬升（爬升高度為12m左右）僅需要30min時亥卿可完成。正式工程的鋼梁不能承擔塔吊的荷載，需要設計一套專門的工具梁系統來支撐。決定把塔吊爬升進程中的每一個站位相關樓層梁的柱上鋼牛腿增強，使之能夠承擔塔吊及工具梁系統的荷載。而樓面梁不變。在樓面梁安裝后,在鋼牛腿上安裝工具梁作為塔吊的支撐系統。在工具梁和鋼牛腿之間放置25cm高的鋼梁墊。以方便樓面的鋼筋綁扎和混凝土澆灌。3.2.3鋼結構在塔吊荷載下的相關計算賽格廣場其結構特點決定了結構的施工順序必然是先安裝鋼結構，然后才能施工核心筒內的勁性混凝土剪力墻。因此在鋼結構安裝進程中,結構的抗側力體系尚未完全形成。而大型塔吊在工作狀態(tài)下的豎向荷載為1860kN,夾持層的水平荷載為730kN,還有扭矩存在。咱們針對實際施工狀態(tài)，認真計算了在塔吊荷載作用下的結構內力和位移。計算結果說明盡管核心筒內的鋼筋混凝土剪力墻尚未跟進，但只要樓面結構和內筒周邊柱之間的勁性混凝土剪力墻能夠與鋼結構安裝同步，施工中的鋼框架在塔吊荷載的阻礙下,最大側移只有3.57mm。在施工期間多次進行實際觀測,當塔吊滿負荷工作時,與塔吊直接相關的鋼管混凝土柱的柱頂位移都在2.0mm之內。此刻鋼結構已全數施工完畢,事實證明:賽格廣場兩臺大型塔吊的功能配置和平面布置是合理的；工具梁系統的設計和爬升工藝是先進適用的；與塔吊荷載有關的計算是大體正確的。因此，兩臺塔吊的整個工作狀態(tài)是平安靠得住的。這些條件為賽格廣場鋼結構順利施工,和確保工期目標的實現提供了大體保證。與一樣高層鋼結構相較較，賽格廣場工程的鋼結構安裝有如下五個要緊難點:4.1.1在結構體系上,賽格廣場工程屬于框筒結構。可是內筒沒有采納通常的鋼筋混凝土筒體,而是采納每邊8根鋼管混凝土柱，并由煌接實腹］［型鋼梁組成的框式筒壁。筒內沿兩個主軸方向各設一道勁性混凝土剪力墻。其施工順序必需是先做鋼結構安裝而后才能施工剪力墻。因此，在結構安裝時期,既沒有鋼筋混凝土筒體,也沒有鋼筋混凝土剪力墻,從外框柱到內筒柱,從內筒柱到筒內剪力墻型鋼骨架全數是尚未形成完整結構的鋼構件安裝與連接，尤其是沒有形成有效的抗側力結構體系。4.1.2由于內筒外框滿是鋼管混凝土柱，筒內只有勁性混凝土剪力墻的型鋼骨架。因此操縱測量的基準只能傳遞到鋼結構上,所有測量、校正工作也都只能在鋼結構上進行，而且梁柱連接采納栓悍連接也使得鋼梁安裝后鋼管柱之間在測量校正時的相關性比較強。4.1.3鋼管柱不管采納一般卷管工藝成型仍是螺旋卷管成型,其斷面尺寸的誤差形式都是表現為橢圓度和圓周長，由于鋼管壁厚度為14?28mm在安裝時,上下柱段在接□處的誤差處置主若是避免錯邊,而很難調整軸線安裝誤差。4.1.4由于圓柱與梁的銜接比較自由，賽格廣場有很多梁軸線在圓柱處不正交，尤其是鋼管的中心具有非直觀性，因此鋼管柱的定位依據主若是依托標志在鋼管柱外表面的基準母線。因此鋼管柱在安裝、測量、校正時要緊采取基準母線操縱法，由于圓形鋼管外表面的母線會隨著鋼管柱的扭轉而扭斜,因此在測量、校正時這種基準母線扭斜的問題至少從三個方向觀測才能排除。415賽格廣場所有的梁柱接頭都是梁與雙側柱上鋼牛腿連接。腹板是高強螺栓栓接,上下翼緣是全熔透對接悍。圓形柱上、中、下三層鋼牛腿；每層一般是4個方向有鋼牛腿，少數有5個方向的鋼牛腿。有些梁鋼牛腿的中心線在圓柱處不正交，內筒柱還有采納了長牛腿,兩根相臨柱的長鋼牛腿在中間連接,也采納栓煌接頭。這種節(jié)點構造對構件制作及安裝校正的精度要求很高。針對上述特點，賽格廣場鋼結構安裝除遵循一樣高層鋼結構安裝技術之外要緊采取以下技術方法:4.2.1在施工順序上面，充分適應結構特點，先施工外框架，后施工核心筒，將整個工程（塔樓）分為5個流水作業(yè)區(qū)，其中外框架分為4個作業(yè)區(qū)。持續(xù)流水作業(yè)。各區(qū)作業(yè)JII頁序為：安裝一校正T悍接T檢測。核心筒型鋼骨架為第5流水段，許諾適當滯后于外框架的施工進度。4.2.2在測量方面,要緊采取〃整投分控〃技術,所謂整投是指在一個安裝段（三個樓層）開始作業(yè)前,測量操縱網從基準層一次整體投測到作業(yè)層并進行閉合檢測，然后在前一個安裝段的柱頂,投測平面操縱軸線作為本安裝段測量校正的依據；所謂分控是指在流水作業(yè)時,各區(qū)外框架的測量校正是別離獨立進行的。4.2.3在校正方面z主若是采取”單元校正”技術。所謂單元是指一個流水作業(yè)區(qū)。在單根鋼管柱初校的基礎上，將該流水段的鋼梁全數用臨時安裝螺栓安裝完畢。然后換穿高強螺栓初擰。再從該流水段中開始對稱地向雙側逐段校正完畢。并完成高強螺栓終擰。4.2.4在焊接方面,除遵循常規(guī)的煌接工藝要求諸如:嚴格執(zhí)行煌接順序、對稱煌接、預留收縮量等方法外，要緊采取了〃活口設置〃方案。確實是依據施工流水順序,在各個流水區(qū)之間分界處的梁端設置一個活口。上述活□原那么上要等該流水段鋼結構全數安裝完成后再施凰框架煌接順序:在豎向為頂部梁柱節(jié)點—中間梁柱節(jié)點一下部梁柱節(jié)點一上下柱段連接節(jié)點。賽格廣場鋼結構安裝從1997年1月12日動工到1999年4月8日封頂，歷時820天，共計安裝鋼結構16543件，總重量22591t;完成焊縫60000m,鋪設壓型鋼板m2,悍接栓釘只，安裝扭剪型高強螺栓套。安裝質量優(yōu)良，焊縫探傷一次合格率％；交驗合格率100%。采納的級扭剪型高強螺栓安裝前,共計進行24組摩擦面抗滑移系數實驗,抗滑移系數平均,知足不低于的設計要求,進行了80組高強螺栓軸力復檢實驗,全數符合標準要求，安裝檢查合格率100%;鋼管柱安裝的層間垂直度誤差、軸線位移等要緊檢查項目合格率100%,標高為291.60m的鋼管柱柱頂全高垂直度誤差最大值7mm,遠遠小于50mm的標準予諾誤差。高拋免振搗自密實混凝土技術的開發(fā)與應用賽格廣場地下室連同裙房共布置86根鋼管混凝土柱，鋼管直徑別離為央600、cpllOO.(p900和(p800。塔樓共布置44根鋼管混凝土柱,直徑別離為cpl600x(pl500、(pl400x(pl300scpllOO.(p800。鋼管內混凝土強度品級自下而上別離為C60、C50、C40。鋼管柱的一個安裝段為3個樓層,因此管內混凝土一次澆灌高度在12m左右。鋼管混凝土結構的柱芯混凝土澆注工藝，在以往要緊采納了兩類方式:第一類是傳統的振搗澆注法，第二類是無振搗澆注法。在無振搗澆注法中，又分為高位拋落法和泵送頂升法兩種。前者利用混凝土高位拋落的動能來實現混凝土的密實后者利用混凝土在承壓狀態(tài)下成型來實現混凝土的密實。第一類方式的要緊缺點是混凝土的質量受人為因素阻礙顯著而且混凝土的施工缺點無法暴露；第二類方式的要緊缺點是反映混凝土強度的試塊和結構本體的成型方式不同”阻礙對混凝土強度評定的可信度。以上兩種方式的一起特點是混凝土的密實度均依托于現場的施工手腕。賽格廣場柱芯混凝土設計為一般常規(guī)混凝土，因此柱芯混凝土的澆筑仍然采納由頂手下料、分層澆筑、分層振搗的傳統方式來保證混凝土的密實度。為了保證管內混凝土的質量，采取了多種方法。可是，鋼管內操作空間小、作業(yè)環(huán)境差、勞動強度大。為解決鋼管混凝土的施工難題，中建二局會同中國建筑科學研究院建材所和深圳內恒山混凝土一起合作開發(fā)了高拋免振搗自密實混凝土技術。研制目的利用本地的原材料研制適合于不論大小管徑，采納直接拋落一次澆筑成型，不采取機械振搗,就能夠保證澆筑后的混凝土芯柱質量達到機械振搗的常規(guī)混凝土質量。高拋免振搗自密實混凝土性能評判方式及性能指標將塌落度和塌落擴展度作為操縱免振搗自密實混凝土拌合物性能的重要指標：塌落度指標Slp>250mmz塌落擴展度指標Lsf>600mm用U型儀做混凝土拌合物充填性實驗并要求達到:充填性指標5<5mm;用L型流動儀做流動性實驗并要求達到：流動性指標Lf>700mm;通過U型儀實驗后左右兩倉粗骨料的含量來判別混凝土拌合物抗離析性,并要求左右兩倉粗骨料的重量差AG知足：抗離析性指標2<7%。研制時期的劃分及結果高拋免振搗自密實混凝土的研制分以下三個時期進行:原材料初選和性能比較實驗時期、配合比設計時期和模擬實驗時期。5.3.1原材料初選和性能比較實驗時期第一確信了四種不同的水灰比，再依照所選定的水泥和摻合料，在不同外加劑摻量時別離做水泥凈漿擴展度的實驗。通過實驗，確信了一些重要參數。5.3.2混凝土配合比設計時期混凝土配合比設計分三個時期進行，即配合比探討實驗時期、優(yōu)化實驗時期和驗證實驗時期。配合比探討實驗時期是在以上原材料初選實驗研究的基礎上進一步作混凝土試配,在配合比相同的條件下,t西交各類不同原材料制成的混凝土各類性能的好壞，從而挑選出既能符合免振搗自密實混凝土各類技術要求,又能使混凝土造價最低的較理想的材料,同時也能初步確信混凝土配合比。配合比的優(yōu)化實驗時期主若是對砂率、水灰比、夕卜加劑摻量這三個要緊參數進行優(yōu)化實驗,并提出優(yōu)化后的混凝土配合比。配合比的驗證實驗時期的目的是要驗證特定配合比的混凝土各類性能的復演性。配合比驗證實驗分兩次進行:第一次驗證性實驗是針對免振搗自密實的特點,驗證其充填性和流動性在每盤中的復演性;第二次是驗證其配制強度是不是符合規(guī)定的要求。5.3.3模擬實驗第一次模擬實驗證明了高拋免振搗自密實混凝土拌合物具有高度的的流動性、充填性、抗離析性和保塑性能,采納泵送高拋法和料斗高拋法的施工方式澆筑的鋼管混凝土質量靠得住。混凝土強度品級知足C60要求。第二次模擬實驗時,在圓柱內設置了增強環(huán)板，并采納泵送高拋法和料斗高拋法澆筑成型,高拋高度H.lme(pl600圓柱體采納泵送高拋法,<p800圓柱體采納料斗高拋法。從混凝土攪拌完成時刻下午2:30到5:30，經歷了3小時，混凝土坍落度仍然維持27.5cme不管是泵送高拋法仍是料斗高拋法實驗結果超級理想，在增強環(huán)板下面的混凝土也超級密實，沒有留下任何孔洞，實驗超級成功。通過兩次與現場同條件的模擬實驗證明，高拋免振搗自密實混凝土的各類流變性能和力學性能優(yōu)良，適合于用泵送高拋和料斗高拋方式澆注鋼管混凝土芯柱，澆注成型的混凝土性能，經有關法定質檢部門的質量檢測以為是高度勻質性的高強高性能混凝土。模擬實驗還證明，同條件養(yǎng)護的試塊強度與鋼管混凝土芯柱強度具有高度的一致性。只要混凝土拌合物性能指標知足要求,并按必、然要求進行高拋施工,在同條件養(yǎng)護試塊的強度知足要求的前提下,就能夠保證鋼管混凝土芯柱的質量。實驗研制進程中還委托國家工程質量監(jiān)督直驗中心對;昆凝土的其它力學性能進行了檢測。5.3.4在完成高拋免振搗自密實混凝土研究開發(fā)的基礎上,編寫了《高拋免振搗自密實混凝土質量標準》、《高拋免振搗自密實混凝土生產質量操縱規(guī)程》、《高拋免振搗自密實混凝土施工技術規(guī)程》等技術文件，作為高拋免振搗自密實混凝土在推行應用進程中的暫行規(guī)定，保證工程質量。高拋免振搗自密實混凝土技術進一步完善了我國鋼管混凝土結構的施工工藝，大大減輕工人的勞動強度，幸免管內危險作業(yè)和阻礙混凝土質量的人為因素，能有效的操縱柱芯混凝土質量，加速施工進度，在鋼管混凝土結構工程的施工中具有普遍的應用前景。高拋免振搗自密實混凝土技術在1998年8月經深圳市科技局組織技術鑒定后已經在賽格廣場工程中做了試應用。鋼管混凝土結構的幾項工地測試測試目的：了解施工進程中的鋼管混凝土柱在結構自重和施工荷載作用下，鋼管與混凝土的一起工作情形和其力學性能；了解梁柱節(jié)點處增強環(huán)與鋼管的作用情形及傳力特點；了解超高層鋼管混凝土結構中鋼管混凝土外框柱和核心筒剪力墻的縱向變形情形。測試內容：鋼管混凝土柱中鋼管外壁和核芯混凝土應變觀測;梁柱節(jié)點處增強環(huán)及鋼管外壁應變觀測;勁性混凝土核心筒剪力墻與鋼管混凝土柱縱向應變觀測。對實際結構進行觀測，局限于結構自重及施工荷載，因此相關于極限承載力來講總荷載量級很小，所測數據不能全面反映該結構全程應力應變規(guī)律，這給數據分析帶來了極大的困難。測點數量及測點布置測試鋼管混凝土柱6根,其中(pl600柱3根，cpllOO柱2根,(p800柱］根，別離進行核芯混凝土縱向應變及鋼管外壁縱向和環(huán)向應變觀測，計87個測點;梁柱節(jié)點柱1根，觀測鋼管和增強環(huán)的應變狀態(tài)，計28個測點;柱的縱向應變觀測1根z勁性混凝土剪力墻的縱向應變2段，計29個測點。測試儀器測試用要緊儀器有上海華東電子儀器生產的TJ-22型靜態(tài)應變測量處置儀及YZ-22型轉換箱和相配套的應變計，輔助儀器有微型運算機、周密穩(wěn)壓電源等。數據搜集采取了要緊數據和輔助數據相結合的數據搜集方式。將每施工完三層的狀態(tài)作為一個要緊數據搜集點，在一個安裝段的施工進程中，依照施工流水段II頁序觀測各流水段完成后的數據作為輔助數據。從而把握全進程的應變轉變情形。通過一年多的持續(xù)跟蹤測試，和在9908#、9910#兩次臺風中的實際測試對6根鋼管混凝土柱共測試了50多次；對節(jié)點進行了設計荷載下的加卸載測試；對勁性混凝土剪力墻的緊縮量進行了20多次觀測，搜集了大量的實測資料。測試結果及分析6.6.1初步分析結果由于塔樓完工后,測試工作無法繼續(xù)進行,因此整個測試只維持了一年多時刻，通過對所測數據的整理，得出以下初步分析結果:鋼管混凝土柱在結構自重和施工荷載等作用下，鋼管與混凝土的平均應變量大體同步轉變，這說明鋼管與混凝土一起工作性能良好。依照鋼管混凝土柱應變沿截面散布情形，說明鋼管混凝土柱受荷載作用后符合平面假定，即鋼管混凝土柱截面受力變形后仍維持平面。因此，在彈性范圍內對鋼管混凝土結構內力計算時的平面假設成立。在鋼管混凝土柱中,由于鋼管和混凝土兩種材料的汩松比不同，二者之間存在作用，開始是二者之間的粘結作用，慢慢進展成鋼管對混凝土的緊箍作用，但在自重和施工荷載作用下，緊箍作用尚無顯示。梁柱節(jié)點處設置內增強環(huán)，能有效地將梁上所傳來的水平力傳遞至整個截面，使整個截面受剪。由于混凝土對內增強環(huán)有摩擦握裹作用，對傳遞水平剪力有利，是一種美觀有效的節(jié)點增強方式。實際