）,6cm厚）,6cm厚泥混凝土（24KN/m設計資料一：：橋面寬度：凈7m+2*1.5m+2*0.25m：設計荷載：公I：橋梁橫截面布置：橋面鋪裝：4cm厚瀝青混凝土（3凝土為24

/

3

梁：主梁跨徑及全長：標準跨徑l=25.00m凈跨；算跨徑：lb二設計依據：《JTGD60》《JTGD62》三：設計內容：主梁布置及尺寸擬定橋梁橫斷面布置圖單位：cm橋梁縱斷面布置word檔可自由復制編輯主梁內力算算:橋面鋪裝和人行道重力；人行道和欄桿的重力作用取用5

/

；橋面鋪裝為：(0.060.138)2

*2/

；為簡化計算，將人行道、欄桿和橋面鋪裝的重力平均分配給各主梁，得：=25.939/5=5.1882

/

;：橫隔梁重力；根據結構尺寸，一塊預制橫隔梁的體積為：2

0.96

；中主梁有塊隔預制塊，而邊主梁有6塊隔梁預制塊，可將其產生的重力沿主梁縱向均勻分攤，則：中主梁橫隔梁產生的重力為：=12*0.247/24.96*24=2.851

/

；邊主梁橫隔梁產生的重力為：=6*0.247/24.96*24=1.4251：主梁重力；=A*24.96*24=0.5356*1*24=12.854/;01：一期恒載作用下總重力為：

/

；中主梁：g=2.85+12.854=15.704

；邊主梁：g

；：根據4中的恒載集度可計算出恒載內力見表1荷載施加期

彎矩（KN*m

剪力（KN梁位

X=0

X=0

X=l一期恒載二期恒載合計

中主梁邊主梁中主梁邊主梁中主梁邊主梁

1185.281104.43

1187.931080.131580.381472.58

：主梁橫向分布系數計算：（1支點處采用杠桿法，由對稱可知只需算，，號梁。由下圖可知各號梁在支點截面處的橫向分布系數：對于號：；01q01r對于號：=0.571+0.571）m02q01rword檔可自由復制編輯對于號：=0.143+0.381+1.0=0.001q01r1梁2梁

3梁跨中采用偏心壓力法進行計算橫向分布系數別計算各號梁的橫向分布系數到影響線如下：由上圖可得到跨中及處的橫向分布系數：對于1號：=(0.771+0.429+0.181-0.162)/2=0.505；01q

；01r對于2號：=）/2=0.453;02q01rword檔可自由復制編輯對于3號：=0.2+0.2+0.2+0.2/2=0.4;=0.401q01r其中4號，號和的橫向分布系數相同荷橫向分布系數沿橋跨方向的變化；單位：cm（4沖擊系數

的計算選取；車道荷載的沖擊系數為：

2080

；車輛荷載的沖擊系數為：

（5各號主梁活載內里計算表：本橋采用公路—I荷載，由于跨徑為；插后得到=10.5KN/m；；人群荷k載：4.5KN/M考慮沖擊系數后：(說明：計算剪力效應時需要乘系數1.2)荷

梁號

①

②

③載類型

截面位置x

彎距(kN*m)

剪力(kN)

彎距(kN*m)

剪力(kN)

彎距(kN*m)

剪力(kN)汽x=0車x=l/4

0.00119.480.00317.310.00407.331078.68193.01967.61173.14854.40152.88荷載

x=l/2

1438.24117.031290.14104.981139.2092.70人x=0群x=l/4

0.00154.46

56.6818.84

0.00106.46

9.2412.98

0.00102.12

0.0012.45荷載

x=l/2

205.94

8.37

141.95

5.77

136.16

5.54（6荷載內力組合：梁號

內力截面位置

彎距(kN*m)L/4跨中

支點

剪力(kN)L/4

跨中word檔可自由復制編輯oqiioqii承載能力極限狀態正常使短期組合

3008.464011.28516.94434.41173.221915.472553.97367.89255.5779.61①

用極限狀長期組合態承載能力極限狀態正常使短期組合

1541.412055.21302.72193.9244.062799.203732.28740.77400.03153.441799.872399.83440.88237.6269.67②

用極限狀長期組合態承載能力極限狀態正常使短期組合

1483.571978.10352.56184.6638.822635.853514.47856.45371.08135.981726.622302.17486.43224.7661.96③

用極限狀長期組合態

1442.461923.29380.17177.4134.46在計算時可假設荷載在相鄰橫隔梁之間按照杠桿原理法傳布，鑒于具有多根內橫隔梁的橋梁，跨中處的橫隔梁受力最大，通常只計算跨中橫隔梁的內力，其余橫隔梁可依據中橫隔梁偏安全地用相同的截面尺寸和配筋。下圖示出接近跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。單位：cm縱向一行車輪和人群荷載對中橫隔梁的計算荷載為：11(0.72)22

=120.4KN跨中橫隔梁受力影響線的面積：

（）=5m；人群荷載：橫梁內力計算；

Ω=2×5=10KN/m；orr通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近橋兩側邊緣處的截面較大。故本設計只需要計算2#梁之即橫隔梁接頭處梁處截面彎矩以及主梁右側截面處的剪力。：繪跨中橫隔梁的內力影響線；word檔可自由復制編輯Mr(2-3)Mr'(3-3)Qr''(1-1)進行截面內力計算：取

0.19

；MM

(2q(2q

243.0q232.17KNq

；q

0.8q

；由于橫隔梁恒載內力甚小，故在此刻忽略不計。人群荷載產生的彎矩和剪力；M

(2

KN

M

(2

KN

；

(1

KN

；合計：

MM

(2q(2q

6..28KN232.17；

；(1q

114.62KN

；四、行車道板計算；：恒載及其內力（以縱向1m寬條進行計算）每米板上的恒word檔可自由復制編輯0000瀝青面層鋪裝：KN/m1橋面鋪裝混凝土墊層：gKN/m2T梁板自重：gKN/m；3合計：

g=

i

=5.25每寬板條的恒載內力：彎矩：M=AP

0.55.252剪力：Q=5.25*0.96=5.04KN;AP：活載內力計算；汽車產生的內力：=a；1+2H=0.80；1荷載于懸臂根部的有效分布寬:a=a=0.40+1.92=2.32m10沖擊系數為0.3則，作用于每米寬板條上的彎矩為：M

)

P(l1a

)KNQ

AP

)

4

19.6KN

；橋面鋪裝為4cm瀝青混凝土面層（重度為和平均9cm厚凝土墊重度為24KN/mT形翼板的重度為荷為公路-I級梁間橋面板計算（按鉸結板計算）2

=0.20m

2

=0.60,則1

=

2

+2H=0.20+×0.13=0.46m=+2H=0.60+×0.13=0.86m1荷載對于懸臂根部的有效分布寬度為a=

1

+d+2

l0

×0.96=3.78沖擊系數=1.15作用于每米寬板條上的彎矩為

min,

)

(l)4a4

140