目錄1、編制依據…………………………22、工程概況…………………………23、模板構造…………………………34、模板施工…………………………45、管理措施…………………………56、模板拆除…………………………57、安全文明生生產…………………78、應急預案…………………………109、負二層至±±0.0000H-K/99－11軸平面布置置圖…………1710、主樓一至至三層A-E/2－4軸平面布置置圖…………………2011、主樓十四四至十六層A-B/22-4軸平面布置置圖…………2312、四層結構構平面鋼結構構連廊牛腿梁梁立面圖………………2613、主樓屋頂頂B-D/2軸梁支撐立立面圖………2713、負二層至至±0.0000H-K//9－11軸500×11000mmm梁計算書…………2814、主樓屋面面梁B-D/2軸600×1000mm梁計算書…………4115、四層結構構平面鋼結構構連廊牛腿梁梁計算書………………54高大模板專項施施工方案1、編制依據1、1依據****通信綜合合樓施工設計計圖紙；1、2依據《****通信綜綜合樓施工組組織設計》；；1、3《建筑施施工手冊》第第四版；1、4《建筑施施工計算手冊冊》江正榮著著；1、5《建筑結結構荷載規范范》（GB550009--2001）；；1、6《混凝土土結構設計規規范》（GBB500100-20022）；1、7《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規范范》（JGJJ130-22001）；；1、8現行相關關規范規定及及品茗計算軟軟件。2、工程概況本工程建筑面積積為69889㎡，框架剪剪力墻結構，地地下室2層，其中主主樓地上28層，建筑總總高度為126.11m，附樓地上4層，建筑高高度為23.9m。本工程的的高支模部位位為：①、地下室9～～11軸/H～K軸，跨度為17.4××17.4米，高度為8.5m，梁截面有500×11000m、400×9900mm、500×9950mm，板板厚180mm；②、附樓一至三三層8－10/N--P軸，跨度為為17.4××4.15米，主高度度為11.055m,梁截面為300×7700mm,,板厚120mm；③、主樓一至三三層2－4軸/A-E軸，跨度為12.4××17.4米，高度為11.1mm,梁截面為500×9900mm，板厚120mm；④、十四至十六六層2～4軸∕A～B軸、D～E軸,跨度為5.5×112.4米，高度為11.7m，梁截面為500×8850mm，250×6600mm，板厚140mm；⑤、主樓與附樓樓四層平面連廊6－7軸/M軸、F軸，連廊梁為400×22120mmm懸挑1000mm（L型），板厚120mmm。⑥、主樓屋面22軸/B-D軸，屋面梁為600×11000mmm，梁長7米。為確保工程質量量和施工安全全，針對以下下高支模部位位計算度：①、地下室9～～11軸/H～K軸，跨度為17.4××17.4米，高度為8.5m，梁截面為500×11000m，板厚180mm；②、主樓屋面22軸/B-D軸，屋面梁梁為600×11000mmm，梁長7米；③、主樓與附樓樓四層平面連連廊6－7軸/M軸、F軸，連廊梁梁為400×22120mmm懸挑1000mm（L型），板厚120mm，（經與設計單位位聯系，同意意該梁可以先先澆6、7軸/M、F軸的KZB2、KAZ5及連廊梁的的一半1400××700mmm，此梁的鋼鋼筋必須先整整個成型，所所以此方案中中只計算1400××700mmm梁）。其它部位高度超超過8米的部位參參照地下室9～11軸/H～K軸，跨度為17.4××17.4米，高度為8.5m，梁截面500×11000m，板厚180mm的構造要求求；高度達不不到8米但荷載超超過20KN/M的部位參照照主樓屋面2軸/B-D軸，屋面梁梁為600×11000mmm，高度為6.2米，梁長7米的構造要要求。3、模板構造根據現場實際情情況，此部位位模板工程擬擬采用以下材材料：1830××915×116mm膠合板（側側模、底模）、50×100mm木方（背楞、次龍骨）、φ48×3.0鋼管（腳手架、主龍骨）。3.1框架柱：：方柱側模采采用1000××964×116mm膠合板和50×1000mm木方，柱模模外側用Ф48×3..0mm鋼管做間距0.6m的方形柱箍箍，柱截面超超過700×7700mm的，柱模外外側用φ12槽鋼做間距0.6m的方形柱箍箍。3.2框架梁：：模板采用1830××915×116mm膠合板和50×1000mm木方。①立桿沿梁跨度度方向不大于750mm，立桿步距1.6m，梁兩側立立桿間距1.1m，梁底模順梁軸軸線方向（縱縱向）設4根50*1000木方，梁下下立桿沿梁軸軸線方向（縱縱向）縱向間間距不大于750mm；梁橫向設設4根立桿（即即梁底模中間間設2根，梁兩側側各設1根，鋼結構連連廊牛腿梁除除外），立桿桿橫向間距不不超過750mm。②梁側模每側縱縱向設4根50*1000木方，并設設置φ12對拉螺栓豎豎向3排，縱向@500，底下2排設雙螺母母固定。③梁底模中間立立桿頂部設可可調頂托。④梁兩側設垂直直剪刀撐。⑤梁立桿設雙向向水平連系桿桿，并與周圍圍板、梁模板板支撐系統立立桿拉通。3.3頂板：模模板采用1830××915×116mm膠合板，模模板下口拼縫處以50×1000mm木方方閉縫，并加間距為0.4的鋼管，木方方鋼管下口為間距不大于750mm的φ48×3..0鋼管。3.4滿堂腳腳手架采用Ф48×3..0mm鋼管。4、模板施工上層結構未施工工結束下層模模板嚴禁拆除除；主樓與附樓樓四層結構平面鋼結構連廊位于6－7軸/M軸、F軸處，從一層層至四層梁底底及板底6－7軸/M-N軸、6－7軸/E-F軸支撐不得得拆除。4.1柱模板工藝流程：搭設設安裝架→模板安裝就就位→檢查對角線線、垂直和位位置→安置柱箍→安裝梁口的的柱模→全面檢查校校正→群體固定。樓面上彈縱橫軸軸線和柱四周周控制邊線，并并做好檢查復復核工作；安裝前柱根部應應清理干凈并并且柱模根部部應留出清掃掃口；柱模接槎處要密密縫連接，陽陽角接縫處必必須加墊海棉棉條；4.2梁板模板板梁模工藝流程：：彈梁軸線并并復核→搭滿堂架→安放梁底模模并固定→梁底起拱→安裝側模→復核梁模尺尺寸、標高、位位置→與相鄰模板板連接固定頂模板工藝流程程：搭滿堂架架→測水平→擺主次龍骨骨→調整樓板模模標高及起拱拱→鋪膠合板→清理、刷油油→檢查模板標標高、平整度度、支撐牢固固情況。4.2.3梁板板模板的安裝裝要密切配合合鋼筋綁扎，高高度超過1m的梁應留一一側模板不封封，待梁鋼筋筋綁扎完畢后后再封模，以以保證大截面面梁的綁扎質質量；4.2.4所有有跨度≥4m的梁、板必必須起拱0.1％～0.3％，防止撓撓度過大；4.2.5梁模模板鋪排從梁梁兩端往中間間退，梁的清清掃口設在梁梁中；4.2.6為保保證安全，在在大尺寸的梁梁底模下使用用可調頂托及及增設雙扣措措施；4.2．7可調調頂托伸出立立桿長度不得得超過100mmm4.2.8滿滿堂鋼管架的的立桿嚴格按按計算間距搭搭設，在搭設設之前必須先先彈好立管定定位線，嚴禁禁超出規定間間距。4.3滿堂鋼管管腳手架搭設工藝流程：：根據梁位置置定出立桿位位置→豎立桿→帶縱橫水平平桿→復核立桿垂垂直度→加剪刀撐→與已澆筑砼砼結構連接固固定采用φ48×33.0mm鋼管搭設，立立桿間距為0.75×0.75m（根據現場場軸線距離確確定），縱橫橫水平桿步距距為1.6m，縱橫掃地地水平桿距地地不大于0.2m。水平桿必須須與同標高處處非高支模部部位梁、板支支撐連接，形形成整體，增增強穩固性。立桿搭設時先拉拉出個框架，與與水平桿連接接的扣件不要要扣緊，待從從兩個方向上上用線墜復核核完垂直度后后再扣牢，以以后每層立桿桿均必須用線線墜復核垂直直度。立桿的的接長必須采采用對接扣件件并在高度方方向應交錯布布置，即兩根根相鄰立桿的的接頭不應設設置在同步內內，同步內隔隔一根立桿的的兩個相隔接接頭在高度方方向錯開的距距離不宜小于于0.5m，各接頭中中心至節點的的距離不宜大大于步距的1/3。排架周邊、框架架梁的兩側位位置每隔6m立桿應設置置一道縱向交交叉剪刀撐且且應一直到頂頂，并且應與與相交立桿、底底部掃地桿、頂頂部水平桿扣扣牢，每個扣扣件的間距不不應大于2m，剪刀撐的的設置角度應應在45°～60°，同時滿堂堂腳手架水平平方向應設置置三道水平剪剪刀撐。每道道剪刀撐寬度度不應小于四四跨，且不應應小于6m，剪刀撐與與地面的斜角角為45度時，每道道剪刀撐跨越越立桿的根數數最多為7根。水平剪刀撐設置置在高支撐架架的頂部、底底部（掃地桿桿的設置層）及及中部。排架每根立桿的的垂直度不大大于15mm。當梁模板支架立立桿采用單根根立桿時，立立桿應設在梁梁模板中心線線處，其偏小小距離不應大大于25mm。立桿必須根據梁梁底標高及起起拱要求安裝裝，安裝前將將梁底標高控控制線掛好，大大于4米的梁按2‰的梁底起拱拱要求，調整整水平桿的高高度并用管卡卡與立桿卡牢牢，然后在最最上邊一道水水平桿上安裝裝梁底小橫桿桿，小橫桿的的間距控制在在400mm，第一根小小橫桿距柱200mm。小橫桿與與立桿連接必必須采用雙扣扣件，高支模模排架立桿頂頂部必須采用用雙扣件。大大梁中部沿長長度方向必須須設置2根頂撐。剪刀撐應用旋轉轉扣件固定在在與之相交的的橫向水平桿桿的伸出端或或立桿上，旋旋轉扣件中心心線至主節點點的距離不宜宜大于150mm。框架梁每根立桿桿底部使用腳腳手板或模板板鋪墊。4.4模板安裝裝質量模板安裝必須有有足夠的強度度、剛度和穩穩定性，拼縫縫嚴密無漏漿漿，立模垂直直，角模方正正，位置標高高正確。高支模架體位于于地下室頂板板上，為保證證架體不下沉沉和不對頂板板結構產生破破壞，架體搭搭設時地下室室頂板砼強度度至少達到設設計強度的75%且頂板下模模板支撐架不不得拆除。允許偏差項目：：項目允許偏差（mmm）項目允許偏差（mmm）軸線位置5層高垂直度8底模上表面標高高±5相鄰兩板表面高高低低差2截面內部尺寸+4，-5表面平整度55、管理措施1、在鋼管支支撐外側周邊邊和主梁支撐撐兩側連續設設置剪力撐。2、模板安裝裝、鋼筋綁扎扎和搗砼時，應應避免材料、機機械和工具集集中堆放。3、非搭設的的施工作業人人員不得爬支支模上下，支支撐搭設、拆拆模和搗砼時時，無關人員員不得進入支支撐支模底下下，并在適當當位置掛設警警示標志。4、現場安裝裝過程中，必必須嚴格按照照本方案設計計的要求進行行，特別是主主次龍內，背背楞對拉桿以以及支撐架對對模板的強度度、剛度、穩穩定性有顯著著影響的構件件的尺寸。5、所有材料必必須按方案的的要求逐一檢檢查，不合格格者不得投入入使用。6、高支模部位位砼澆筑必須須嚴格按照《混混凝土結構設設計規范》（GB50010-2002）的相關規定操作，對截面較大的梁必須兩側同時澆筑，樓面板的砼澆筑必須平行向前推進。6、高支模板板拆除6、1拆模時間間框架梁的不承重重側模應在混混凝土強度能能保證其表面面及棱角不因因拆模而受損損壞，方可拆拆模，同時應應依同條件養養護的試件強強度，根據跨跨度的不同而而按下表（按按設計強度的的百分比）要要求來強度。底模拆除表序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分分率率（%）1板≤2502梁>2≤8703承重結構>81004懸臂梁≤2705懸臂板>2100側模拆除表序號砼強度設計值平均硬化氣溫在在225度時的拆除除時間1≤C3016小時2>C3024小時6、2拆模順順序梁板模板的拆除除順序：梁側模板→板模模板→梁底模板→支柱或門架架→分類→清場6、3拆模施施工梁板拆除：先先將支柱上可可調支托松下下，使龍骨與與模板分離，并并讓龍骨降至至水平拉桿上上，接著拆下下全部邊接模模板的附件，再再用鐵釬撬動動模板，使模模板降下由龍龍骨支撐，拿拿下模板和龍龍骨，然后拆拆除水平拉桿桿、交叉撐和和支柱或門架架。梁、柱模在確確保表面不受受損壞時方可可進行拆除。先先拆除斜撐，再再拆除模板和和對拉螺栓及及附件，再用用撬棍輕輕撬動動模板，使之之與砼分離。拆下的模板及及時清理粘結結物，涂刷脫脫模劑，并分分類堆放整齊齊，拆下的構構配件及時集集中統一管理理，并做相應應的防護處理理。拆除模板時，操操作人員應站站在安全的地地方，拆除跨跨度較大的梁梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。6、4拆除支支撐體系注意意事項拆除前應全面面檢查支撐體體系的扣件連連接、支撐體體系等是否符符合安全要求求。拆除支撐應先先清除其上的的雜物及地面面的障礙物。拆除作業應由由上而下逐層層進行，嚴禁禁上下同時作作業。水平拉拉桿要跟隨立立桿或鋼門架架逐層拆除。6、5管理措措施樓面頂架、模模板安裝前，應應對班組進行行全面的技術術安全交底，對對安裝方法、搭搭設安裝順序序、技術標準準、質量安全全要求等做好好詳細的技術術交底工作。在支頂安裝過過程中，應設設置防傾覆的的臨時措施，待待其安裝完畢畢且核正無誤誤后才予以固固定。在混凝土澆筑筑前，必須經經現場監理人人員及我部檢檢驗合格后才才能進模板，必必須支撐牢固固、穩定，不不得有松動、跑跑模、超標準準的變形下沉沉等現象。7、安全生產、文文明施工7.1金屬扣件件架搭設工程程安全技術措措施梁、板下門式式腳手架均沿沿梁方向在門門式腳手架兩兩側設水平連連接桿，沿梁梁方向兩邊設設置剪刀撐及及掃地桿，水水平連接桿和和剪刀撐的鋼鋼管類型同門門式腳手架鋼鋼管。搭設金屬扣件件雙排腳手架架，必須嚴格格按國家《建建筑安裝安全全技術規程》以以及施工組織織設計的要求求進行設計和和搭設。搭設前應嚴格格進行鋼管的的篩選，凡嚴嚴重銹蝕、薄薄壁。嚴重彎彎曲及裂變的的桿件不宜采采用。嚴重銹蝕、變變形、，螺栓栓螺紋已損壞壞的扣件不宜宜采用。建筑金屬的拉桿桿，不宜采用用鉛絲攀拉，必必須使用埋件件形式的鋼性性材料，如鋼鋼管腳手架座座立于槽鋼上上的，必須有有地桿連接保保護普通腳手手架立桿必須須設底座保護護。不宜采用承插插式鋼管做底底步立桿交錯錯之用。所有扣件緊固固力矩，應達達到4～5kg·m。同一立面的小小橫桿，應對對等交錯設置置，同時立桿桿上下對直。斜桿接長，不不宜采用對接接扣件。應采采用疊交方式式，二只回轉轉扣件接長，搭搭接距離視二二只扣件間隔隔不少于0.4m。7.2模板工工程安全技術術措施進入施工現場場人員必須戴戴好安全帽，高高空作業人員員必須佩帶安安全帶，并應應系牢。安全全帶應高掛低低用。經醫生檢查認認為不適宜高高空作業的人人員，不得進進行高空作業業。工作前應先檢檢查使用的工工具是否牢固固，板手等工工具必須用繩繩鏈系掛在身身上，釘子必必須放在工具具袋內，以免免掉落傷人，工工作時要思想想集中，防止止釘子扎腳和和空中滑落。安裝與拆除模模板，應搭腳腳手架，并設設防護欄桿，防防止上下在同同一垂直面操操作。高空，復雜結結構模板的安安裝與拆除，事事先應有切實實的安全措施施。遇六級以上的的大風時，應應暫停室外的的高空作業，雪雪霜雨后應先先清掃施工現現場，略干不不滑時再進行行工作。二人抬運模板板時要互相配配合，協同工工作。傳遞模模板、工具應應用運輸工具具或繩子系牢牢后升降，不不得亂拋。組組合鋼模板裝裝拆時，上下下應有人接應應。鋼模板及及配件應隨裝裝拆隨運送，嚴嚴禁從高處擲擲下，高空拆拆模時，應有有專人指揮。并并在下面標出出工作區，用用繩子和紅白白旗加以圍欄欄，暫停人員員過往。不得在腳手架架上堆放大批批模板等材料料。支撐、牽杠等等不得搭在門門窗框和腳手手架上。通路路中間的斜撐撐、拉桿等應應設在1.8m高以上。支模過程中，如如需中途停歇歇，應將支撐撐、搭頭、柱柱頭板等釘牢牢。拆模間歇歇時，應將已已活動的模板板、牽杠、支支撐等運走或或妥善堆放，防防止因踏空、扶扶空而墜落。模板上有預留留洞者，應在在安裝后將洞洞口蓋好，混混凝土板上的的頂留洞，應應在模板拆除除后即將洞口口蓋好。拆除模板一般般用長撬棒，人人不許站在正正在拆除的模模板上，在拆拆除樓板模板板時，要注意意整塊模板掉掉下，尤其是是用定型模板板做平臺模板板時，更要注注意，拆模人人員要站在門門窗洞口外拉拉支撐，防止止模板突然全全部掉落傷人人。3裝、拆模板板時禁止使用用2x4”木料作立人人板。4高空作業要要搭設腳手架架或操作臺，上上、下要使用用梯子，不許許站立在墻上上工作；不準準站在大梁底底模上行走。操操作人員嚴禁禁穿硬底鞋及及高跟鞋作業業。5裝拆模板時時，作業人員員要站立在安安全地點進行行操作，防上上上下在同一一垂直面工作作；操作人員員要主動避讓讓吊物，增強強自我保護和和相互保護的的安全意識。6拆模必須一一次性拆清，不不得留下無撐撐模板。拆下下的模板要及及時清理，堆堆放整齊。7.3安全及及環保措施拆模時操作人人員必須掛好好、系好安全全帶。支模前必須搭搭好相關腳手手架（見本工工程腳手架方方案及相關方方案、相關安安全操作規程程等）。在拆墻模前不不準將腳手架架拆除，用塔塔吊拆時與起起重工配合；；拆除頂板模模板前劃定安安全區域和安安全通道，將將非安全通道道用鋼管、安安全網封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。澆筑混凝土前前必須檢查支支撐是否可靠靠、扣件是否否松動。澆筑筑混凝土時必必須由模板支支設班組設專專人看模，隨隨時檢查支撐撐是否變形、松松動，并組織織及時恢復。經經常檢查支設設模板吊鉤、斜斜支撐及平臺臺連接處螺栓栓是否松動，發發現問題及時時組織處理。木工機械必須須嚴格使用倒倒順開關和專專用開關箱，一一次線不得超超過3m，外殼接保保護零線，且且絕緣良好。電電鋸和電刨必必須接用漏電電保護器，鋸鋸片不得有裂裂紋（使用前前檢查，使用用中隨時檢查查）；且電鋸鋸必須具備皮皮帶防護罩、鋸鋸片防護罩、分分料器和護手手裝置。使用用木工多用機機械時嚴禁電電鋸和電刨同同時使用；使使用木工機械械嚴禁戴手套套；長度小于于50cm或厚度大于于鋸片半徑的的木料嚴禁使使用電鋸；兩兩人操作時相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；機械停用用時斷電加鎖鎖。用塔吊吊運模模板時，必須須由起重工指指揮，嚴格遵遵守相關安全全操作規程。模模板安裝就位位前需有纜繩繩牽拉，防止止模板旋轉不不善撞傷人；；垂直吊運必必須采取兩個個以上的吊點點，且必須使使用卡環吊運運。不允許一一次吊運二塊塊模板鋼模板堆放時時，使模板向向下傾斜30°，不得將模模板堆放在施施工層上，防防止模板在風風荷載下傾覆覆。大模板堆放場場地要求硬化化、平整、有有圍護，陰陽陽角模架設小小圍護架放置置。安裝就位位后，要采取取防止觸電保保護措施，將將大模板加以以串聯，并同同避雷網接通通，防止漏電電傷人。在電梯間進行行模板施工作作業時，必須須層層搭設安安全防護平臺臺。因混凝土土側力既受溫溫度影響，又又受澆筑速度度影響，因此此當夏季施工工溫度較高時時，可適當增增大混凝土澆澆筑速度，秋秋冬季施工溫溫度降低混凝凝土澆筑速度度也要適當降降低。當T=15℃時，混凝土土澆筑速度不不大于2m3/h。環保與文明施施工夜間22:000～6::00之間現場停停止模板加加工工和其他模模板板作業。現現場場模板加工工垃垃圾及時清清理理，并存放放進進指定垃圾圾站站。做到工工完完場清。整整個個模板堆放放場場地與施工工現現場要達到整整齊有序、干干凈無污染染、低低噪聲、低低揚揚塵、低能能耗耗的整體效效果果。8、應急救援預預案8.1應急預案案的的方針與原原則則：堅持“安全第一一，預防為為主”、“保護人員安安全優先”的方針，貫貫徹“常備不懈、統統統一指揮”高效協調的的原則，為為給給員工在施施工工場區創造造更更好的安全全施施工環境。應應應保證各種種應應急資源處處于于良好的備備戰戰狀態，指指導導應急行動動按按計劃有序序地地進行。防防止止因應急行行動動組織不力力或或現場救援援工工作的無序序和和混亂而延延誤誤事故的應應急急救援，有有效效地避免或或降降低人員的的傷傷亡和財產產損損失，救助助實實現應急行行動動的快速、有有有序、高效效，充充分體現應應急急救援的“應急精神”。8.2應急策劃劃：：應急預案工作作流程程圖：本工程的特點是是支支模高，梁梁截截面尺寸大大的的實際情況況，認認真對危險險源源的識別，特特特制訂本項項目目發生緊急急情情況或事故故的的應急措施施，開開展應急知知識識教育和應應急急演練，提提高高現場操作作人人員應急能能力力，減少突突發發事件造成成的的損失和不不良良影響，其其應應急準備和和響響應工作程程序序如下圖：：8.3突事件件及及風險預防防措措施：施工工作面外外腳手手架必須高高于于工作面1.5m并滿鋪一層層腳手板及及垂垂直面滿掛掛安安全網。本高支模方案案施工工前組織專專家家論證評審審簽簽字，報監監理理審批同意意后后方可執行行。支架搭設完畢畢班組組自檢合格格報報項目部質質檢檢組組織詳詳細細逐項檢查查合合格后報監監理理檢查。逐個扣件進行行檢查查擰緊度是是否否達到40N.m扭力距。逐根立桿檢查查是否否與地下室室底底板及梁底底模模頂牢固。梁側模板對拉拉螺栓栓每端必須須用用雙螺母擰擰緊緊。認真通過審核核審定定本高支模模結結構設計計計算算，是否符符合合規范要求求。①從中間或兩兩對邊開開始向兩側側平平衡澆筑砼砼，同同時在砼澆澆筑筑時，不能能集集中過多砼砼于于某點部位位，防防止局部超超負負荷。②澆筑砼時，無無關人人員不準在在模模板支架下下，要要有專職安安全全員看護，配配配置有專業業工工種進行監監護護并及時處處理理，在有可可能能出現事故故前前及時發現現并并及時處理理，將將安全隱患患消消除在萌芽芽狀狀態前。8.4應急資資源源分析1、應急力量的的組成：：項目部成成員員2、應急設備，物物資準準備；已配配備備有藥箱藥藥品品，救護車車輛輛，配有多多部部對講機，配配配置有滅火火器器、擔架等等。8.5法律法法規規要求：《關于特大安全全事故故行政責任任追追究的規定定》第第七條、第第三三十一條《安全生產法》第第三十條、第第六十八條，《建建筑工程安全全管理條例》、《安安全許可證條條例》8.6應急準準備備機構與職責一旦發生施工安安全全事故，公公司司領導及有有關關部門負責責人人必須立即即趕趕赴現場，組織指揮揮搶險，成成立立現場搶險險領領導小組。組長：組長職責：a.決定是否存存在或可可能存在重重大大緊急事故故，要要求應急服服務務機構提供供幫幫助并實施施場場外應急計計劃劃，在不受受事事故影響的的地地方進行直直接接控制。b.復查和評估估事故可可能發展的的方方向，確定定其其可能的發發展展過程。c.指導設施的的部分停停工，并與與領領導小組的的有有關人員配配合合指揮現場場人人員撤離，確確確保任何傷害害者都能得得到到足夠的重重視視。d.與現場外應應急機構構取得聯系系，及及時對緊急急情情況的記錄錄作作出安排。e.在場內實行行交通管管制，協助助場場外應急機機構構開展服務務工工作。f.在緊急狀態態結束后后，控制受受影影響地點的的恢恢復，并組組織織人員參加加事事故的分析析和和處理。副組長職責評估事故的規模模和和發展趨勢勢，建建立應急步步驟驟，確保員員工工的安全和和減減少設施和和財財產損失。a.如有必要，在在救援援服務機構構來來之前直接接參參與救護工工作作。b.安排尋找受受傷者及及安排重傷傷人人員撤離現現場場到安全地地帶帶集中。c.設立與應急急救援中中心的通訊訊聯聯絡，為應應急急服務機構構提提供建議和和信信息。d.協助組長組組織指揮揮，協調救救援援工作，組組長長不在現場場時時，可代替替組組長的職責責。組員職責：在組長或副組長長的的指揮下，負負負責現場的的維維護，搶救救，警警戒等工作作，具具體落實執執行行組長或副副組組長下達的的救救援方法、措措措施的指令令等等。應急資源：：應急資源的設備備是是應急救援援工工作的重要要保保障，項目目部部根據潛在在事事件性質和和后后果分析，配配配備應急救救援援所需的救救援援手段、救救援援設備、交交通通工具，醫醫療療設備藥品品，生生活保障物物資資等如下表表列列數。序號材料設備名稱單位數量現在何處1小車臺1現場2滅火器個20現場3藥箱及藥藥品個/批1現場4對講機部8現場5手機部6現場6擔架副1現場教育訓練在工程進進行行施工前一一周周，由組長長組組織救援小小組組人員進行行搶搶險知識教教育育，及應急急預預案演練，全全面提高應應急急救援能力力。互相協議：項目目部部事先與地地方方醫院建立立正正式互相協協議議，以便在在事事故發生時時得得到外部救救援援力量和資資源源的援助。應急響應出現事故時，在在現現場的任何何人人員都必需需立立即向組長長報報告，匯報報內內容包括事事故故的地點、事事事故的程度度、迅迅速判斷的的事事故可能發發展展的趨勢、傷傷傷亡情況等等，及及時搶救傷傷員員、在現場場警警戒、觀察察事事故發展的的動動態并及時時將將現場的信信息息向組長報報告告。組組長長接到事故故發發生后，立立即即趕赴現場場并并組織、調調動動救援的人人力力、物力趕趕赴赴現場展開開救救援工作，并并并立即向公公司司救援領導導負負責人匯報報事事故情況及及需需要公司支支援援的人力、物物物力。事故故的的各情況由由公公司向外向向上上匯報。模板支撐架架倒塌事事故的應急急救救援a、模板及支架架倒塌塌事故的主主要要危害模板及支架倒塌塌事事故主要造造成成：人員傷傷害害、財產損損失失、作業環環境境破壞。b、應急急救救援方法（1）有關人員員的安排排組長、副副組長接到到通通知后馬上上到到現場全程程指指揮救援工工作作，立即組組織織、調動救救援援的人力、物物物力趕赴現現場場展開救援援工工作，并立立即即向公司救救援援領導負責責人人匯報事故故情情況及需要要公公司支援的的人人力、物力力。組組員立即進進行行搶救。（2）人員疏散散、救援援方法人員的疏散散由組長長安排的組組員員進行具體體指指揮，指揮揮人人員疏散到到安安全地方，并并并做好安全全警警戒工作。各各各組員和現現場場其他的各各人人員對現場場受受傷害、受受困困的人員、財財財物進行搶搶救救。人員被被支支架或其它它物物件壓住時時，先先對支架進進行行觀察，如如需需局部加固固的的，立即組組織織人員進行行加加固后，方方可可進行相應應的的搶救，防防止止搶險過程程中中再次倒塌塌，造造成進一步步的的傷害。加加固固或觀察后后，確確認沒有進進一一步的危險險，立立即組織人人力力、物力進進行行搶救。（3）傷員救護護休克、昏迷的的傷員員救援讓休克克者者平臥，不不用用枕頭，腿腿部部抬高30度。若屬于于心原性休休克克同時伴有有心心力衰竭、氣氣氣急，不能能平平臥，可采采用用半臥。注注意意保暖和安安靜靜，盡量不不要要搬動，如如必必需要搬動動時時，動作要要輕輕。采用吸吸氧氧和保持呼呼吸吸道暢通或或實實行人工呼呼吸吸。受傷出血，用用止血血帶止血、加加加壓包扎止止血血。立即撥打1220急急救電話或或送送醫院。（4）現場保護護由具體的的組組員帶領警警衛衛人員在事事故故現場設置置警警戒區域，用用用三色紡織織布布或掛有彩彩條條的繩子圈圈圍圍起來，由由警警衛人員旁旁站站監護，防防止止閑人進入入。負二層至±0..0000H--KK/9－11軸500×110000mm梁計算書一、參數信息1.模板支撐及及構構造參數梁截面寬度BB((m)：0.50；梁梁截面高度度D(m))：：1.00；混凝土板厚度((mmm)：180.000；立桿沿沿梁跨度方方向向間距La(m)：0.70；立桿上端伸出至至模模板支撐點點長長度a(m))：0.08；立桿步距h(mm))：1.60；梁梁支撐架搭搭設設高度H(mm)：7.50；梁兩兩側立桿間間距距(m)：1.10；承重架支撐形式式：：梁底支撐撐小小楞垂直梁梁截截面方向；；梁底增加承重立立桿桿根數：2；采用的鋼鋼管類型為為ΦΦ48×3；梁底立桿承重連連接接方式：可可調調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kNN//m3):1.550；施工均布荷載標標準準值(kN/m2)：2.5；新澆澆混凝土側側壓壓力標準值值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁梁底底模板荷載載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對對梁梁側模板荷荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：衫木木；；木材彈性性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗壓強度設設計計值fc(NN/mm))：：12.0；木材抗彎強度設設計計值fm(NN/mm2)：13.0；木木材抗剪強強度度設計值fvv(N/mmmm2)：1.5；面板材質：膠合合面面板；面板板厚厚度(mm)：16.000；面板彈性模量EE((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強度設設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參參數數梁底方木截面寬寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截截面面高度h(mmm)：100.00；梁底縱向支撐根根數數：3；5.梁側模板參參數數次楞間距(mmm))：150；主楞楞豎向根數數：：4；穿梁螺栓直徑((mmm)：M12；穿梁梁螺栓水平平間間距(mm)：450mmm；主楞到梁底距離離依依次是：1550mm，350mmm，550mmm，750mmm；主楞材料：圓鋼鋼管管；直徑(mm)：48.000；壁厚(mm)：3.00；主主楞合并根根數數：2；次楞材料：圓鋼鋼管管；直徑(mm)：48.000；壁厚(mm)：3.00；次次楞合并根根數數：2；二、梁側模板荷荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:FF==0.222γγtβ1β2V1/2FF==γH其中γ--混混凝土的重重力力密度，取取224.00000kN/mm33；t---新澆混凝土土的初凝時時間間，取2.0000h；T--混混凝凝土的入模模溫溫度，取200.0000℃℃；V--混混凝凝土的澆筑筑速速度，取1..500mm//h；H--混混凝土側壓壓力力計算位置置處處至新澆混混凝凝土頂面總總高高度，取0..750mm；；β1--外加加劑影響響修正系數數，取取1.2000；β2--混凝凝土坍落落度影響修修正正系數，取取11.1500。分別計算得1177.8488kN/mm22、18.0000kNN//m2，取較小值值17.8448kNN//m2作為本工程程計算荷載載。三、梁側模板面面板板的計算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。強強度度驗算要考考慮慮新澆混凝凝土土側壓力和和振振搗混凝土土時時產生的荷荷載載；撓度驗驗算算只考慮新新澆澆混凝土側側壓壓力。面板計算簡圖((單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗驗算算公式如下下::σ＝M/W<f其中，W---面板的凈截截面抵抗矩矩，W=82×1..6×1.66/6=344.99cmm3；M---面板的的最大彎矩矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應應力力計算值(N/mm2)；[ff]]--面面板的抗彎彎強強度設計值值((N/mm2)；按照均布活荷載載最最不利布置置下下的三跨連連續續梁計算：：Mmax=0..1q1l2+0.1117q2l2其中，q---作用在模板板上的側壓壓力力，包括：：新澆混凝土側壓壓力力設計值:q1=1.22×0.8822×17..885=177..562kkNN/m；振搗混凝土荷載載設設計值:qq2=1.44×0.8822×4=44..592kkNN/m；計算跨度:ll=15500mm；面板的最大彎矩矩M=00.1×1177.5622××1502+0..117××4.59922×150022=5..16×11004N·mm；面板的最大支座座反反力為：N=1.1q11ll+1.22qq2l=1.11×17..5562×00..15+11..2×4..5592×00..15=33..724kkNN；經計算得到，面面板板的受彎應應力力計算值:σ=5..16×11004/3..50×11004=1.5NN/mm2；面板的抗彎強度度設設計值:[[f]==13N//mmm2；面板的受彎應力力計計算值σ=1.55N/mmm22小于面板的的抗彎強度度設設計值[ff]=133NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算算ν=0.6777qll4/(1000EI)≤l/2500q--作用在在模模板上的新新澆澆筑混凝土土側側壓力線荷荷載載設計值:q=177..562NN//mm；ll---計算跨度度:l==1500mmm；EE---面板材質質的彈性模模量量:E==600000N/mmm22；II---面板的截截面慣性矩矩::I==82×11..6×1..66×1.66//12=2277.99ccmm4；面板的最大撓度度計計算值:ν=0.6677×1177.5622××1504/(1000×600000×2.8800×105)=00.0366mm；面板的最大容許許撓撓度值:[ν]=ll/2500=1500//250==0.66mmm；面板的最大撓度度計計算值ν=0.0336mm小小于面板的的最最大容許撓撓度度值[ν]=0.66mm，滿足足要求！四、梁側模板支支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模模板板傳遞的荷荷載載，按照均均布布荷載作用用下下的三跨連連續續梁計算。次楞均布荷載按按照照面板最大大支支座力除以以面面板計算寬寬度度得到：q=3.7244//(1.00000-0..1180)==44.5422kkN/m本工程中，次楞楞采采用圓鋼管管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=22×4.44993=8..999cm3；I=22×10..7783=2211.57ccmm4；E=220600000.00NN/mm2計算簡圖剪力圖(kN))彎矩圖(kN··mm)變形圖(mm))經過計算得到最最大大彎矩M=0..0051kkNN·m，最大大支座反力力R=11..365kkN，最大變形ν==0.01133mm(1)次楞強度度驗算算強度驗算計算公公式式如下:σ=M//W<[ff]]經計算得到，次次楞楞的最大受受彎彎應力計算算值值σ=5..11×11004/8.999×103=5..7N//mmm2；次楞的抗彎強度度設設計值:[[f]==205NN//mm2；次楞最大受彎應應力力計算值σ=5..7N//mmm2小于次楞的的抗彎強度度設設計值[ff]=20055N/mmm22，滿足要求求！(2)次楞的撓撓度驗驗算次楞的最大容許許撓撓度值:[ν]=2200/44000=0..55mm；次楞的最大撓度度計計算值ν=0.0113mm小小于次楞的的最最大容許撓撓度度值[ν]=0.55mm，滿足足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳傳遞遞的集中力力，取取次楞的最最大大支座力1..365kkNN,按照集中中荷載作用用下下的三跨連連續續梁計算。本工程中，主楞楞采采用圓鋼管管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=22×4.44993=8..999cm3；I=22×10..7783=2211.57ccmm4；E=220600000.00NN/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖圖((kN)主楞計算彎矩圖圖((kN·m))主楞計算變形圖圖((mm)經過計算得到最最大大彎矩M=0..0092kkNN·m，最大大支座反力力R=33..037kkN，最大變形ν==0.00112mmm(1)主楞抗彎彎強度度驗算σ=M/WW<[[f]經計算得到，主主楞楞的受彎應應力力計算值:σ=9..21×11004/8.999×103=100.3NN//mm2；主楞的抗彎強度度設設計值:[[f]==205NN//mm2；主楞的受彎應力力計計算值σ=10..3N/mmmm2小于主楞的的抗彎強度度設設計值[ff]=20055N/mmm22，滿足要求求！(2)主楞的撓撓度驗驗算根據連續梁計算算得得到主楞的的最最大撓度為為0.01122mm主楞的最大容許許撓撓度值:[ν]=3300/44000=0..775mm；主楞的最大撓度度計計算值ν=0.0112mm小小于主楞的的最最大容許撓撓度度值[ν]=0.775mm，滿滿足要求！！五、梁底模板計計算算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和撓度。計計算算的原則是是按按照模板底底支支撐的間距距和和模板面的的大大小,按支撐在底底撐上的兩兩跨跨連續梁計計算算。強度驗算要考慮慮模模板結構自自重重荷載、新新澆澆混凝土自自重重荷載、鋼鋼筋筋自重荷載載和和振搗混凝凝土土時產生的的荷荷載；撓度度驗驗算只考慮慮模模板結構自自重重、新澆混混凝凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板板的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=77000×166××16/66=2..999×10044mm3；II=7700×1166×16××116/122=2..339×10055mm4；1.抗彎強度驗驗算算按以下公式進行行面面板抗彎強強度度驗算：σ=M/WW<[[f]鋼筋混凝土梁和和模模板自重設設計計值(kN/m))：q1=1.2××[(224.000++1.500))×1.0000+0.3300]×0..770=211..672kkNN/m；施工荷載與振搗搗混混凝土時產產生生的荷載設設計計值(kN/m))：q2=1.4××(2..00+22..50)××00.70==44.4100kkN/m；q=21.67722+4.44110=266..082kkNN/m；最大彎矩及支座座反反力計算公公式式如下:Mmax=0..1225ql2=0.1125×2266.0822××2502=2.044×105N·mm；RA=RC=00.3775q1l+0.4437q2l=0.3375×2211.6722××0.255++0.43377×4.4411×0.2255=2.55114kNRB=1.255ql==1.255××26.00882×0..225=8..1151kNNσ=Mmaxx/WW=2.0044×105/2.999×104=6.8NN/mm2；梁底模面板計算算應應力σ=6.88N/mmmm2小于梁底模模面板的抗抗彎彎強度設計計值值[f]==13N//mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工工計計算手冊》剛剛剛度驗算采采用用標準荷載載，同同時不考慮慮振振動荷載作作用用。最大撓度計算公公式式如下：ν=0.5521qll44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作作用用在模板上上的的壓力線荷荷載載:q=qq1/1.2==18.00660kN//mm；l--計算算跨跨度(梁底支撐間間距):ll=25500.00mmmm；E--面板的的彈彈性模量:E=66000..00N/mmm22；面板的最大允許許撓撓度值:[ν]=2550.000//250==1.00000mm；面板的最大撓度度計計算值:ν=.5221×211..672××22504/(1000×600000×2.3399×105)=0.3308mmm；；面板的最大撓度度計計算值:ν=0.3008mm小于面板的的最大允許許撓撓度值:[ν]=11mm，滿滿足要求！！六、梁底支撐的的計計算本工程梁底支撐撐采采用方木和Φ48×3鋼管管。強度及抗剪驗算算要要考慮模板板結結構自重荷荷載載、新澆混混凝凝土自重荷荷載載、鋼筋自自重重荷載和振振搗搗混凝土時時產產生的荷載載；；撓度驗算算只只考慮模板板結結構自重、新新新澆混凝土土自自重、鋼筋筋自自重荷載。1.荷載的計算算梁底支撐小楞的的均均布荷載按按照照面板最大大支支座力除以以面面板計算寬寬度度得到：q=8.1511//0.7==111.64444kN/mm2.方木的支撐撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連連續續梁計算。本算例中，方木木的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10××110/6==83..333cmm33；I=5×110×100××10/1122=44116.677cm4；方木強度驗算計算公式如下::最大彎矩MM=0..11ql2=0.11×11..6644×00..72=0..571kkN·m；最大應力σσ=M//W==0.57711×106/833333.3==6.88N/mmm22；抗彎強度設計值值[f]]=13NN/mm2；方木的最大應力力計計算值6..8N//mmm2小于方木抗抗彎強度設設計計值13N/mmm22,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必必須須滿足:τ=3V//(22bh0)其中最大剪力::V=00..6×111..644××00.7==4.899kN；方木受剪應力計計算算值τ=3××4.899××10000//(2×5500×1000))=11..467NN/mm2；方木抗剪強度設設計計值[τ]=11.5NN//mm2；方木的受剪應力力計計算值1..467NN/mm2小于方木抗抗剪強度設設計計值1.55N/mmmm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下::νν=0..677qqll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計計算算值ν=0.6677×1111.6444××7004/(1000×1000000×44116.66677×104)=0.4454mmm；；方木的最大允許許撓撓度[ν]=0.7700×110000/22550=2..8800mmmm；方木的最大撓度度計計算值ν=0.4454mmmm小于方木木的最大允允許許撓度[ν]=2.88mm，滿滿足要求！！3.支撐托梁的的強強度驗算梁底模板邊支撐撐傳傳遞的集中中力力：P1=RA=22.5114kN梁底模板中間支支撐撐傳遞的集集中中力：P2=RB=88.1551kN梁兩側部分樓板板混混凝土荷載載及及梁側模板板自自重傳遞的的集集中力：P3=(1.1100--0.50000)/4××00.7000××(1.22××0.18800×24..0000+11..4×2..5500)++11.2×22××0.70000×(1..0000-00..180))××0.30000=1.33225kN簡圖(kN·mm))剪力圖(kN))彎矩圖(kN··mm)變形圖(mm))經過連續梁的計計算算得到：支支座座力:N1=N4=0.7775kNN；；N2=N3=7.144kN；最大彎矩Mmmaax=0.2279kkNN·m；最大撓度計算值值Vmax=0..137mmm；最大應力σ==00.2799××106/44900=62..22N/mmmm2；支撐抗彎設計強強度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大大應應力計算值值62.22N/mmm22小于支撐托托梁的抗彎彎設設計強度2205NN//mm2,滿足要求!七、梁跨度方向向鋼鋼管的計算算梁底支撐縱向鋼鋼管管只起構造造作作用，無需需要要計算八、立桿的穩定定性性計算立桿的穩定性計計算算公式σ=N/((φAA)≤[f]1.梁兩側立桿桿穩穩定性驗算算其中N---立桿的軸心心壓力設計計值值，它包括括：：橫向支撐鋼管的的最最大支座反反力力：N1=0.7775kNN；腳手架鋼管的自自重重：N2=1..2×0..1125×88..5=1..2273kNN；；N=0..775++11.2733==2.04477kN；φ--軸心受受壓立桿的的穩穩定系數，由由由長細比lo/i查表得得到；i---計算立桿的的截面回轉轉半半徑(cm)：i=11.59；A---立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.244；；W---立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心心受受壓應力計計算算值(N/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強強度度設計值：：[[f]==2205N//mmm2；lo--計算算長度(m)；根據《扣件式規規范范》，立桿桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二二者者間的大值值，即即:lo=Maax[11.1633××1.7××11.6,11..6+2××00.08]]==3.11663m；k---計算長長度附加系系數數，取值為為：：1.1633；μ---計算長長度系數，參參參照《扣件件式式規范》表表，μ=1.7；a---立桿上上端伸出頂頂層層橫桿中心心線線至模板支支撐撐點的長度度；；a=0.008m；得到計算結果::立桿的計算算長度lo/i=31633..36//15.99=19999；由長細比loo//i的結結果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩定定系系數φ=0.1182；鋼管立桿受壓應應力力計算值；；σσ=20477.4811//(0.11882×42244)=226.5NN//mm2；鋼管立桿穩定性性計計算σ=266.5N//mmm2小于鋼管立立桿抗壓強強度度的設計值值[f]==2055NN/mm2，滿足要求求！2.梁底受力最最大大的支撐立立桿桿穩定性驗驗算算其中N---立桿的軸心心壓力設計計值值，它包括括：：橫向鋼管的最大大支支座反力：：NN1=7.114kN；腳手架鋼管的自自重重：N2=1..2×0..1125×((88.5-11))=1.22773kN；N=N1+NN22=7.114+1..1123=88..263kkNN；φ--軸心受受壓立桿的的穩穩定系數，由由由長細比llo/i查表得得到；i---計算立桿的的截面回轉轉半半徑(cmm)：i=11.59；A---立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.244；；W---立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心心受受壓應力計計算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強強度度設計值：：[[f]==2205NN//mm2；lo--計算算長度(m)；根據《扣件式規規范范》，立桿桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二二者者間的大值值，即即:lo=Maax[11.1633××1.7××11.6,11..6+2××00.08]]==3.11663m；k--計算算長長度附加系系數數，取值為為：：1.1633；μ---計算長長度系數，參參參照《扣件件式式規范》表表，μ=1.7；a---立桿上上端伸出頂頂層層橫桿中心心線線至模板支支撐撐點的長度度；；a=0.008m；得到計算結果::立桿的計算算長度lo/i=31633..36//15.99=19999；由長細比loo//i的結結果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩定定系系數φ=0.1182；鋼管立桿受壓應應力力計算值；；σσ=82633.1799//(0.11882×42244)=1107.11NN/mm2；鋼管立桿穩定性性計計算σ=1007.1NN//mm2小于鋼管立立桿抗壓強強度度的設計值值[f]==2055NN/mm2，滿足要求求！考慮到高支撐架架的的安全因素素，建建議按下式式計計算lo=k11kk2(h+2a))=11..163××11.0166××(1.66++0.088××2)==2.088m；k1--計計算長度度附加系數數按按照表1取值1.1663;k2--計計算長度附附加加系數，h+2a=1.7766按照表2取值1.0116；lo/i=20799..63//15.99=13311；由長細比loo//i的結結果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩定定系系數φ=0.3391；鋼管立桿的最大大應應力計算值值；；σ=82663.17799/(0..3391×44224)==49.88NN/mm2；鋼管立桿穩定性性計計算σ=499.8N//mmm2小于鋼管立立桿抗壓強強度度的設計值值[f]==2055NN/mm2，滿足要求求！模板承重架應盡盡量量利用剪力力墻墻或柱作為為連連接連墻件件，否否則存在安安全全隱患。以上表參照杜榮榮軍軍：《扣件件式式鋼管模板板高高支撐架設設計計和使用安安全全》主樓屋頂B-DD//2軸600×11000mmmm梁計算書一、參數信息1.模板支撐及及構構造參數梁截面寬度BB((m)：0.60；梁梁截面高度度D(m))：：1.00；混凝土板厚度((mmm)：120.000；立桿沿沿梁跨度方方向向間距La(m)：0.7；立桿上端伸出至至模模板支撐點點長長度a(m))：0.05；立桿步距h(mm))：1.60；梁支撐架搭設高高度度H(m)：5.20；梁梁兩側立桿桿間間距(m)：1.10；承重架支撐形式式：：梁底支撐撐小小楞垂直梁梁截截面方向；；梁底增加承重立立桿桿根數：2；采用的鋼鋼管類型為為ΦΦ48×3；立桿承重連接方方式式：可調托托座座；2.荷載參數新澆混凝土重力力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標標準準值(kN/m2)：2.5；新澆澆混凝土側側壓壓力標準值值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁梁底底模板荷載載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對對梁梁側模板荷荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：衫木木；；木材彈性性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗壓強度設設計計值fc(NN/mm))：：12.0；木材抗彎強度設設計計值fm(NN/mm2)：13.0；木木材抗剪強強度度設計值fvv(N/mmmm2)：1.5；面板材質：膠合合面面板；面板板厚厚度(mm)：16.000；面板彈性模量EE((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強度設設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參參數數梁底方木截面寬寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截截面面高度h(mmm)：100.00；梁底縱向支撐根根數數：4；5.梁側模板參參數數次楞間距(mmm))：150；主楞楞豎向根數數：：4；穿梁螺栓直徑((mmm)：M12；穿梁梁螺栓水平平間間距(mm)：450；主楞到梁底距離離依依次是：1550mm，350mmm，550mmm，750mmm；主楞材料：圓鋼鋼管管；直徑(mm)：48.000；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：：22；次楞材料：圓鋼鋼管管；直徑(mm)：48.000；壁厚(mm)：3.00；二、梁側模板荷荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:FF==0.222γγtβ1β2V1/2FF==γH其中γ--混混凝土的重重力力密度，取取224.00000kN/mm33；t---新澆混混凝土的初初凝凝時間，取取22.0000hh；T---混凝土土的入模溫溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速速度度，取1.5500m//hh；H---混凝土土側壓力計計算算位置處至至新新澆混凝土土頂頂面總高度度，取取0.7500m；β1--外加加劑影響響修正系數數，取取1.2000；β2--混凝凝土坍落落度影響修修正正系數，取取11.1500。分別計算得1177.8488kN/mm22、18.0000kNN//m2，取較小值值17.8448kNN//m2作為本工程程計算荷載載。三、梁側模板面面板板的計算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。強強度度驗算要考考慮慮新澆混凝凝土土側壓力和和振振搗混凝土土時時產生的荷荷載載；撓度驗驗算算只考慮新新澆澆混凝土側側壓壓力。面板計算簡圖((單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗驗算算公式如下下::σ＝M/WW<ff其中，W---面板的凈截截面抵抗矩矩，W=88×1..6×1.66/6=377.55cmm3；M---面板的的最大彎矩矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應應力力計算值(N/mm2)；[ff]]--面面板的抗彎彎強強度設計值值((N/mm2)；按照均布活荷載載最最不利布置置下下的三跨連連續續梁計算：：Mmax=0..1q1l2+0.1117q2l2其中，q---作用在模板板上的側壓壓力力，包括：：新澆混凝土側壓壓力力設計值:q1=1.22×0.8888×17..885=188..847kkNN/m；振搗混凝土荷載載設設計值:qq2=1.44×0.8888×4=44..928kkNN/m；計算跨度:ll=15500mm；面板的最大彎矩矩M=00.1×1188.8477××1502+0..117××4.92288×150022=5..54×11004N·mm；面板的最大支座座反反力為：N=1.1q11ll+1.22qq2l=1.11×18..8847×00..15+11..2×4..9928×00..15=33..997kkNN；經計算得到，面面板板的受彎應應力力計算值:σ=5..54×11004/3..75×11004=1.5NN/mm2；面板的抗彎強度度設設計值:[[f]==13N//mmm2；面板的受彎應力力計計算值σ=1.55N/mmm22小于面板的的抗彎強度度設設計值[ff]=133NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算算ν=0.6777qll4/(1000EI)≤l/2500q--作用在在模模板上的新新澆澆筑混凝土土側側壓力線荷荷載載設計值:q=188..847NN//mm；ll---計算跨度度:l==1500mmm；EE---面板材質質的彈性模模量量:E==600000N/mmm22；II---面板的截截面慣性矩矩::I==88×11..6×1..66×1.66//12=3300.04ccmm4；面板的最大撓度度計計算值:ν=0.6677×1188.8477××1504/(1000×600000×3.0000×105)=00.0366mm；面板的最大容許許撓撓度值:[ν]=ll/2500=1500//250==0.66mmm；面板的最大撓度度計計算值ν=0.0336mm小小于面板的的最最大容許撓撓度度值[ν]=0.66mm，滿足足要求！四、梁側模板支支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模模板板傳遞的荷荷載載，按照均均布布荷載作用用下下的三跨連連續續梁計算。次楞均布荷載按按照照面板最大大支支座力除以以面面板計算寬寬度度得到：q=3.9977//(1.00000-0..1120)==44.5422kkN/m本工程中，次楞楞采采用圓鋼管管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=11×4.44993=4..449cm3；I=11×10..7783=1100.78ccmm4；E=220600000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN))彎矩圖(kN··mm)變形圖(mm))經過計算得到最最大大彎矩M=0..0051kkNN·m，最大大支座反力力R=11..355kkN，最大變變形ν=0.0027mmmm(1)次楞強度度驗算算強度驗算計算公公式式如下:σ=M//W<[ff]]經計算得到，次次楞楞的最大受受彎彎應力計算算值值σ=5..11×11004/4.499×103=111.4NN//mm2；次楞的抗彎強度度設設計值:[[f]==205NN//mm2；次楞最大受彎應應力力計算值σ=111.4NN//mm2小于次楞的的抗彎強度度設設計值[ff]=20055N/mmm22，滿足要求求！(2)次楞的撓撓度驗驗算次楞的最大容許許撓撓度值:[ν]=2200/44000=0..55mm；次楞的最大撓度度計計算值ν=0.0227mm小小于次楞的的最最大容許撓撓度度值[ν]=0.55mm，滿足足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳傳遞遞的集中力力，取取次楞的最最大大支座力1..355kkNN,按照集中中荷載作用用下下的三跨連連續續梁計算。本工程中，主楞楞采采用圓鋼管管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=22×4.44993=8..999cm3；I=22×10..7783=2211.57ccmm4；E=220600000.00NN/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖圖((kN)主楞計算彎矩圖圖((kN·m))主楞計算變形圖圖((mm)經過計算得到最最大大彎矩M=0..1193kkNN·m，最大大支座反力力R=44..494kkN，最大變變形ν=0..0600mm(1)主楞抗彎彎強度度驗算σ=M/WW<[[f]經計算得到，主主楞楞的受彎應應力力計算值:σ=1..93×11005/8.999×103=211.5NN//mm2；主楞的抗抗彎強度設設計計值:[ff]=2205N//mmm2；主楞的受彎應力力計計算值σ=21..5N/mmmm2小于主楞的的抗彎強度度設設計值[ff]=20055N/mmm22，滿足要求求！(2)主楞的撓撓度驗驗算根據連續梁計算算得得到主楞的的最最大撓度為為0.06600mm主楞的最大容許許撓撓度值:[ν]=4450/44000=1..1125mmm；；主楞的最大撓度度計計算值ν=0.066mm小于于主楞的最最大大容許撓度度值值[ν]=1.1125mmm，滿滿足要求！！五、梁底模板計計算算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和撓度。計計算算的原則是是按按照模板底底支支撐的間距距和和模板面的的大大小,按支撐在底底撐上的三三跨跨連續梁計計算算。強度驗算要考慮慮模模板結構自自重重荷載、新新澆澆混凝土自自重重荷載、鋼鋼筋筋自重荷載載和和振搗混凝凝土土時產生的的荷荷載；撓度度驗驗算只考慮慮模模板結構自自重重、新澆混混凝凝土自重、鋼鋼鋼筋自重荷荷載載。本算例中，面板板的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=77550×166××16/66=3..220×10044mm3；I=750××116×166××16/1122=22..56×11005mm4；1.抗彎強度驗驗算算按以下公式進行行面面板抗彎強強度度驗算：σ=M/WW<[[f]鋼筋混凝土梁和和模模板自重設設計計值(kN/m))：q1=1.2××[(224.000++1.500))×1.0000+0.3300]×0..775=233..220kkNN/m；施工荷載與振搗搗混混凝土時產產生生的荷載設設計計值(kN/m))：q2=1.4××(2..00+22..50)××00.75==44.7255kkN/m；q=23.22200+4.77225=277..945kkNN/m；最大彎矩及支座座反反力計算公公式式如下:Mmax=0..1qq1l2+0.1117q2l2=0.11×23..222×200002+0.1117×4..7725×220002=1.155×105N·mm；RA=RD=00.4qq1l+0.445q2l=0.44×23..222×0..22+0.4455×4.77225×0..22=2.22883kNRB=RC=11.1qq1l+1.22q2l=1.11×23..222×0..22+1.22××4.72255×0.22==6.24422kNσ=Mmaxx/WW=1.1155×105/3.200×104=3.6NN/mm2；梁底模面板計算算應應力σ=3.66N/mmmm2小于梁底模模面板的抗抗彎彎強度設計計值值[f]==13N//mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工工計計算手冊》剛剛剛度驗算采采用用標準荷載載，同同時不考慮慮振振動荷載作作用用。最大撓度計算公公式式如下：ν=0.6677qll44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作作用用在模板上上的的壓力線荷荷載載:q=qq1/1.2==19.33550kN//mm；l----計算跨度(梁底支撐間間距):ll=20000.00mmmm；E----面板的彈性性模量:EE=660000.00NN/mm2；面板的最大允許許撓撓度值:[ν]=2000.000//250==0.88000mm；面板的最大撓度度計計算值:ν=0.6677×2233.22××22004/(1000×600000×2.5566×105)=0.1164mmm；；面板的最大撓度度計計算值:ν=0.1664mm小于面板的的最大允許許撓撓度值:[ν]=00.8mmm，滿滿足要求！！六、梁底支撐的的計計算本工程梁底支撐撐采采用方木和鋼鋼管。強度及抗剪驗算算要要考慮模板板結結構自重荷荷載載、新澆混混凝凝土自重荷荷載載、鋼筋自自重重荷載和振振搗搗混凝土時時產產生的荷載載；；撓度驗算算只只考慮模板板結結構自重、新新新澆混凝土土自自重、鋼筋筋自自重荷載。1.荷載的計算算梁底支撐小楞的的均均布荷載按按照照面板最大大支支座力除以以面面板計算寬寬度度得到：q=6.2422//0.755==8.32233kN/mm2.方木的支撐撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連連續續梁計算。本算例中，方木木的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10××110/6==83..333cmm33；I=5×110×100××10/1122=44116.677cm4；方木強度驗算計算公式如下::最大彎矩MM=0..11ql2=0.11×8.33223×0..7752=0..468kkN·m；最大應力σσ=M//W==0.46688×106/833333.3==5.66N/mmm22；抗彎強度設計值值[f]]=13NN/mm2；方木的最大應力力計計算值5..6N//mmm2小于方木抗抗彎強度設設計計值13N/mmm22,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必必須須滿足:τ=3VV/(2bbhh0)其中最大剪力::V=00..6×8..3323×00..75==3.74455kN；方木受剪應力計計算算值τ=3××3.744