350X1000梁模板(扣件鋼管架)計算書因本工程梁支架高度大于4米，為此計算中還參考了《施工技術》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:L1。單位：mm單位：mm一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m)：0.80；a''立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：7.83；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為①48x3立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.85；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：24.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；.梁側模板參數主楞間距(mm)：800；次楞根數：7；主楞豎向支撐點數量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，800mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22即B2V1/2F=yH其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取3.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；B1--外加劑影響修正系數，取1.200；P2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得26.772kN/蕉、24.000kN/傕，取較小值24.000kN/nt作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。qr :r :q q147 147面板計算簡圖(單位：mm).強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：o=M/W<[f]其中，w--面板的凈截面抵抗矩，W=80x1.8x1.8/6=43.2cm3；M--面板的最大彎矩(N?mm)；o--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2x0.8x24=23.04kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4x0.8x4=4.48kN/m；計算跨度:l=(1000-120)/(7-1)=146.67mm；面板的最大彎矩M=0.1x23.04x[(1000-120)/(7-1)]2+0.117x4.48x[(1000-120)/(7-1)]2=6.08x104N-mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1x23.040x[(1000-120)/(7-1)]/1000+1.2x4.480x[(1000-120)/(7-1)]/1000=4.506kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:。=6.08x104/4.32x104=1.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值。=1.4N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求！.撓度驗算v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=23.04N/mm；l--計算跨度:l=[(1000-120)/(7-1)]=146.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=80x1.8x1.8x1.8/12=38.88cm4；面板的最大撓度計算值:v=0.677x23.04x[(1000-120)/(7-1)]4/(100x9500x3.89x105)=0.02mm；面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=[(1000-120)/(7-1)]/250=0.587mm；面板的最大撓度計算值v=0.02mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.587mm,滿足要求！四、梁側模板支撐的計算.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.506/0.800=5.632kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1x5x10x10/6=83.33cm3；I=1x5x10x10x10/12=416.67cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖2.703-2.703剪力圖(kN)

變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.360kN-m,最大支座反力R二4.956kN,最大變形v=0.423mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：o=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o=3.60x105/8.33x104=4.3N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值o=4.3N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[v]=800/400=2mm；次楞的最大撓度計算值v=0.423mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2mm,滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.956枚,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=2x4.493=8.99cm3；I=2x10.783=21.57cm4；E=.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN?m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=1.084kN?m,最大支座反力R二17.842kN,最大變形v=0.825mm(1)主楞抗彎強度驗算o=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:o=1.08x106/8.99x103=120.6N/mm2；主楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值o=120.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.825mm主楞的最大容許撓度值：[v]=600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值v=0.825mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號：M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑：11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=17.842kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170x105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=17.842kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=800x18x18/6=4.32x104mm3；I=800x18x18x18/12=3.89x105mm4；.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：a=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2x[(24.00+1.50)x1.00+0.30]x0.80=24.768kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4x(2.00+2.50)x0.80=5.040kN/m；q=24.768+5.040=29.808kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.125x29.808x1752=1.14x105N-mm；RA=Rc=0.375q1l+0.437q2l=0.375x24.768x0.175+0.437x5.04x0.175=2.011kNRB=1.25ql=1.25x29.808x0.175=6.52kNo二Mmax/W=1.14x105/4.32x104=2.6N/mm2；梁底模面板計算應力o=2.6N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求！.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v=O.521ql4/(100EI)W[v]=l/25O其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=20.640kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=175.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=175.00/250=0.700mm；面板的最大撓度計算值:v=0.521x24.768x1754/(100x9500x3.89x105)=0.033mm；面板的最大撓度計算值:v=0.033mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=0.7mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.52/0.8=8.151kN/m.方木的支撐力驗算rrr、rir：rir1￡_!r、r、r1r1?■ 1rir：!_Jrrr、r1r：rir1￡_!, ?, soo ,方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=5x10x10/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm%方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M=0.1ql2=0.1x8.151x0.82=0.522kN-m；最大應力 o=M/W=0.522x106/83333.3=6.3N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值6.3N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：t=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0.6x8.151x0.8=3.912kN；方木受剪應力計算值t=3x3.912x1000/(2x50x100)=1.174N/mm2；方木抗剪強度設計值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值1.174N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算計算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250方木最大撓度計算值v=0.677x8.151x8004/(100x9000x416.667x104)=0.603mm；方木的最大允許撓度[v]=0.800x1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計算值v=0.603mm小于方木的最大允許撓度[v]=3.2mm，滿足要求！.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:1=RA=2.011kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=6.521kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:P3=(1.000-0.350)/4x0.800x(1.2x0.120x24.000+1.4x2.500)+1.2x2x0.800x(1.000-0.120)x0.300=1.411kN簡圖(kN-m)

剪力圖(kN)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N3=0.555kN；N2=12.253kN；最大彎矩Mmax=0.321kN-m；最大撓度計算值Vmax=0.127mm；最大應力0=0.321x106/4490=71.5N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值71.5N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.85,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為13.60kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):RWRc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取13.60kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=12.253kN；R<13.60kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！十、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式o=N/3A)W[f].梁兩側立桿穩定性驗算其中n--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.555kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x7.825=1.212kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2x[(1.00/2+(1.00-0.35)/4)x0.80x0.30+(1.00/2+(1.00-0.35)/4)x0.80x0.120x(1.50+24.00)]=2.137kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4x(2.500+2.000)x[1.000/2+(1.000-0.350)/4]x0.800=3.339kN；N=N1+N2+N3+N4=0.555+1.212+2.137+3.339=7.244kN；9--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；。--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kRh和l『h+2a，為安全計，取二者間的大值，即：lo=Max[1.167x1.7x1.5,1.5+2x0.3]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；R--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3,^=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；得到計算結果：立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數9=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；0=7243.577/(0.205x424)=83.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算。=83.3N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中n--立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向鋼管的最大支座反力：N1=12.253kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x(7.825-1)=1.212kN；N=N1+N2=12.253+1.057=13.31kN；9--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查