目錄一、編制依據 2二、工程概況 3三、方案選擇 5四、腳手架搭設 5五、腳手架的檢查與驗收 10六、腳手架的拆除 12七、安全保證措施 13八、應急措施 13九、懸挑式腳手架計算書 14一、編制依據序號名稱編號1北京XX飯店改擴建工程建筑施工圖2北京XX飯店改擴建工程結構施工圖3北京XX飯店改擴建工程工程施工組織設計4《鋼結構設計規范》GB50017-20035《建筑結構荷載規范》GB50009-20016《建筑結構長城杯工程質量評審標準》GBJ107-877《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-998《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20019《建筑結構長城杯工程質量評審標準》DBJ/T01-69-200310《鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程》DB11/T583-200811《北京市建筑工程施工現場安全管理環境》DBJ01－69－200312《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》二、工程概況1、參建單位概況工程名稱XX飯店改擴建工程地理位置北京XX區XX路28號建設單位北京XX飯店有限公司設計單位XX建筑師事務所勘察單位中國XX工程技術有限公司監理單位北京XX國際工程咨詢有限公司監督單位北京市XX區建設工程質量監督站施工總承包單位北京XX工程有限公司勞務配合XXXX勞務有限公司2、設計概況1建筑總面積35789.17㎡地下部分面積18365.00m地上部分面積17424.17m2層數地上16層、地下3層層高（m）-3層3.952-4層6.1-2層3.65-13層4.9-1層5.0514-16層5.5首層93耐久年限50年4結構形式基礎類型筏板基礎結構類型鋼筋混凝土框架-剪力墻結構5建筑高度88.95m耐火等級一級6結構斷面尺寸（mm）墻體外墻厚度300、400、600內墻厚度100、200、250、300、350、400、鋼筋砼板基礎底板600、1500、1850地下部分樓板110、140、160、180、250、300地上部分樓板140、180鋼筋混凝土梁400×500、450×500、450×600、500×600、500×700、550×700等鋼筋混凝土框架柱600×600、700×700、700×800、800×800、900×900、1000×1000等7混凝土強度等級基礎墊層C15基礎筏板C40P16框架柱主體以外-3C40-2,-1C30主體內-3～5C506～11C4512～機房層C40剪力墻主體以外外墻-3C40P16-2(-1)C30P12(C30P6)主體以外內墻-3～-1C30主體部分-3～5C506～11C4512～機房層C40梁、板-3～-2C30-1～機房層C35后澆帶全樓比該部位原混凝土高一標號（微膨脹砼）8抗震等級框架地下三層為三級、地下二層為二級地下一層～頂層為一級剪力墻地下三層為三級、地下二層為二級地下一層～頂層為一級3、設計概況本工程從二層開始，采用工字鋼懸挑腳手架；腳手架由大小橫桿、立桿、防護欄桿、斜桿、擋腳板、剪刀撐等組成，采用φ48×3.5鋼管，并用扣件連接成整體。腳手架外排架內側掛綠色密目安全網，操作層底部滿掛大眼網。三、方案選擇根據本工程地下室外墻需要回填等特點，因此在地下室及一層主體結構施工時，沿結構外圍搭設臨時施工圍護架，因地下室部位搭設的是單排腳手架，待到首層時，內排腳手架和地下室架體接高連接，外排架體架設在邊坡冠梁上，待首層施工完成后，首層頂開始至屋面女兒墻頂搭設懸臂式鋼管腳手架作為主體結構施工期間的圍護架和操作架。懸臂式腳手架采用3.5m【第一大步（2-4層）】、4.5m【第二、三、四、五、六大步（4-7、7-10、10-13、13-15、15-16層）】長的普通熱軋20號工字鋼為懸挑梁，其中第一大步懸挑端為1.4m，固定端為2.1m，用φ48×3.5鋼管搭設，雙排腳手架的寬度取1.0m，內排架距結構外邊為0.3m，立桿縱距為1.5m，第二、三、四、五、六大步A-P/4軸、4-11/A軸部分懸挑端為1.8m，固定端為2.7m，其它部位同第一步，用φ48×3.5鋼管搭設，雙排腳手架的寬度取1.0m，因梁縮進去0.4m，所以內排立桿距柱邊為0.3m，距梁邊為0.7m，立桿縱距為1.5m，步距為1.5m～1.8m（根據結構層高不同進行調整），懸臂工字鋼與結構樓板的錨固采用在樓板內預埋?20根據搭設要求，分別在二層樓面，四層樓面、七層樓面、十層樓面、十三層樓面、十五層樓面處設置懸挑鋼梁，在澆筑上述該層樓面板時，預埋?20吊環，縱向間距1m～1.5m，橫向間距1.9m（2.5m）。懸挑架搭設見下圖示意結構陽角處腳手架搭設時，選用5m（6.4m）長工字鋼，并在角部加設6m長10#槽鋼4根，見下圖四、腳手架搭設1、懸臂式腳手架在搭設前應首先在懸挑層的結構樓板上按平面布置要求預埋?20鋼筋吊環，吊環鋼筋埋入混凝土詳見下圖，吊環所使用鋼筋的材質必須合格。在陽臺、空調板、雨蓬等位置懸挑工字鋼必須與板面架空，不得將工字鋼直接作用于結構懸挑構件的板面上。2、必須待混凝土強度達到50％后再安裝懸挑工字鋼，鋼筋錨環焊接時，焊條采用E422焊條，焊縫長度必須滿足單面焊10d，焊接施工必須由專職電焊工施焊。3、為了減小腳手架懸臂工字鋼的撓度，采用?18鋼絲繩卸載，卸載鋼絲繩采用隔一步一方式，橫向間距為3m。結構施工時在相應部位預埋好?18鋼筋吊環用于安裝卸載鋼絲繩，鋼絲繩錨固端不少于3道鎖扣。4、搭設時應保證立桿的間距正確，立桿的縱距偏差應控制在±5cm以內，并應保證立桿的垂直度，立桿的垂直偏差應不大于1/100H，且不大于10cm。（H為總高度）內立桿的離墻距離為300mm。5、立桿的接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各步接頭均應采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿搭接處的搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端宜高出檐口上皮1.5m。6、腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連接件采用φ48×3.5鋼管，在澆筑各層樓板混凝土時，在樓板內預埋連接鋼管，伸入混凝土內不應少于200mm，沿腳手架縱向每三跨、高度方向每一樓層設一道連接桿，連接件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，并應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，整個立面的連接件應呈梅花形布置。連墻件中的連墻桿宜水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接。連墻件扣件連接示意圖7、縱向水平桿應按步距要求（1.5m）水平搭設，縱向水平桿與立桿之間采用十字扣件緊扣連接，并應設置在立桿的內側，縱向水平桿的端部不應伸出架體。大橫桿的連接除端部第一接頭處采用搭接外其余均采用對接扣件連接，大橫桿搭接處的搭接長度應不小于1m，應采用兩個旋轉扣件固定。大橫桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于8、在立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿的兩端應緊靠立桿用扣件與大橫桿扣牢，當遇作業層時，應在兩根立桿中間再增加一道小橫桿，以縮小腳手板的跨度，當作業層轉入其他層時，中間處的小橫桿可以隨腳手板一同拆除，但交點處的小橫桿不應拆除。9、為了增強腳手架的縱向剛度，在腳手架外側立面整個長度和高度上設置連續剪刀撐。剪刀撐設置為5步4跨，斜桿與水平面夾角在45o——60o之間，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件與立桿和伸出的小橫桿進行連接，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。底部斜桿的下端應置于墊板上。剪刀撐斜桿的接長均應采用搭接，搭接長度不小于1米，設三個旋轉扣件扣緊。10、扣件的安裝應符合下列規定：(1)、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；(2)、對接扣件開口應朝上或朝內；(3)、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。11、腳手板是施工人員的作業平臺，必須按照腳手架的寬度滿鋪腳手板，板與板緊靠，離開墻面120—150mm，采用對接時，接頭處下設兩根小橫桿。作業層端部腳手板探頭長度不大于150mm，其板長兩端應與支承桿可靠地固定。12、腳手板采用木腳手板，其材質應符合規范要求，木腳手板的厚度不應小于5cm，非脆性木材，無腐蝕、劈裂板。遇作業層時，要在腳手架的外側大橫桿之間設防護欄桿和擋腳板，防護欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上擋桿上皮高度應為1.2m，中欄桿應居中設置，擋腳板的高度不應小于180mm。13、腳手架的外側滿掛密目安全網，安全網設置在外排立桿的里面，密目網用合乎要求的系繩將網周邊的每個套環系牢在腳手管上，在作業層高度范圍以內，密目網的內側在滿掛小眼安全網（網眼尺寸≤30mm）。14、腳手架鋪設腳手板應不少于二層，上層為作業層，下層為防護層，當作業層的腳手板下無防護層時，應在靠近作業層處掛一層平網作防護網，平網采用網眼為3cm×3cm安全網，平網不應離作業層過遠，防止墜落時平網與作業層之間小橫桿的傷害。五、腳手架的檢查與驗收1、構配件的檢查與驗收(1)、鋼管如采用新鋼管，在進場時必須具備產品質量合格證、質量檢驗報告等齊全有效的質量證明資料。鋼管的表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕等質量缺陷。鋼管的外徑和壁厚偏差不得大于-0.5mm。舊鋼管的表面銹蝕深度不得大于0.5mm，當銹蝕深度超過0.5mm時不得使用。(2)、扣件新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證等齊全有效的質量證明資料。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。(3)、腳手板腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm，腐朽、劈裂變形嚴重的腳手板不得使用。2、架體的檢查與驗收(1)、在腳手架使用前，檢查腳手架是否按照專項方案的要求進行搭設，搭設質量是否符合要求合規范要求。(2)、在腳手架使用期間，如遇有六級大風或大雨后，以及停止使用超過一個月以后，必須對架體進行系統的檢查。(3)、在腳手架使用期間，應定期檢查下列項目：eq\o\ac(○,1)、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求；eq\o\ac(○,2)、底座是否松動，立桿是否懸空；eq\o\ac(○,3)扣件螺栓是否有松動；eq\o\ac(○,4)、安全防護措施是否符合要求。eq\o\ac(○,5)、架體的使用荷載是否超出設計要求。eq\o\ac(○,6)、腳手架搭設后，在使用前必須經驗收合格后方可投入使用。3、腳手架的驗收標準規定(1)、構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。如下表腳手架搭設的技術要求與容許偏差(mm)序號內容項目技術要求允許偏差（mm）1立桿垂直度搭設中檢查偏差的高度H＝10m——±20H＝20m±40H＝30m±602間距步距偏差——±20縱距偏差±50橫距偏差±203橫向水平桿外伸長度外伸500mm——-504扣件安裝主節點處各扣件中心相互距離a≤150mm——同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差≥500mm立桿上的對接扣件至主節點的距離≤h/3a≤L/3扣件螺栓擰緊扭矩40-60N·M5腳手板外伸長度對接100＜a≤1502a≤——搭接a≥100(2)、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1)搭設完畢后；2)連續使用達到6個月；3)施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。六、腳手架的拆除1、腳手架拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求，并應清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5、當腳手架采取分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應設置連墻件和橫向斜撐加固。6、腳手架拆除后，用與原結構相同強度等級微膨脹混凝土封堵原墻上的預留洞。七、安全保證措施1、腳手架搭設人員必須是經考核合格的專業架子工，上崗人員須經體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架構配件質量與搭設質量應按規范要求進行驗收，合格后方準使用。4、腳手架上不得亂堆雜物；嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、應由專人負責對腳手架進行定期安全檢查與維護，發現隱患及時排除。7、在腳手架使用期間，嚴禁隨意拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿及連墻件。8、不得在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業，否則應采取相應安全措施，并報主管部門批準。9、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合相應的安全技術規范。11、搭拆腳手架時，地面應設圍擋和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。八、應急措施施工過程中施工現場發生無法預料的需要緊急搶救處理的危險時，應迅速逐級上報，次序為現場值班人員、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。由項目部安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了，則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位得救援預案，建設單位救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建設行政主管部門請示啟動上一級救援預案。(1)、值班電話：010-，項目部實行晝夜值班制度，項目部管理人員采取輪流值班的制度。(2)、緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員和財產，并由在現場的項目部最高級別負責人指揮，在3分鐘內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等急救電話。(3)、值班人員在接到緊急情況報告后必須在2min內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項目部安質部在30min內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。(4)、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。九、懸挑式腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。雙排腳手架搭設高度為4次，分別為18.3米、19.6米、19.6米、19.6米，其中第一次為3.5m長工字鋼懸挑段1.4m，第二、三、四次為4.5m長工字鋼懸挑段1.8m，按最高19.6米進行驗算，立桿采用單立桿；以下為9.1.總長度為3.5m，懸挑段為1.4m，錨固段為2.1m的的工字鋼懸挑腳手架計算9.1.1.腳手架技術參數A．腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為內排架距離墻長度為0.35米小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取三步三跨，豎向間距4.50米，水平間距4.50連墻件連接方式為雙扣件連接；B.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；C.風荷載參數本工程地處北京市，查荷載規范基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為0.648；計算中考慮風荷載作用；D.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數:3層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；E.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度2.10與樓板連接的地錨直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；F.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:5.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩與墻距離為(m):1.400；9.1.2.小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。A.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m；小橫桿計算簡圖B.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=2.356×1.0002/8=0.295kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=57.974N/mm2；小橫桿的最大應力計算值σ=57.974N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！C.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；最大撓度V=5.0×1.713×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888mm；小橫桿的最大撓度0.888mm小于小橫桿的最大容許撓度1000.0/150=6.667與10mm，滿足要求！9.1.3.大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。A.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.000=0.038kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN；荷載的設計值:P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN；大橫桿計算簡圖B.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.178×1.500=0.472kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.472=0.482kN.m最大應力計算值σ=0.482×106/5080.0=94.916N/mm2；大橫桿的最大應力計算值σ=94.916N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！C.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.038+0.175+1.500）/2=0.857kNV=1.883×0.857×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=2.168mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.168=2.221mm；大橫桿的最大撓度2.221mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150=10.0與10mm，滿足要求！9.1.4.按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.000×2/2=0.038kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.262)+1.4×2.250=3.534kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!9.1.5.作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394NG1=[0.1394+(1.00×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×19.60=4.739；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.500×(1.000+0.3)/2=1.024kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.010×1.500×19.600=0.294kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.372kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.500kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.000；Us--風荷載體型系數：取值為0.648；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.000×0.648=0.227kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.372+1.4×4.500=13.946kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.372+0.85×1.4×4.500=13.001kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.227×1.500×1.5002/10=0.091kN.m；9.1.6.不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=13.946kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.700；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=2.945m；長細比Lo/i=186.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.207；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=13946.000/(0.207×489.000)=137.779N/mm2；立桿穩定性計算σ=137.779N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=13.001kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.700；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.945m；長細比:L0/i=186.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.207立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=13001.436/(0.207×489.000)+91088.550/5080.000=146.374N/mm2；立桿穩定性計算σ=146.374N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！9.1.7.連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.227kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=20.250m2按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.430kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.430kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=350.000/15.800的結果查表得到φ=0.941，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941×4.890×10-4×205.000×103=94.331kN；Nl=11.430<Nf=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=11.430小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖9.1.8.懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=2370.00cm4，截面抵抗矩W=237.00cm3，截面積A=35.50cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×6.372+1.4×4.500=13.946kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×35.500×0.0001×78.500=0.334kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R[1]=16.052kN；R[2]=13.405kN；R[3]=-0.394kN。最大彎矩Mmax=2.724kN.m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=2.724×106/(1.05×237000.0)+0.000×103/3550.0=10.945N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值10.945N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm2,滿足要求！9.1.9.水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：φb=570×11.4×100.0×235/(1400.0×200.0×235.0)=2.32由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.948。經過計算得到最大應力σ=2.724×106/(0.948×237000.00)=12.117N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算σ=12.117小于[f]=215.000N/mm2,滿足要求!9.1.10.水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到鋼繩拉力為：RU1=22.701kN；9.1.11A.鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=22.701kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取22.701kN，α=0.820，K=5.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須不小于18.000mm才能滿足要求！B.鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=22.701kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中[f]為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f]=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(2270.082×4/3.142×125.000)1/2=16.000mm；9.1.12.A.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.394kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[393.628×4/(3.142×50×2)]1/2=2.239mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。B.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.394kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20.000mm[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于393.628/(3.142×20.000×1.570)=3.990mm。C.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=13.405kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20.000mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75kN，大于錨固力N=13.41kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!9.2.總長度為4.5m，懸挑段為1.8m，錨固段為2.7m的的工字鋼懸挑腳手架計算9.2.1.參數信息:A.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19.6米搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為內排架距離墻長度為0.70米小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取三步三跨，豎向間距4.50米，水平間距4.50連墻件連接方式為雙扣件連接；B.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；C.風荷載參數本工程地處北京省北京，查荷載規范基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為0.648；計算中考慮風荷載作用；D.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數:3層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；E.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.80米，建筑物內錨固段長度2.70與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；F.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:5.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,鋼絲繩與墻距離為(m):1.800；9.2.1.小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。A.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500=2.350kN/m；小橫桿計算簡圖B.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=2.350×1.0002/8=0.294kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=65.422N/mm2；小橫桿的最大應力計算值σ=65.422N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！C.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+1.500=1.708kN/m；最大撓度V=5.0×1.708×1000.04/(384×2.060×105×107800.0)=1.002mm；小橫桿的最大撓度1.002mm小于小橫桿的最大容許撓度1000.0/150=6.667與10mm，滿足要求！9.2.3.大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。A.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.000=0.033kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN；荷載的設計值:P=(1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.175kN；大橫桿計算簡圖B.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.175×1.500=0.471kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.471=0.480kN.m最大應力計算值σ=0.480×106/4490.0=106.809N/mm2；大橫桿的最大應力計算值σ=106.809N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！C.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.033+0.175+1.500）/2=0.854kNV=1.883×0.854×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=2.444mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.444=2.496mm；大橫桿的最大撓度2.496mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150=10.0與10mm，滿足要求！9.2.4.扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.000×2/2=0.033kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.033×1.500=0.050kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.050+0.262)+1.4×2.250=3.525kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!9.2.5.腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394NG1=[0.1394+(1.00×2/2+1.50×2)×0.033/1.50]×19.60=4.473；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.500×(1.000+0.3)/2=1.024kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.010×1.500×19.600=0.294kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.105kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.500kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.000；Us--風荷載體型系數：取值為0.648；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.000×0.648=0.227kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.105+1.4×4.500=13.627kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.105+0.85×1.4×4.500=12.682kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.227×1.500×5002/10=0.091kN.m；9.2.6.立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=13.627kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.700；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=2.945m；長細比Lo/i=185.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.209；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=13627.000/(0.209×424.000)=153.771N/mm2；立桿穩定性計算σ=153.771N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.682kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.700；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.945m；長細比:L0/i=185.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.209立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=12681.564/(0.209×424.000)+91088.550/4490.000=163.394N/mm2；立桿穩定性計算σ=163.394N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！9.2.7.連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.227kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=20.250m2按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.430kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.430kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=700.000/15.900的結果查表得到φ=0.872，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.872×4.240×10-4×205.000×103=75.794kN；Nl=11.430<Nf=75.794,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=11.430小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖9.2.8.懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體700mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1750mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=2370.00cm4，截面抵抗矩W=237.00cm3，截面積A=35.50cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×6.105+1.4×4.500=13.627kN；水平鋼梁自重