牡丹江金成再生資源綜合利用有限公司建設項目環境影響報告書委托單位：牡丹江金成再生資源綜合利用有限公司編制單位：黑龍江綠網環境科技發展有限公司二〇二〇年四月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1概述 III類水體標準，執行《地表水環境質量標準》（GB3838-2002）中=3\*ROMANIII類水質標準。（3）地下水環境：本項目評價區域地下水執行《地下水質量標準》（GB/T14848-2017）III類標準。（4）聲環境：本項目廠址周圍聲環境執行《聲環境質量標準》（GB3096-2008）3類標準。4.3.2主要環境敏感區經現場調查本評價區內無國家、省、市級自然保護區，名勝古跡，以及重要人文設施及水源地。本項目位于《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）及其修改單二類區；本項目地表水《地表水環境質量標準》（GB3838-2002）中=3\*ROMANIII類水質標準；所在區域屬于3類聲環境功能區。本工程主要環境保護對象及目標主要為本工程所在地周圍居民區環境空氣、聲環境質量和地表水環境質量，各環境要素環境保護對象和敏感目標詳見表2-5-1。4.4區域污染源調查4.3.1環境空氣區域污染源調查本項目排放特征污染物主要為揮發性有機物，大氣評價范圍內現有主要工業企業情況，見表4-3-1。表4-3-1本項目大氣評價范圍內現有主要工業企業情況行業類別序號企業名稱排放主要污染物備注石化化工醫藥1牡丹江首控石油化工有限公司非甲烷總烴運行2牡丹江恒遠藥業股份有限公司揮發性有機物運行4.3.2地表水環境區域污染源調查本項目所在園區市政污水管網已基本建設完成，園區內現有企業生產廢水經廠區內污水處理站處理后達到《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）三級排放標準后與生活污水合并排入牡丹江市污水處理廠處理后排入牡丹江。4.3.3地下水環境區域污染源調查經現場踏查，評價區范圍內沒有地下水集中供水水源地，項目所在區域不屬于生活供水水源地準保護區、不屬于熱水、礦泉水、溫泉等特殊地下水源保護區、也不屬于補給徑流區。場地周邊無分散式飲用水水源。區域地下水污染源主要為牡丹江首控石油化工有限公司和牡丹江恒遠藥業股份有限公司。4.3.4聲環境區域污染源調查擬建項目區內噪聲按《聲環境質量標準》（GB3096-2008）3類標準執行，項目周邊200m范圍內主要為工廠、城市道路和公路，主要為工廠噪聲和道路噪聲，所在區域聲環境質量能夠滿足環境功能區要求。

5環境影響預測與評價5.1施工期環境影響分析5.1.1施工期環境空氣影響分析施工揚塵主要來自土方的挖掘揚塵及現場堆放揚塵；建筑材料（白灰、水泥、沙子、石子、磚等）的現場搬運及堆放揚塵；施工垃圾的清理及堆放揚塵；人來車往造成的現場道路揚塵。其揚塵量的大小與施工現場條件、管理水平、機械化程度及施工季節、土質及天氣等諸多因素有關，是一個復雜、較難定量的問題。本評價采用類比法，利用現有的施工場地實測資料對環境空氣影響進行分析北京市環境保護科學研究院曾對7個建筑工程施工工地的揚塵情況進行了測定，測定時風速為2.4m/s，測試結果見5-1-1。表5-1-1建筑施工工地揚塵污染情況工程名稱TSP濃度（μg/m3）工地上風向50m工地內工地下風向50m工地下風向100m工地下風向150m僑辦工地328759502367336金屬材料部公司工地325618472356332廣播電視部工地311596434372309勁松小區5#、11#、12#樓工地3035#樓40911#樓53812#樓465314平均值316.7595.5486.5390322.7根據表5-1-1對建筑施工揚塵的影響范圍和大小做如下分析：（1）建筑施工揚塵嚴重，當風速為2.4m/s時，工地內TSP濃度為上風向對照點的1.5-2.3倍，平均1.88倍，相當于大氣環境標準的1.4-2.5倍，平均1.98倍。（2）建筑施工揚塵影響范圍為其下風向150m之內，被影響地區的TSP濃度平均值為0.491mg/m3，為上風向對照點的1.5倍，平均1.88倍，相當于大氣環境標準的1.6倍。本項目施工廠界500m范圍內無敏感目標，且施工期環境影響會隨著竣工消除，因此建設施工落實本評價所提及的防治措施，施工粉塵及二次揚塵可得到有效的控制，對環境影響較小。5.1.2施工期水環境影響分析（1）施工人員生活污水根據該工程施工量估算，現場需各類建筑工人、管理人員約20人左右，項目施工期約為2個月，總計60d。根據建筑施工場地生活用水定額，按25L/人?d計算，施工人員的生活用水量為0.5m3/d，整個施工期用水量約為30m3，排污系數按用水量的80%計，則施工期生活污水排放量為0.4m3/d，總計24m3，生活污水排入防滲化糞池，由市政環衛部門定期清掏處理。（2）施工工地廢水本項目施工期使用商品混凝土，不現場攪拌，無混凝土攪拌廢水。施工機械不在現場維修和沖洗，因此無含油廢水產生。施工廢水主要包括砂石料沖洗廢水、混凝土養護廢水，主要污染因子為COD、BOD5、氨氮、SS。施工現場設置臨時沉淀池，施工廢水經沉淀后上清液用于施工場地和道路灑水降塵。故施工期產生的廢水對周圍環境產生的影響較小。5.1.3施工期噪聲影響分析（1）施工期噪聲源調查施工期噪聲主要是建筑材料運輸汽車噪聲和施工機械噪聲，施工期施工設備噪聲值見表5-1-2。表5-1-2施工機械噪聲源源強一覽表序號設備名稱型號測點距離(m)聲級值dB(A)1打樁機/5822挖掘機JZC3505843推土機T1405804汽車卡瑪斯5905電鋸φ5005906裝載機ZL40590（2）施工期噪聲影響預測①預測內容預測各施工階段施工廠界噪聲值。②預測方法采用點聲源隨距離衰減模式計算單臺設備噪聲對預測點的影響，通過疊加，預測出多臺設備噪聲對廠界的影響值。③預測模式噪聲隨距離衰減計算模式為：L(r)=L(r0)－20log(r/r0)－△L式中：L(r)——點聲源在預測點產生的噪聲級dB(A)；L(r0)——參考位置r0處的已知噪聲級dB(A)；△L——各種因素引起的衰減量。④預測結果在不考慮任何聲屏障情況下，根據點聲源模式計算出單臺設備隨距離衰減量見表5-1-3。表5-1-3單臺設備隨距離衰減噪聲值單位：dB(A)設備名稱5m10m20m30m40m80m150m200m挖掘機84787268.5666056.553.9裝載機90847874.5726662.559.9推土機80746864.5625652.549.9打樁機82767366.5645854.551.9電鋸90847874.5726662.559.9卡車90847874.5726662.559.9表5-1-4單臺設備晝間噪聲達標距離單位：m設備名稱挖掘機裝載機振拔機孔機鉆攪拌機卡車達標距離305040302050由上表可知，本項目施工期影響程度最大的是電鋸，晝間噪聲衰減至50m處滿足《建筑施工場界環境噪聲排放標準》（GB12523-2011）中晝間≤70dB（A）的要求，距本項目最近居民區位于距西北側廠界1000米處，故本項目晝間施工不會對附近居民產生影響。夜間離施工場地＞300m可符合規定的噪聲限值要求。所以，只要限制夜間施工使用大型機械及合理安排夜間工作時間即可滿足規定的噪聲限值要求。（2）施工期交通噪聲影響預測施工期土石方的運出及建筑材料的運進，將使區域道路車流量增多，經估算運輸車輛將增加20臺次/日，均系高噸位貨車，其聲級值可達85dB(A)以上，由于是間斷運輸，對交通噪聲貢獻量不會很大，但為避免道路兩側居民受到這些高噪聲干擾，因此要嚴格禁止夜間22:00～6:00運輸施工材料，避免增加夜間交通噪聲幅度，同時還要避開車流高峰期，以免造成交通阻塞。本項目施工期噪聲對環境的影響是短暫的，它將隨施工的完成而消失，在落實報告書中提出的污染防治措施后，施工機械噪聲和運輸車輛噪聲對廠界外聲環境及運輸沿途聲環境的影響較小，可被現有環境所接受。5.1.4施工期固體廢物影響分析施工期期間的固廢主要為土建施工產生的棄土、建筑棄渣、施工人員產生的生活垃圾等。本工程由于雨水池及事故池的開挖會產生少量棄土，產生量約60立方米，產生棄土用于附近鋪路。在施工過程中產生的挖方應及時清運，不能及時清運的土方應采取遮蓋措施，防止暴雨期的水土流失。采取以上措施后，可避免開挖土方對環境的影響。施工期產生的其他固體廢物，如廢棄材料、紙張、塑料薄膜及時送垃圾場和廢品站處理；其他建渣送指定的地方堆放，運輸車輛應采用封閉式，在運輸過程中，杜絕沿途撒落。評價認為本工程施工開挖土方和固體廢棄物經妥善、及時處置后不會產生影響。對于施工人員產生的生活垃圾，通過在施工場地設置生活垃圾收集設施，統一收集后，定期送至城市生活垃圾處理廠集中處理。綜上所述，本項目在采取嚴格的防治措施前提下，施工期產生的固體廢棄物對周圍環境影響較小。5.2運營期影響預測與評價5.2.1運營期環境空氣影響預測與評價本次環境空氣影響評價采用《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2018）中推薦的模式進行環境空氣影響預測。根據本項目污染物排放特征及其排放量，本次環境空氣評價等級為二級，直接以估算模式的計算結果作為預測與分析依據。模式中相關參數按《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2018）中推薦值選取。本項目分兩期建設，一期工程2020年6月——2020年8月，建成年處理廢白土0.5萬噸、油泥1.4萬噸的生產能力；二期工程2021年5月——2021年7月，建成年處理廢礦物油3萬噸以及1萬噸廢舊鉛酸蓄電池收集儲存的生產能力。由于本項目建設周期較短，因此運營期環境空氣影響預測以全廠建成后的大氣污染源強作為預測源強依據。預測分析1、預測模式本項目預測模式選取環境保護部頒布的《環境影響評價技術導則——大氣環境》（HJ2.2-2018）中推薦的估算模式，本次大氣影響評價范圍是以污染源為中心5×5km范圍區域。本項目所在區域2018年SO2、NO2、CO、O3、PM10、PM2.5均達到《環境空氣質量標準》（GB3095-2012）二級標準，本項目所在區域屬于環境空氣質量達標區。2、參數選取經過對建設項目的分析，無組織主要污染因子估算模式計算參數見表5-2-1。表5-2-1點源參數表編號名稱排氣筒底部中心坐標（m）排氣筒底部海拔高度/m排氣筒高度/m排氣筒出口內徑/m煙氣流速/（m3/h）煙氣溫度/℃年排放小時數/h污染物排放速率/(kg/h)XYSO2NOxPM10非甲烷總烴1廢白土、油泥車間反應釜配套燃燒器煙氣25-1123280.3249.2612026400.02650.02580.00364/2廢礦物油車間反應釜配套燃燒器煙氣34823280.3249.2612039600.02650.02580.00364/3倉庫排氣筒357232150.310000257920///0.034表5-2-2矩形面源參數表編號名稱面源起點坐標/m面源海拔高度/m面源長度/m面源寬度/m與正北向夾角/°面源有效排放高度/m年排放小時數/h污染物排放速率/(kg/h)XY非甲烷總烴1儲罐區儲罐大小呼吸4131232121245779200.0112設備與管線組件密封點無組織排放181232,251345579200.0153卸車區無組織排放442123212124559900.34裝車區無組織排放383223212124559900.365倉庫無組織排放381023235645579200.012牡丹江金成再生資源綜合利用有限公司建設項目環境影響報告書3、估算結果表5-2-3廢白土、油泥車間反應釜配套燃燒器煙氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/mSO2NOXPM10下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.000470.090.0004580.180.00006460.011000.006311.260.006142.460.0008670.192000.005111.020.004981.990.0007020.163000.004760.950.004631.850.0006540.154000.003410.680.003321.330.0004680.15000.002910.580.002831.130.0003990.096000.004030.810.003921.570.0005540.127000.008821.760.008583.430.001210.278000.008621.720.008393.360.001180.269000.007511.50.007312.930.001030.2310000.006651.330.006472.590.0009130.211000.005651.130.00552.20.0007760.1712000.004890.980.004771.910.0006720.1513000.004840.970.004711.880.0006650.1514000.004130.830.004021.610.0005670.1315000.004070.810.003961.580.0005590.1216000.003750.750.003651.460.0005150.1117000.003260.650.003181.270.0004480.118000.003060.610.002981.190.0004210.0919000.002870.570.00281.120.0003950.0920000.00270.540.002631.050.0003710.0821000.002540.510.002480.990.0003490.0822000.001750.350.001710.680.0002410.0523000.002310.460.002250.90.0003170.0724000.001380.280.001340.540.000190.0425000.001340.270.001310.520.0001850.04下風向最大濃度0.009760.00950.00134最大濃度出現距離（m）721最大占標率1.953.80.3表5-2-4廢礦物油車間反應釜配套燃燒器煙氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/mSO2NOXPM10下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.0004690.090.0004570.180.00006450.011000.006311.260.006152.460.0008670.192000.005111.020.004981.990.0007020.163000.004580.920.004461.780.0006290.144000.003410.680.003321.330.0004680.15000.002910.580.002831.130.0003990.096000.004210.840.004091.640.0005780.137000.009171.830.008933.570.001260.288000.008651.730.008423.370.001190.269000.007541.510.007342.940.001040.2310000.006651.330.006482.590.0009140.211000.005591.120.005452.180.0007680.1712000.00510.004861.950.0006860.1513000.004790.960.004671.870.0006580.1514000.004090.820.003981.590.0005610.1215000.004040.810.003941.570.0005550.1216000.003690.740.00361.440.0005070.1117000.003350.670.003261.30.000460.118000.003150.630.003071.230.0004330.119000.002870.570.00281.120.0003950.0920000.002730.550.002651.060.0003750.0821000.002570.510.002510.0003530.0822000.002430.490.002370.950.0003340.0723000.002180.440.002120.850.00030.0724000.001220.240.001190.470.0001680.0425000.002070.410.002020.810.0002840.06下風向最大濃度0.009850.009590.00135最大濃度出現距離（m）715最大占標率1.973.840.3表5-2-5有組織廢氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/m倉庫排氣筒非甲烷總烴下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.0000026201000.0007460.042000.002160.113000.00230.114000.0020.15000.001670.086000.001670.087000.002620.138000.008160.419000.009970.510000.008770.4411000.007970.412000.007190.3613000.005080.2514000.005870.2915000.005330.2716000.005030.2517000.004140.2118000.00410.219000.003830.1920000.003680.1821000.003430.1722000.003330.1723000.003120.1624000.001810.0925000.002810.14下風向最大濃度0.0124最大濃度出現距離（m）771最大占標率0.62表5-2-6無組織廢氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/m儲罐區儲罐大小呼吸非甲烷總烴設備與管線組件密封點無組織排放非甲烷總烴下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.03031.510.04642.321000.007250.360.02051.022000.005740.290.01640.823000.0050.250.01360.684000.00450.230.01150.585000.004090.20.009870.496000.003750.190.008660.437000.003460.170.00770.388000.003210.160.006930.359000.002980.150.006290.3110000.002790.140.005750.2911000.002610.130.005290.2612000.002460.120.004890.2413000.002320.120.00460.2314000.002190.110.004370.2215000.002080.10.004160.2116000.001980.10.003970.217000.001890.090.003790.1918000.001810.090.003630.1819000.001730.090.003470.1720000.001670.080.003330.1721000.00160.080.00320.1622000.001550.080.003090.1523000.001490.070.002980.1524000.001440.070.002880.1425000.001390.070.002790.14下風向最大濃度0.03060.051最大濃度出現距離（m）1214最大占標率1.532.55表5-2-7無組織廢氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/m卸車區無組織排放非甲烷總烴裝車區無組織排放非甲烷總烴下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.07823.910.08434.221000.1085.420.1276.362000.06873.430.0843000.05112.560.06143.074000.04162.080.04992.55000.03551.770.04252.136000.03111.560.03741.877000.02791.40.03351.678000.02541.270.03051.529000.02341.170.0281.410000.02171.080.0261.311000.02031.010.02431.2212000.01910.950.02291.1413000.0180.90.02161.0814000.01710.850.02051.0315000.01630.810.01950.9816000.01560.780.01870.9317000.01490.750.01790.8918000.01430.720.01720.8619000.01380.690.01650.8320000.01330.670.0160.821000.0130.650.01570.7822000.01280.640.01540.7723000.01260.630.01510.7524000.01230.620.01480.7425000.01210.610.01450.73下風向最大濃度0.130.144最大濃度出現距離（m）3941最大占標率6.497.22表5-2-8無組織廢氣估算模式計算結果表距源中心下風向距離D/m倉庫無組織排放非甲烷總烴下風向預測濃度c（mg/m3）占標率P（%）100.039921000.01660.832000.01320.663000.01090.554000.00920.465000.007890.396000.006930.357000.006160.318000.005540.289000.005030.2510000.00460.2311000.004230.2112000.003910.213000.003680.1814000.00350.1715000.003330.1716000.003180.1617000.003030.1518000.00290.1519000.002780.1420000.002670.1321000.002560.1322000.002470.1223000.002380.1224000.00230.1225000.002230.11下風向最大濃度0.0455最大濃度出現距離（m）19最大占標率2.28通過估算模式預測軟件的計算結果表明，本項目廢白土、油泥車間反應釜配套燃燒器煙氣煙氣排放的SO2最大落地濃度為0.00976mg/m3，占標率為1.95%；NOX最大落地濃度為0.0095mg/m3，占標率為3.8%；PM10最大落地濃度為0.00134mg/m3，占標率為0.3%出現在距離污染源中心721m處。本項目廢礦物油車間反應釜配套燃燒器煙氣煙氣排放的SO2最大落地濃度為0.00985mg/m3，占標率為1.97%；NOX最大落地濃度為0.00959mg/m3，占標率為3.84%；PM10最大落地濃度為0.00135mg/m3，占標率為0.3%出現在距離污染源中心715m處。倉庫排氣筒排放的非甲烷總烴，最大落地濃度為0.0124mg/m3，占標率為0.62%，出現在距離污染源中心771m處。本項目罐區大小呼吸排放的非甲烷總烴最大落地濃度為0.0306mg/m3，占標率為1.53%，出現在距離污染源中心12m處。設備與管線組件密封點無組織排放非甲烷總烴最大落地濃度為0.051mg/m3，占標率為2.55%，出現在距離污染源中心14m處；卸車區無組織排放的非甲烷總烴最大落地濃度為0.13mg/m3，占標率為6.49%，出現在距離污染源中心39m處。裝車區無組織排放的非甲烷總烴最大落地濃度為0.144mg/m3，占標率為7.22%，出現在距離污染源中心41m處。倉庫無組織排放的非甲烷總烴最大落地濃度為0.0455mg/m3，占標率為2.28%，出現在距離污染源中心19m處。根據《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2018）可知，本項目占標率大于1%，小于10%，屬于大氣二級評價。不進行進一步預測與評價，項目不設置大氣環境防護距離，只對污染物排放量進行核算。污染物排放量核算1、有組織排放量核算表5-2-9大氣污染物有組織排放量核算表序號排放口污染物核算排放濃度/（mg/m3）核算排放速率/（kg/h）核算年排放量/（t/a）編號主要排放口1反應釜配套燃燒器煙氣顆粒物14.60.003640.0096SO2106.720.02650.07NOX103.350.02580.0682顆粒物14.60.003640.0144SO2106.720.02650.105NOX103.350.02580.1022倉庫排氣筒非甲烷總烴/0.0340.27有組織排放總計有組織排放總計顆粒物0.024SO20.0176NOX0.17非甲烷總烴0.27②無組織排放量核算表5-2-9大氣污染物無組織排放量核算表序號排放口編號產污環節污染物主要污染防治措施國家或地方污染物排放標準年排放量（t/a）標準名稱濃度限值（mg/m3）1儲罐區“大呼吸”非甲烷總烴油罐表面涂油漆，選擇銀白色涂料。夏季高溫儲罐噴淋裝置；加真空薄殼，形成隔熱板；采用密封性較好的不銹鋼無縫鋼管廠界無組織廢氣VOCs（以非甲烷總烴計）濃度滿足《大氣污染物綜合排放標準》（GB16297-1996）表2無組織排放標準限制要求；廠內無組織廢氣VOCs（以非甲烷總烴計）滿足《揮發性有機物無組織排放控制標準》（GB37822-2019）中無組織排放限值要求4/60.0168“小呼吸”非甲烷總烴0.07072設備與管線組件密封點無組織排放非甲烷總烴要求企業加強管理，嚴格規范操作，保證油料加工、處理過程中產生的異味不影響廠界周圍環境0.123卸車區無組織排放非甲烷總烴要求企業加強管理，嚴格規范操作，保證油料處理過程中產生的異味不影響廠界周圍環境0.34裝車區無組織排放非甲烷總烴要求企業加強管理，嚴格規范操作，保證油料加工、處理過程中產生的異味不影響廠界周圍環境0.365倉庫無組織排放非甲烷總烴要求企業加強管理，嚴格規范操作，保證油料處理過程中產生的異味不影響廠界周圍環境0.095無組織排放總計總計非甲烷總烴0.96253、大氣污染物年排放量核算表5-2-10大氣污染物年排放量核算表序號污染物年排放量/（t/a）1非甲烷總烴1.23252顆粒物0.0243SO20.01764NOx.3評價結論本項目采取的各項大氣污染控制措施能夠保證污染物排放指標滿足排放標準的要求。根據大氣環境影響預測結果，本項目污染源排放方案合理，正常工況下污染物濃度貢獻值的最大濃度占標率均小于100%。綜上所述，本項目對大氣環境影響可被環境接受。根據《環境影響評價技術導則大氣環境》（HJ2.2-2018）中“評價等級判定及大氣環境影響預測與評價”的要求，以項目排放的顆粒物、SO2、NOx、非甲烷總烴為污染源，經估算模型計算，評價工作等級為二級，不進行進一步預測與評價，項目不設置大氣環境防護距離。5.2.2地表水影響分析本項目污水處理站處理規模為50m3/d，主要用于處理含油廢水，采用“隔油+氣浮”的工藝。本項目生產廢水、初期雨水通過廠區污水處理站處理后，滿足《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中表4三級標準要求，通過罐車將廢水運至牡丹江首控石油化工有限公司污水處理廠委托處理，滿足《石油煉制工業污染物排放標準》（GB31570-2015）表1直接排放標準限值后排入市政管網，進入牡丹江市污水處理廠。生活污水通過市政管網，進入牡丹江市污水處理廠。待園區污水處理廠建成后，本項目生產廢水、初期雨水經廠區污水處理站處理達到《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中表4三級標準要求后與生活污水一起排入園區污水處理廠后達標排放。污水處理站一旦發生事故時，生產污水可導入事故池，生產廢水最大量50m3/d可進入事故池中，事故池可滿足需求。污水處理站盡快檢修后，進行正常處理。因此發生事故時，事故池足夠容納項目產生的污水，避免污染地表水體和污染地下水。經過采取上述措施，本項目對地表水環境影響較小。表5-2-11工程各產污節點水污染物產生情況一覽表廢水來源廢水量m3/a主要污染物污染物產生情況治理措施及去向污染物排放情況產生濃度mg/L產生量t/a排放濃度mg/L排放量t/a生產廢水290COD4000.116含油廢水經廠區污水處理站后，通過罐車將廢水運至牡丹江首控石油化工有限公司污水處理廠委托處理，處理達標后排入市政管網，進入牡丹江市污水處理廠3000.087石油類850.0258.50.0025初期雨水1.32COD1500.0002排入雨水收集池，經廠區污水處理站后，通過罐車將廢水運至牡丹江首控石油化工有限公司污水處理廠委托處理，處理達標后排入市政管網，進入牡丹江市污水處理廠1130.00015石油類100.00001310.0000013生活污水158.4COD3000.048生活污水通過市政管網，進入牡丹江市污水處理廠3000.048氨氮300.0048300.00485.2.3地下水環境影響評價依據本次水文地質調查結果，本項目區地下水類型主要為第四系孔隙承壓水，即為本次預測的層位，預測的范圍與調查評價的范圍一致，面積為6.49km2。預測采用地下水數值法，按模擬的污染源強，對不同運營期限的地下水水質進行預測評價。建設場地包氣帶防污性能1、建設場地地質概況經調查，工作區域地層為新生界第四系上更新統鏡泊湖中期玄武巖和全新統松散堆積物，厚度9~10m，上部為粉質粘土、含礫粉質粘土、粉細砂，下部為礫砂、圓礫、卵石；新生界第三系古新統——始新統黃花組和中新統寧安玄武巖，厚度50~200m，上段為拉斑玄武巖，中部為中粒長石砂巖、泥巖、砂巖、油頁巖夾褐煤，下部為橄欖石拉斑玄武巖夾薄云油頁巖、碳質泥巖，下段為中細、中粗長石砂巖夾粘土巖；中生界白堊系下統猴石溝組和上統海浪組，厚度220~2000m，上段上部為中細砂巖、粉質砂巖夾泥巖，下段下部為含礫砂巖、礫巖。評價區含水層主要為松散巖類孔隙水，由第四系全新統的中粗砂、礫砂、圓礫組成，含水層受古地層和地形因素影響，厚度變化較大，一般厚度4.5~9.7m，組成巖性為砂、含礫砂、礫砂石等，平均粒徑為0.25~3.87mm，分選性好，分選系數為0.96~1.87。上部普遍覆蓋一層0.9~3.2m粉質粘土，水位埋深2~5m，水位變幅0.5~1.2m。富水性較好，單井一般涌水量100~500m3/d，局部可達800m3/d，滲透系數20.62~46.1m/d，個別也有小于20m/d。水流為平面流，邊界條件單一，且含水層分布連續。2、建設場地包氣帶防污性能根據《環境影響評價技術導則地下水環境》（HJ610-2016）天然包氣帶防污性能分級參照表，本項目建設場地區包氣帶防污性能分級見表5-2-12。表5-2-12包氣帶防污性能分級分級包氣帶巖土的滲透性能本工程強巖（土）層單層厚度Mb≥1.0m，滲透系數K≤10-6cm/s，且分布連續、穩定。項目部分區域粉質黏土厚Mb＜1.0m，滲透系數1×10-6cm/s＜K≤1×10-4cm/s。故包氣帶防污性能為“弱”中巖（土）層單層厚度0.5m≤Mb＜1.0m，滲透系數K≤10-6cm/s，且分布連續、穩定。巖（土）層單層厚度Mb≥1.0m，滲透系數1×10-6cm/s＜K≤1×10-4cm/s，且分布連續、穩定。弱巖（土）層不滿足上述“強”和“中”條件。正常狀況下地下水環境影響預測1、正常狀況下油品生產地下水環境影響預測正常狀況下，建設項目對各類污染源場地及設施按照相關規范進行了嚴格的防滲措施，污染物從源頭和末端均得到控制，阻隔了污染地下水的通道，在防滲措施下，項目污染物滲漏量甚微，對區域地下水環境影響較小。在生產運行過程中，生產廢水、初期雨水通過廠區污水處理站處理后，滿足《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中表4三級標準要求，通過罐車將廢水運至牡丹江首控石油化工有限公司污水處理廠委托處理，滿足《石油煉制工業污染物排放標準》（GB31570-2015）表1直接排放標準限值后排入市政管網，進入牡丹江市污水處理廠。生活污水通過市政管網，進入牡丹江市污水處理廠。待園區污水處理廠建成后，本項目生產廢水、初期雨水經廠區污水處理站處理達到《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中表4三級標準要求后與生活污水一起排入園區污水處理廠后達標排放。污廢水對區域地下水環境影響較小。本項目依據《危險廢物貯存污染控制標準》(GB18597-2001)（2013修訂）和《石油化工工程防滲技術規范》（GBT50934-2013）設計地下水污染防滲措施，設計地下水污染防滲措施，根據地下水導則9.4節“已依據相關規范設計地下水污染防滲措施的建設項目，不進行正常狀況情景下的預測”。2、正常狀況下廢舊鉛酸蓄電池存儲車間地下水環境影響預測項目正常運行情況下，對地下水水位、水質不產生影響；本項目儲存電池為密封廢舊鉛酸蓄電池，質量滿足相關規范要求；庫房采取了有效的防腐、防滲、防漏措施。對整個廠房地面進行硬化，其上鋪設2mm厚高密度聚乙烯，或至少2mm厚的其它人工材料，滲透系數≤10-10cm/s，符合《危險廢物貯存污染控制標準》（GB18597-2001）(2013年修訂）要求；在廢舊蓄電池儲存庫出入口處設置0.05m高鋼纖維混凝土圍堰（滲透系數可滿足≤10-7cm/s），鋪設2mm厚的高密度聚乙烯，裙腳所圍建區域鋪設到0.5m高的位置，滿足《廢鉛酸蓄電池處理污染控制技術規范》要求；事故池采取的防滲措施為底部鋪1m厚黏土層，滲透系數≤10-7cm/s，池底及邊墻采用混凝土澆筑，保證無滲漏縫，在混凝土表面鋪設2mm厚的高密度聚乙烯，或至少2mm厚的其它人工材料，滲透系數≤10-10cm/s，符合《危險廢物貯存污染控制標準》（GB18597-2001）(2013年修訂）要求。運營過程中即使有電解液流出，短時間內也不會穿過防滲層，滲入地下對地下水產生影響。及時清理后，基本可以消除對地下水產生影響。項目運行期基本杜絕了地下水的污染途徑，不會影響地下水位及水質的變化。非正常狀況下地下水環境影響預測建設項目的工藝設備或地下水環境保護措施因系統老化、腐蝕等原因不能正常運行或保護效果達不到設計要求時的運行狀況，導致污水或物料“跑冒滴漏”對第四系松散巖類孔隙潛水的影響。預測情況如下：1、非正常狀況下污水處理站泄漏地下水環境影響預測本項目污水處理站各池體泄漏均對地下水產生影響，正常狀況下不會有污水泄漏，當因防滲層破裂等突發情況下可能造成污水泄漏。結合項目的特點，本項目調節池如泄漏對地下水影響較大，從最大風險原則考慮，非正常狀況下為污水處理站調節池池體防滲層破裂時污水泄漏對地下水水質造成影響。（1）預測模型假定滲漏的污廢水連續注入含水層中，形成點狀污染源，其污染方式為直接污染，污染途徑為徑流型。污染物通過地下水徑流進入含水層，直接污染該區含水層，進而污染地下水。確定本次評價預測模型采用解析模型，由于在此滲漏狀況下，滲漏現象無法第一時間判斷和處理，因而采用連續注入示蹤劑——平面連續點源。污染物在地下水環境遷移預測的解析式如下：x，y—計算點處的位置坐標；t—時間，d；C(x，y，t)—t時刻點x，y處的示蹤劑濃度，mg/L；M—含水層的厚度，m；mt—單位時間注入示蹤劑的質量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，無量綱；DL—縱向彌散系數，m2/d；DT—橫向y方向的彌散系數，m2/d；π—圓周率；K0(β)—第二類零階修正貝塞爾函數；—第一類越流系統函數。（2）源強的確定根據《給排水構筑物工程施工及驗收規范》(GB50141-2008)，混凝土池允許最大滲水量按池壁和池底浸濕面積計算，鋼筋混凝土結構水池滲漏量不得超過2L/（m2·d）。在非正常狀況下，以污水處理站調節池防滲層破壞為例進行預測，調節池的尺寸為3×4×3m。根據《給排水構筑物工程施工及驗收規范》，水池允許最大滲水量按池壁和池底浸濕面積計算，鋼筋混凝土結構水池滲漏量不得超過2L/（m2·d）。在正常狀況下，調節池滲漏面積為：池底面積+池壁面積=L×B+2×B×H+2×L×H=3×4+2×4×3+2×3×3=54m2，污水處理站調節池正常情況下每日的最大允許污水滲透量Q計算如下：滲漏量=滲漏面積×滲漏強度=2L（/m2·d）×54m2=108L/d，非正常狀況下，工藝設備或地下水環境保護措施因系統老化或腐蝕，污水處理站調節池滲漏量取最大允許滲漏量的10倍，為1080L/d。本項目廢水量及污染物濃度見表5-2-9。污廢水中的主要污染物和特征因子，按照導則要求“對每一類別的各項因子采用標準指數法進行排序，分別取標準指數最大的因子作為預測因子”，因此本次選取標準指數最大的COD和石油類作為預測因子。表5-2-9污水處理站調節池非正常狀況下源強滲漏面積（m2）滲漏強度（L/m2﹒d）滲漏量（L/d）污染物濃度（mg/L）污染物質量（kg/d）54201080COD4000.65石油類850.054（3）模擬參數確定根據水文地質調查和收集資料確定公式所需參數值：mt—單位時間注入示蹤劑的質量：COD：400mg/L×1080L/d=0.43kg石油類：85mg/L×1080L/d=0.092kg根據區域水文地質條件，項目區含水層平均厚度為7.0m；有效孔隙度經驗值0.34；滲透系數K取平均值35m/d，平均水力坡度為2.0‰，水流速度u根據達西定律取滲透系數和水力梯度的乘積，取0.066m/d；縱向彌散系數DL，根據《水文地質學》對于彌散系數的經驗值，同時考慮地層結構、含水層巖性，確定論證區縱向彌散系數為0.5m2/d；橫向彌散系數DT，按照DT/DL=1/5，確定為0.1m2/d。（4）水質污染預測結果模擬中采用的源強為局部防滲層失效情況下的滲漏量，對污水處理站調節池廢水中石油類COD污染物滲漏進行污染擴散預測。分別預測100d和1000d該地區地下水的污染狀況。預測污染情況見圖5-2-1～5-2-8和表5-2-10。本次模擬滲漏的污染物COD超標范圍按3mg/L確定（依據《地下水質量標準》(GB/T14848-2017)Ⅲ類標準）；石油類的超標范圍按0.3mg/L依據《生活飲用水衛生標準》GB5749-2006）。圖5-2-1非正常狀況下污水處理站調節池滲漏COD100d擴散預測圖圖5-2-2非正常狀況下污水處理站調節池滲漏COD100d污染暈運移圖圖5-2-3非正常狀況下污水處理站調節池滲漏COD1000d擴散預測圖圖5-2-4非正常狀況下污水處理站調節池滲漏COD1000d污染暈運移圖圖5-2-5非正常狀況下污水處理站調節池滲漏石油類100d擴散預測圖圖5-2-6非正常狀況下污水處理站調節池滲漏石油類100d污染暈運移圖圖5-2-7非正常狀況下污水處理站調節池滲漏石油類1000d擴散預測圖圖5-2-8非正常狀況下污水處理站調節池滲漏石油類1000d污染暈運移圖表5-2-10非正常狀況下污水處理站調節池地下水環境影響范圍預測結果預測時限污染物最大超標距離（m）超標范圍（m2）COD以每天0.43kg連續滲漏100d34266.51000d96.52171.3石油類以每天0.092kg連續滲漏100d361981000d112.43540.6從表5-2-10可見，在滲漏狀態下，隨著時間的增長，滲漏點位置污染物通過地下水徑流向下游遷移，在滲漏發生100d之后COD污染物（以超標限值為界）擴散距離為34m。在泄漏發生1000d之后COD污染物（以超標限值為界）擴散距離為96.5m。在滲漏發生100d之后石油類污染物（以超標限值為界）擴散距離為36m。在泄漏發生1000d之后石油類污染物（以超標限值為界）擴散距離為112.4m。由此可見，隨著距離的遷移，污染物已經被稀釋至標準限值以下，本項目地下水評價范圍內無分散式飲用水水源，遷移后擴散范圍之內沒有飲用水取水井，不會對下游地下水飲用水水源造成影響。2、儲油罐發生泄漏狀況地下水環境影響預測（1）預測模型在突發泄漏事故狀況下，由于地儲油罐發生破壞，油品泄漏而導致地下水污染。假定事故瞬時發生，并有相應應急處置措施，泄漏情況得到及時制止。泄漏的產品油瞬時注入含水層中，形成點狀污染源，其污染方式為直接污染，污染途徑為徑流型。污染物通過地下水徑流進入含水層，直接污染該區含水層，進而污染地下水。由此確定本次評價預測模型采用解析模型，采用瞬時示蹤劑——平面瞬時點源。其計算公式如下：式中：x，y—計算點處的位置坐標；t—時間，d；C(x，y，t)—t時刻點x，y處的示蹤劑濃度，mg/L；M—含水層的厚度，m；mM—單位時間注入示蹤劑的質量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，無量綱；DL—縱向彌散系數，m2/d；DT—橫向y方向的彌散系數，m2/d；π—圓周率；（3）模擬參數確定本項目儲油罐正常運營狀態下不會有油品泄漏，當因地址塌陷、設備老舊腐蝕（20年以上的設備容易發生腐蝕）等突發情況和事故狀態下可能造成油品泄漏，本項目針對非正常狀況下進行地下水環境影響預測。根據水文地質調查和收集資料確定公式所需參數值：mM—瞬時注入的示蹤劑質量，kg；假定發生事故一次性泄漏量為最大儲罐總容量的0.1%，廢礦物油密度約910kg/m3，230m3×0.001×910kg/m3=209.3kg。其余預測模擬參數與污水處理站調節池滲漏預測相同。（4）水質污染預測結果模擬中采用的事故源強為廠區最大儲罐儲存量的0.1%，對廢礦物油一次性泄漏后對周圍地下水環境影響進行污染擴散預測。分別預測100d、1000d、10a、15a和20a該地區地下水的污染狀況。預測污染情況見圖5-2-9～5-2-17和表5-2-11。石油類的超標范圍按0.3mg/L確定（依據《生活飲用水衛生標準》GB5749-2006）。圖5-2-9儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物100d擴散預測圖（事故狀況）圖5-2-10儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物100d污染暈運移圖（事故狀況）圖5-2-11儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物1000d擴散預測圖（事故狀況）圖5-2-12儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物1000d污染暈運移圖（事故狀況）圖5-2-13儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物10a擴散預測圖（事故狀況）圖5--2-14儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物10a污染暈運移圖（事故狀況）圖5-2-15儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物15a擴散預測圖（事故狀況）圖5-2-16儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物15a污染暈運移圖（事故狀況）圖5-2-17儲罐發生泄漏狀況下石油類污染物20a擴散預測圖（事故狀況）表5-2-11事故狀況下儲油罐地下水環境影響范圍預測結果預測時限污染物中心點運移距離（m）最大超標距離（m）超標范圍（m2）儲油罐以209.3kg一次性瞬時泄漏100d7.844675.51000d60.6156.510374.210a220.4368.730450.915a327.8442.316103.220a439.5————從表5-2-11可見，在事故泄漏狀態下，隨著時間的增長，滲漏點位置石油類污染物通過地下水徑流向下游遷移，在遷移過程中污染物被逐漸稀釋，隨著遷移距離的增大，污染物中心點濃度逐漸下降。在事故發生20a之后，石油類污染物中心點遷移距離為439.5m，遷移后石油類污染物中心點濃度已經小于超標限值。由此可見，在事故工況下，假定污水中石油類以209.3kg瞬時泄漏入含水層中，在事故發生20a之內，在中心點遷移439.5m之內，污染物已經被稀釋至標準限值以下，本項目地下水評價范圍內無分散式飲用水水源，遷移后擴散范圍之內沒有飲用水取水井，不會對下游地下水飲用水水源造成影響。3、非正常狀況下廢鉛酸蓄電池電解液滲漏地下水環境影響預測事故狀況指電池板柵破損產生泄漏，儲存措施、防滲措施失效，假定電解液注入含水層中，形成點狀污染源，污染方式為直接污染，污染途徑為徑流型，排放規律為連續恒定排放。通過對項目生產流程的分析可知，本項目可能產生污染物泄漏的部位主要為貯存庫及場內搬運通道，搬運通道全部采用混凝土澆筑，具有較好的防滲性能，且一旦搬運過程發生泄漏，可直接被員工發現，通過采取必要的清理措施后，對地下水基本不會產生影響；在事故狀態下，可能對區域地下水造成影響的部位為貯存庫及事故池，滲漏電解液通過導流渠直接排入事故池，當事故池防滲層失效，電解液滲入地下影響地下水質，造成地下水污染。（1）預測模型假定滲漏的污廢水連續注入含水層中，形成點狀污染源，其污染方式為直接污染，污染途徑為徑流型。污染物通過地下水徑流進入含水層，直接污染該區含水層，進而污染地下水。確定本次評價預測模型采用解析模型，由于在此滲漏狀況下，滲漏現象無法第一時間判斷和處理，因而采用連續注入示蹤劑——平面連續點源。污染物在地下水環境遷移預測的解析式如下：x，y—計算點處的位置坐標；t—時間，d；C(x，y，t)—t時刻點x，y處的示蹤劑濃度，mg/L；M—含水層的厚度，m；mt—單位時間注入示蹤劑的質量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，無量綱；DL—縱向彌散系數，m2/d；DT—橫向y方向的彌散系數，m2/d；π—圓周率；K0(β)—第二類零階修正貝塞爾函數；—第一類越流系統函數。（2）源強的確定蓄電池存儲間地面設置自流角度，鉛酸蓄電池電解液如發生泄漏，可自行流入事故池，故非正常狀況下，地下水污染源設定為事故池的滲漏，根據《給排水構筑物工程施工及驗收規范》(GB50141-2008)，混凝土池允許最大滲水量按池壁和池底浸濕面積計算，鋼筋混凝土結構水池滲漏量不得超過2L/（m2·d）。在非正常狀況下，以事故池防滲層破壞為例進行預測，事故池的尺寸5×3.3×3m。則事故池滲漏面積為：池壁面積+池底面積=2×B×H+2×L×H+L×B=2×3.3×3+2×5×3+5×3.3=66.3m2事故池每日的最大允許污水滲透量Q計算如下：滲漏量=滲漏面積×滲漏強度=2L/（m2·d）×66.3m2=132.6L/d非正常狀況下，工藝設備或地下水環境保護措施因系統老化或腐蝕，取事故池最大允許滲漏量的10倍，為1326L/d。根據鉛酸蓄電池電解液成分分析，主要污染物為硫酸鹽和鉛，其中硫酸鹽離子含量為273g/L，鉛含量為75mg/L。則非正常狀態下硫酸鹽離子滲漏量為1326L/d×273g/L=362kg/d，鉛滲漏量為1326L/d×75mg/L=0.099kg/d。（3）模擬參數確定根據區域水文地質條件，項目區含水層平均厚度為7.0m；有效孔隙度經驗值0.34；滲透系數K取平均值35m/d，平均水力坡度為2.0‰，水流速度u根據達西定律取滲透系數和水力梯度的乘積，取0.066m/d；縱向彌散系數DL，根據《水文地質學》對于彌散系數的經驗值，同時考慮地層結構、含水層巖性，確定論證區縱向彌散系數為0.5m2/d；橫向彌散系數DT，按照DT/DL=1/5，確定為0.1m2/d。（4）水質污染預測結果模擬中采用的源強為局部防滲層失效情況下的滲漏量，滲漏液以1326L/d（硫酸鹽和鉛含量分別是362kg/d和0.099kg/d）泄漏進入含水層。分別預測100d、1000d和10a該地區地下水的污染狀況。預測污染情況見圖5-2-18～5-2-25和表5-2-12。本次模擬泄漏的污染物硫酸鹽和鉛的超標范圍按250mg/L和0.01mg/L（依據《地下水質量標準》(GB/T14848-2017)Ⅲ類標準）確定。圖5-2-18非正常狀況下事故池硫酸鹽滲漏100d擴散預測圖圖5-2-19非正常狀況下事故池硫酸鹽滲漏100d污染暈運移圖圖5-2-20非正常狀況下事故池硫酸鹽滲漏1000d擴散預測圖圖5-2-21非正常狀況下事故池硫酸鹽滲漏1000d污染暈運移圖圖5-2-22非正常狀況下事故池鉛離子滲漏100d擴散預測圖圖5-2-23非正常狀況下事故池鉛離子滲漏100d污染暈運移圖圖5-2-24非正常狀況下事故池鉛離子滲漏1000d擴散預測圖圖5-2-25非正常狀況下事故池鉛離子滲漏1000d污染暈運移圖表5-2-12非正常狀況下事故池地下水環境影響范圍預測結果預測時限污染物最大超標距離（m）超標范圍（m2）硫酸鹽每天以362kg連續滲漏100d37.2298.71000d112.63567.1鉛每天以0.099kg連續滲漏100d31.8254.21000d91.52165.2從表5-2-12可見，在滲漏狀態下，隨著時間的增長，滲漏點位置污染物通過地下水徑流向下游遷移。在滲漏發生100d之后硫酸鹽污染物（以超標限值為界）擴散距離為37.2m；在泄漏發生1000d之后硫酸鹽污染物（以超標限值為界）擴散距離為112.6m。在滲漏發生100d之后鉛污染物（以超標限值為界）擴散距離為31.8m；在泄漏發生1000d之后鉛離子污染物（以超標限值為界）擴散距離為91.5m。由此可見，隨著距離的遷移，污染物已經被稀釋至標準限值以下，本項目地下水評價范圍內無分散式飲用水水源，遷移后擴散范圍之內沒有飲用水取水井，不會對下游地下水飲用水水源造成影響。5.2.4聲環境影響評價主要噪聲源本項目主要噪聲源及源強一覽表見表5-2-13。表5-2-13主要噪聲源強單位：dB(A)序號噪聲源名稱數量（臺）聲源強度dB(A)工作特性降噪措施降噪措施后單臺源強(dB(A))1裂解反應釜380連續室內布置，設置固定基座602空壓機385連續室內布置，設置固定基座653風機285連續室內布置，設置固定基座，安裝隔聲罩654冷凝器385連續室內布置，設置固定基座，安裝隔聲罩655水泵280間隔室內布泵置，設選置用固低定噪基聲座606油泵280連續室內布泵置，設選置用固低定噪基聲座60聲環境影響預測根據《環境影響評價技術導則聲環境》（HJ2.4-2009）的技術要求，本次評價采取導則上推薦模式。工業噪聲源有室外和室內兩種聲源，應分別計算。（1）室外聲源①計算某個聲源在預測點的倍頻帶聲壓級式中：－點聲源在預測點產生的倍頻帶聲壓級；－參考位置r0處的倍頻帶聲壓級；r－預測點距聲源的距離，m；－參考位置距聲源的距離，m；－各種因素引起的衰減量。如果已知聲源的倍頻帶聲功率級，且聲源可看作是位于地面上的，則②由各倍頻帶聲壓級合成計算出該聲源產生的聲級LA。（2）室內聲源①首先計算出某個室內靠近圍護結構處的倍頻帶聲壓級：式中：為某個室內聲源在靠近圍護結構處產生的倍頻帶聲壓級，為某個聲源的倍頻帶聲功率級，r1為室內某個聲源與靠近圍護結構處的距離，R為房間常數，Q為方向因子。②計算出所有室內聲源在靠近圍護結構處產生的總倍頻帶聲壓級：③計算出室外靠近圍護結構處的聲壓級：④將室外聲級和透聲面積換算成等效的室外聲源，計算出等效聲源第i個倍頻帶的聲功率級：式中：S為透聲面積，m2。⑤等效室外聲源的位置為圍護結構的位置，其倍頻帶聲功率級為，由此按室外聲源方法計算等效室外聲源在預測點產生的聲級。（3）計算總聲壓級設第i個室外聲源在預測點產生的A聲級為LAin，i，在T時間內該聲源工作時間為tin，i；第j個等效室外聲源在預測點產生的A聲級為LAout，j，在T時間內該聲源工作時間為tout，j，則預測點的總等效聲級為式中：T為計算等效聲級的時間，N為室外聲源個數，M為等效室外聲源個數。根據預測模式進行預測，廠界噪聲預測結果見表5-2-14，噪聲預測等值線圖見圖5-2-26。表5-2-14廠界噪聲預測結果（dB（A））點位貢獻值晝間夜間背景最大值預測值達標情況背景最大值預測值達標情況廠界北側40.8654.254.40達標44.045.72達標廠界東側31.9052.452.44達標41.642.04達標廠界南側35.0451.751.79達標41.442.47達標廠界西側45.0551.452.30達標40.946.46達標圖5-2-26噪聲預測等值線圖由表5-2-14可以看出，通過采取有效的減振、隔聲和消聲措施后，廠界噪聲貢獻值在45.05dB(A)～31.90dB(A)之間，本項目廠界噪聲貢獻值與環境噪聲本底值疊加后，夜間不生產，晝夜間均能滿足《工業企業廠界環境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中3類區標準要求。5.2.5營運期固體廢物環境影響分析本項目實施后產生的各類固體副產物主要為裂解釜釜殘物、污水處理設施浮油、廢活性炭、廢吸油氈、化驗室廢料和生活垃圾。（1）裂解釜釜殘物一期工程建成處理廢白土0.5萬噸、油泥1.4萬噸的生產能力。廢白土裂解工段會產生固廢白土，產生量3992.04t/a，固廢白土為一般固廢，外送磚廠制磚；油泥裂解工段釜底會產生塊狀類似于焦炭的固體殘渣，產生量6618.07t/a，屬于危險廢物（編號為HW11，252-008-11），委托有資質單位進行處置。二期工程建成新增年產處理廢礦物油3萬噸的生產能力，裂解釜底會產生塊狀類似于焦炭的固體殘渣，產生量1603.59t/a，屬于危險廢物（編號為HW08，900-215-08）。送回油泥裂解釜裂解。（2）污水處理設施產生的浮油一期工程建成項目污水設施產生的浮油量為1t/a，屬于危險廢物（編號為HW08，900-210-08），經收集后送回油泥裂解釜裂解。二期工程建成項目新增污水設施產生的浮油量為2t/a，屬于危險廢物（編號為HW08，900-210-08），經收集后送回油泥裂解釜裂解。.項目建成后，污水設施浮油量共計3t/a，經收集后送回油泥裂解釜裂解。（3）廢活性炭本項目倉庫內廢氣經活性炭吸附處理后，通過15m排氣筒排放。活性炭一次填充量為0.05t，每三個月更換一次，其產生量為0.2t/a，屬于危險廢物（編號為HW49，900-039-49），定期送有資質單位處置。（4）廢吸油氈本項目運營期生產車間可能存在油品的跑冒滴漏等現象，對跑冒滴漏等極少量的油品采用吸油氈進行吸收處理，其含有油品的吸油氈屬于危險廢物，項目一期工程建成產生的廢吸油氈約100kg/a，二期工程建成新增廢吸油氈約100kg/a，項目建成后廢吸油氈約200kg/a，產生的吸收跑冒滴漏油品的廢吸油氈，在危險廢物暫存間內儲存，定期送有資質單位處置。（5）化驗室廢料本項目化驗室主要用于檢驗廢礦物油質量（主要采用手持式原油水分儀（探針式）用來檢測廢礦物油中水分以及加入聚沉劑用來檢驗廢礦物油中機械雜質是否符合入廠標準，無清洗過程，故化驗室無廢水產生），化驗室產生的廢料僅為不合格的原料廢礦物油樣品，年產生量約為0.5t/a，屬為危險廢物收集后由有資質單位進行處置。（6）生活垃圾本項目一期勞動定員共20人，二期不新增勞動人員，均由廠內調劑。生活垃圾產生量按0.5kg/人.d計，生活垃圾量約為10kg/d，3.3t/a。生活垃圾集中收集后，由市政環衛部門負責清運。本項目處置率為100%，對周邊環境影響較小。通過上述分析，本項目固體廢物均得到妥善處理、處置，對外環境影響比較小。本項目危險廢物匯總表見表5-2-15。表5-2-15本項目危險廢物匯總表序號危險廢物名稱危險廢物類別危險廢物代碼產生量（t/a）形態主要成分危險特性污染防治措施1油泥裂解殘渣HW11252-008-116618.07固態焦炭的固體殘渣T、I交由有資質單位進行處理2廢礦物油裂解殘渣HW08900-215-081603.59固態焦炭的固體殘渣T、I經收集后送回油泥裂解釜裂解3污水處理設施浮油HW08900-210-083液態礦物油T、I經收集后送回油泥裂解釜裂解4廢活性炭HW49900-039-490.2固態活性炭T交由有資質單位進行處理5廢吸油氈HW08900-213-080.2固態礦物油T、I交由有資質單位進行處理6化驗室廢料HW08900-213-080.5液態礦物油T、I交由有資質單位進行處理5.2.6土壤環境影響評價土壤影響識別與預測評價時段的確定1、正常狀況正常狀況下，本項目采取充分的防滲措施，本項目污水處理站、罐區、事故池、危廢暫存間地面進行了防滲硬化處理，原料、物料及污水輸送管線也是必須經過防腐防滲處理。在采取源頭和分區防控措施的基礎上，正常狀況下不應有物料暴露而發生滲漏至地下的情景發生。因此，本項目正常生產狀況對周邊土壤的污染主要是由排入大氣環境中的無組織排放VOC（以非甲烷總烴計）污染物沉降到土壤中引起的。2、非正常狀況本項目廠區設置污水處理站一座、罐區、事故池。非正常狀況下的事故廢水經過各裝置收集系統輸送到事故水池進行儲存。因此，非正常狀況下能夠保證事故水不會隨地表隨意漫流的情況發生。本次預測就非正常狀況下污水處理站調節池、事故池滲漏和儲罐泄漏對地下水造成的影響分別進行預測。預測和評價的范圍以項目區范圍為核心，污水處理站調節池、事故池滲漏按照無事故預警滲漏狀況分別進行預測。儲罐泄漏按照有事故預警和處理措施的突發泄漏的事故狀況進行預測：（1）非正常狀況下污水處理站調節池滲漏假定在非正常狀況下，由于污水處理站調節池防滲層老化或腐蝕，半地下非可視部位發生小面積滲漏時，才可能有少量污水通過漏點，石油類污染物逐漸滲入進入土壤，直至下游地下水跟蹤監測點監測發現滲漏，采取相應措施終止滲漏。（2）儲罐發生泄漏在突發泄漏事故狀況下，由于儲罐發生破壞，油品泄漏而導致污染，石油類污染物逐漸滲入進入土壤。假定事故瞬時發生，并有相應應急處置措施，泄漏情況得到及時制止。（3）非正常狀況事故池滲漏假定在非正常狀況下，由于事故池底部防滲層老化或腐蝕，半地下非可視部位發生小面積滲漏時，才可能有少量污水通過漏點，石油類污染物逐漸滲入進入土壤，直至下游地下水跟蹤監測點監測發現滲漏，采取相應措施終止滲漏。因此，本項目土壤環境影響途徑識別情況見表5-2-16，土壤環境影響源及因子識別情況見表5-2-17。表5-2-16建設項目土壤環境影響類型與影響途徑表不同時段大氣沉降地面漫流垂直入滲其他建設期運營期√√服務期滿注：在可能產生的土壤環境影響類型處打“√”，列表未涵蓋的可自行設計。表5-2-17土壤環境影響源及影響因子識別表污染源工藝流程/節點污染途徑全部污染物指標特征因子備注生產車間和罐區生產車間和罐區的無組織排放廢氣大氣沉降非甲烷總烴非甲烷總烴連續污水處理站調節池污水處理站調節池滲漏垂直入滲石油類石油類連續地埋罐地埋罐泄漏垂直入滲石油類石油類連續事故池事故池滲漏垂直入滲硫酸鹽、鉛硫酸鹽、鉛連續預測情景設置根據環境影響識別結果，確定本項目重點預測時段為運營期。因此本次土壤污染預測情景設定狀況如下。情景1：污水處理站調節池地下非可視部位發生小面積滲漏對區域土壤的環境影響污水處理站調節池半地下非可視部位發生小面積滲漏，含油污水直接滲入包氣帶，其有害成分逐漸累積，將會破壞土壤微生物的生存環境，對土壤結構和土質產生有害影響。同時這些水分經土壤滲入地下水，對地下水水質也造成污染。根據環評地下水環境影響評價章節可知，污水處理站調節池發生風險事故時，廢水中污染物石油類的濃度為50mg/L。情景2：儲罐非可視部位發生小面積泄露對區域土壤的環境影響儲罐非可視部位發生小面積滲漏，油品直接滲入包氣帶，其有害成分逐漸累積，將會破壞土壤微生物的生存環境，對土壤結構和土質產生有害影響。同時這些水分經土壤滲入地下水，對地下水水質也造成污染。根據環評地下水環境影響評價章節可知，儲罐發生風險事故時，假定發生事故一次性泄漏量為最大儲罐總容量的0.1%，廢礦物油密度約910kg/m3，則瞬時注入的示蹤劑質量：230m3×0.001×910kg/m3=209.3kg。情景3：事故池地下非可視部位發生小面積滲漏對區域土壤的環境影響事故池半地下非可視部位發生小面積滲漏，污水直接滲入包氣帶，其有害成分逐漸累積，將會破壞土壤微生物的生存環境，對土壤結構和土質產生有害影響。同時這些水分經土壤滲入地下水，對地下水水質也造成污染。根據環評地下水環境影響評價章節可知，事故池發生風險事故時，廢水中污染物硫酸鹽離子含量為273g/L，鉛含量為75mg/L。情景4：含非甲烷總烴廢氣排放經大氣沉降進入土壤。本項目廢氣排放的主要污染物為非甲烷總烴，會通過大氣干、濕沉降的方式進入周圍的土壤，從而使局地土壤環境質量逐步受到污染影響，預測其通過多年沉降后對區域土壤環境質量的影響。預測方法（1）情景1預測方法的確定本項目情景1為污水處理站調節池半地下非可視部位發生小面積滲漏，并以垂直入滲方式進入土壤環境。根據《環境影響評價技術導則土壤環境（試行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一維非飽和溶質運移模型進行土壤污染預測。式中：c——污染物介質中的濃度，mg/L；石油類濃度50mg/LD——彌散系數，m2/d；0.5m2/dq——滲流速率，m/d；z——沿z軸的距離，m；t——時間變量，d；θ——土壤含水率，%。（2）情景2預測方法的確定本項目情景2為儲罐非可視部位發生小面積滲漏，并以垂直入滲方式進入土壤環境。根據《環境影響評價技術導則土壤環境（試行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一維非飽和溶質運移模型進行土壤污染預測。式中：c——污染物介質中的濃度，mg/L；石油類濃度910mg/LD——彌散系數，m2/d；0.5m2/dq——滲流速率，m/d；z——沿z軸的距離，m；t——時間變量，d；θ——土壤含水率，%。（3）情景3預測方法的確定本項目情景3為事故池半地下非可視部位發生小面積滲漏，并以垂直入滲方式進入土壤環境。根據《環境影響評價技術導則土壤環境（試行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一維非飽和溶質運移模型進行土壤污染預測。式中：c——污染物介質中的濃度，mg/L；硫酸鹽離子濃度為273g/L，鉛濃度為75mg/LD——彌散系數，m2/d；0.5m2/dq——滲流速率，m/d；z——沿z軸的距離，m；t——時間變量，d；θ——土壤含水率，%。（4）情景4預測方法的確定本項目情景4為非甲烷總烴廢氣排放經大氣沉降進入土壤。根據《環境影響評價技術導則土壤環境（試行）》（HJ964—2018）中，附錄E推薦的預測方法計算非甲烷總烴廢氣對附近土壤的影響。①單位質量土壤中某種物質的增量ΔS=n（Is-Ls-Rs）/（ρb×A×D）式中：ΔS-單位質量土壤中某種物質的增量，g/kg；Is-預測評價范圍內單位年份表層土壤中某種物質的輸入量，取1232500g；Ls-預測評價范圍內單位年份表層土壤中某種物質經淋溶排出的量，g，本次不考慮；Rs-預測評價范圍內單位年份表層土壤中某種物質經徑流排出的量，g，本次不考慮；ρb-表層土壤容重，kg/m3，取1380kg/m3；A-預測評價范圍，m2，本次預測評價范圍為廠區占地范圍內及占地范圍外0.2km范圍內，面積約206843m2；D-表層土壤深度，一般取0.2m；n-持續年份，a。（2）單位質量土壤中某種物質的預測值S=Sb+ΔS式中：Sb-單位質量土壤中某種物質的現狀值，g/kg；S-單位質量土壤中某種物質的預測值，g/kg。影響預測1、軟件選擇HYDRUS-1D是用于模擬一維變飽和度地下水流、根系吸水、溶質運移和熱運移在非飽和帶介質的軟件，它可以進行非飽和帶水流方程方程的數值計算。本次評價利用HYDRUS-1D軟件建立一維模型，模擬污染物在包氣帶中的垂向運移情況。2、預測結果（1）情景1影響預測本項目預測時段按項目運行期15000天考慮。污水處理站調節池地下非可視部位發生小面積滲漏，含油廢水持續滲入土壤并逐漸向下運移，石油類初始濃度為200mg/L，模擬結果如圖5-2-27。在非正常工況下，模擬期1077天內土壤表層石油類濃度隨著時間推移不斷增高，最大值為200mg/L，在第四