*****三期一組團商品住宅地下車庫模板施工專項方案上海******建筑二零一六年七月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況 3二、編制依據 3三、模板支撐系統選擇 4四、模板鋼管支撐排架驗算計算書 4〔一〕頂板模板計算書 4〔二〕梁模板計算書 11〔三〕柱模板計算書 19〔四〕墻模板計算書 25五、模板的制作與安裝 32六、模板設計 34七、模板安裝過程中的質量控制 39八、模板安裝考前須知 40九、模板安裝允許偏差及檢驗方法 41十、模板撤除考前須知 41十一、砼施工方案42十二、平安事項 43十三、成品保護 44十四、文明施工要求 44十五、事故應急預案措施 45附圖一、地下車庫無梁樓蓋及柱帽出支撐節點示意圖附圖二、地下車庫梁及250厚板支撐節點示意圖一、工程概況工程名稱：*********住宅地下汽車庫建立單位：大華〔集團〕設計單位：上海市地下空間設計研究總院上海**建筑設計監理單位：上海**建立工程監理施工單位：上海******建筑1、建筑概況：本工程位于上海市寶山區*****，本地下車庫為單建式一層小型汽車停車庫，層高為，框架構造形式，頂板為無梁樓蓋，局部層高5米，頂板為梁式樓蓋。總建筑面積㎡，共一層，停車位331個，本工程為人防建筑，局部非人防。耐火等級為一級，采用自動滅火系統。地下車庫分三個防護單元共設三個主要出入口和七個次要出入口，整個地下車庫分三個防火分區，每個防火分區人員疏散口不少于兩個。本工程車庫頂板面標高相當于絕對標高+4m，室外場地自然地坪相對標高為-0.15m(相當于絕對標高+m〕，頂板覆土為m。構造自防水，砼強度等級為C35抗滲等級為P8，地下室底板、頂底及墻外側除混凝土自防水外，均做外防水。外墻防水涂料外側為20厚2、構造概況：A、本工程建筑抗震等級為三級，抗震烈度為7度，設計使用年限50年，砼強度等級為C35，抗滲等級P6，墊層砼為C15，15B、根底底板為筏板根底。根底底板砼面絕對標高為+0.40m，根底底板砼厚為C、地下室砼外墻厚300，局部400，共設有4道伸縮型后澆帶。后澆帶須砼澆筑后60天進展封閉，砼后澆帶做法詳圖見〈結通-03〉。D、本工程為無梁樓蓋構造，局部梁式樓蓋，柱帽上口尺寸為2700*2700、2000*2700柱帽斜邊的垂直高度為400mm，板厚為450mm，柱截面尺寸為500*500、500*600。在1-5#樓處為梁式樓蓋，梁截面尺寸為400*800、400*2000、400*2500不等，板厚為250mm。二、編制依據1、上海**建筑設計、上海市地下空間設計研究總院設計的地下車庫圖紙；2、施工組織設計；3、我國建筑業現行的施工及驗收標準：1〕、木構造工程施工質量驗收標準GB50206-20022〕、混凝土構造工程施工質量驗收標準GB50204-20023〕、建筑構造荷載標準GB50009-20014)、建筑施工平安檢查標準JGJ-59-2021；5〕、施工現場平安保證體系DBJ08-903-2003；6〕、建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準JGJ130-2021；4、有關平安生產、文明施工的標準要求和標準。5、簡明施工計算手冊；6、現場實際情況。三、模板支撐系統選擇根據本工程的實際情況，梁、頂板、地下室墻體、框架柱模板材料選用15厚多層膠合板，模板周轉次數為5次，用木方做次楞，木方規格為4090，主楞采用483.2鋼管，14對拉螺栓，扣件支撐系統采用48*3.2鋼管、配套扣件等及4090木方進展組合，頂板排架立桿縱、橫間距均為700mm并采用雙扣件。隔離劑選用油性隔離劑或采用QW-903脫模劑。掃地桿距離地面200mm，立桿距離墻面控制在500mm四、模板鋼管支撐排架驗算計算書構造施工采用鋼管支撐排架系統，選用48*3.2鋼管，利用直角扣件和回轉扣件連接。鋼管支撐排架系統型式詳見柱梁板支撐系統圖。〔一〕頂板模板計算書450mm厚板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2021〕、混凝土構造設計標準GB50010-2002、建筑構造荷載標準(GB50009-2001)、鋼構造設計標準(GB50017-2003)等標準編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設高度；采用的鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2；樓板的計算寬度；樓板的計算厚度；樓板的計算長度；施工平均溫度(℃；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離(mm):20；木方的截面寬度；木方的截面高度；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×2/6=37.5cm3；I=100×3/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×××1=11.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：××最大彎矩××2=0.041kN·m；面板最大應力計算值σ=40770/37500=1.087N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.087N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中面板最大撓度計算值××1504/(100×6000×2430000)=0.003mm；面板最大允許撓度[V]=150/250=0.6mm；面板的最大撓度計算值0.003mm小于面板的最大允許撓度0.6mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25××0.45=1.688kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2×0.15=0.052kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(3+2)××0.15=0.525kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2×(1.688+0.052)=2.088kN/m；集中荷載×0.525=0.735kN；最大彎距M=Pl/4+ql2××2/8=0.257kN；最大支座力×；方木最大應力計算值σ=M/W=0.257×106/54000=4.75N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為4.75N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力×；方木受剪應力計算值T=3××103/(2×40×90)=0.458N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.458N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.74kN/m；集中荷載p=0.525kN；最大撓度計算值V=5××7004/(384×9000×2430000)+525×7003/(48×9000×2430000)=0.42mm；最大允許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木的最大撓度計算值0.42mm小于方木的最大允許撓度2.8mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，×0.7+0.735=2.197kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.721kN.m；最大變形Vmax=1.003mm；最大支座力Qmax=11.229kN；最大應力2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值152.482N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為小于700/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R=11.229kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1×3.15=0.407kN；(2)模板的自重(kN)：NG2××0.7=0.171kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×××0.7=5.512kN；靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.091kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值NQ=(3+2)××0.7=2.45kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ=10.739kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.739kN；σ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照扣件式標準，由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10738.798/(0.537×450)=44.439N/mm2；立桿穩定性計算σ=44.439N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！柱帽處650mm厚板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2001〕、混凝土構造設計標準GB50010-2002、建筑構造荷載標準(GB50009-2001)、鋼構造設計標準(GB50017-2003)等標準編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設高度；采用的鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2；樓板的計算寬度(m):6.10；樓板的計算厚度；樓板的計算長度(m):8.10；施工平均溫度(℃；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離(mm):2；木方的截面寬度；木方的截面高度；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×2/6=37.5cm3；I=100×3/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×××1=16.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：××最大彎矩××2=0.217kN·m；面板最大應力計算值σ=217080/37500=5.789N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為5.789N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中面板最大撓度計算值××3004/(100×6000×2430000)=0.062mm；面板最大允許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.062mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25××0.65=4.875kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(3+2)××0.3=1.05kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2×(4.875+0.105)=5.976kN/m；集中荷載×1.05=1.47kN；最大彎距M=Pl/4+ql2××2/8=0.623kN；最大支座力×；方木最大應力計算值σ=M/W=0.623×106/54000=11.542N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為11.542N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力×；方木受剪應力計算值T=3××103/(2×40×90)=1.178N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值1.178N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=4.98kN/m；集中荷載p=1.05kN；最大撓度計算值V=5××7004/(384×9000×2430000)+1050×7003/(48×9000×2430000)=1.055mm；最大允許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木的最大撓度計算值1.055mm小于方木的最大允許撓度2.8mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，×0.7+1.47=5.653kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.354kN.m；最大變形Vmax=0.114mm；最大支座力Qmax=7.727kN；最大應力2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值74.847N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為小于350/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R=7.727kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1×2.95=0.381kN；(2)模板的自重(kN)：NG2××0.35=0.086kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×××0.35=3.981kN；靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值NQ=(3+2)××0.7=1.225kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ=7.052kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=7.052kN；σ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照扣件式標準，由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7052.414/(0.537×450)=29.184N/mm2；立桿穩定性計算σ=29.184N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！250mm厚板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2001〕、混凝土構造設計標準GB50010-2002、建筑構造荷載標準(GB50009-2001)、鋼構造設計標準(GB50017-2003)等標準編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按標準計算，架體平安性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002〔3〕：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用平安一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設高度；采用的鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；4.材料參數面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2；樓板的計算寬度；樓板的計算厚度；樓板的計算長度；施工平均溫度(℃；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×2/6=37.5cm3；I=100×3/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×××1=6.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：××最大彎矩××2=0.076kN·m；面板最大應力計算值σ=75750/37500=2.02N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為2.02N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中面板最大撓度計算值××2504/(100×6000×2430000)=0.012mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.012mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25××0.25=1.562kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(3+2)××0.25=1kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載×(1.562+0.088)=1.98kN/m；集中荷載×1=1.4kN；最大彎距M=Pl/4+ql2××2；最大支座力×；方木的最大應力值σ=M/w=0.438×106/54×103=8.119N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為8.119N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力×；方木受剪應力計算值T=3×1492/(2×40×90)=0.622N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.622N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.562+0.088=1.65kN/m；集中荷載p=1kN；方木最大撓度計算值V=5××8004/(384×9000×2430000)+1000×8003/(48×9000×2430000)=0.89mm；方木最大允許撓度值[V]=800/250=3.2mm；方木的最大撓度計算值0.89mm小于方木的最大允許撓度值3.2mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，×0.8+1.4=2.984kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.803kN.m；最大變形Vmax=1.47mm；最大支座力Qmax=10.589kN；支撐鋼管最大應力σ=0.803×106/4730=169.669N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值169.669N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.47mm小于800/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=10.589kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1×4.75=0.657kN；鋼管的自重計算參照扣件式標準附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2××0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×××0.8=4kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.881kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(3+2)××0.8=3.2kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ=10.338kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.338kN；φ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照扣件式標準，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數，取值為；u計算長度系數，參照扣件式標準表；；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；〔×450〕=42.78N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=42.78N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a×××2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.9=133；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.381；鋼管立桿的最大應力計算值；〔×450〕=60.296N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=60.296N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在平安隱患。〔二〕、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2001〕、混凝土構造設計標準GB50010-2002、建筑構造荷載標準(GB50009-2001)、鋼構造設計標準(GB50017-2003)等標準編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按標準計算，架體平安性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002〔3〕：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用平安梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面較多，以最大梁截面進展驗算。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度；梁截面高度混凝土板厚度；立桿梁跨度方向間距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；立桿步距；梁支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立柱間距；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距；采用的鋼管類型為；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數；2.荷載參數模板自重(kN/m2；鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m23.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板類型：多層膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：8；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速度，取/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取；β1--外加劑影響修正系數，取；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞〔內龍骨〕的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=45××3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1××18×；傾倒混凝土側壓力設計值:q2××2×；q=q1+q2=8.748+1.134=9.882kN/m；計算跨度(內楞間距):l=；面板的最大彎距××2×105經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.02×105/1.69×1042；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18×；l--計算跨度(內楞間距):l=；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=45×××4；面板的最大撓度計算值:4/(100×6000×1.27×105)=0.771mm；面板的最大容許撓度值:[；面板的最大撓度計算值ω=小于面板的最大容許撓度值[ω]=，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；內楞計算簡圖〔1〕.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，×18××2×0.9)×；內楞計算跨度(外楞間距):l=450mm；內楞的最大彎距××2×105；最大支座力××0.45=3.494kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=1.43×105/5.40×104=2.647N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=2.647N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！〔2〕.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：×0.32=5.79N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=450mm；I--面板的截面慣性矩：×106mm內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×5.79×4504/(100×9000×4.86×106)=0.037mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=450/250=；內楞的最大撓度計算值ω=小于內楞的最大容許撓度值[ω]=，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.494kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×；外鋼楞截面抵抗矩W=3；外鋼楞截面慣性矩I=4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)〔1〕.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為外楞最大計算跨度:l=450mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=8.73×105/8.98×103=97.272N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！〔2〕.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.894mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=450/400=；外楞的最大撓度計算值ω=小于外楞的最大容許撓度值[ω]=，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18××0.475=3.848kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.848kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×15××104mmI=800×15×15××105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進展面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1×〔〕×××；模板構造自重荷載：q2×××；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3×××；跨中彎矩計算公式如下:Mmax××2；σ=0.102×106/3.00×1042；梁底模面板計算應力σ=3.401N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=〔(24.0+1.50)×〕×；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=；E--面板的彈性模量2；面板的最大允許撓度值:[；面板的最大撓度計算值:4/(100×6000×2.25×105)=；面板的最大撓度計算值:ω=小于面板的最大允許撓度值:[ω]=133.3/250=，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板構造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板構造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)××0.133=8.5kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2××(2×2.5+0.4)/0.4=0.63kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值××0.63=10.956kN/m；活荷載設計值×0.6=0.84kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3I=4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=10.956+0.84=11.796kN/m；最大彎距2×××；最大應力σ=M/W=0.755×106/4730=159.608N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值159.608N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力××0.8=5.259kN；鋼管的截面面積矩查表得A=450.000mm2；鋼管受剪應力計算值2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值23.373N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=8.500+0.630=9.130kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×9.13×8004/(100×206000×11.36×104)=；鋼管的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；鋼管的最大撓度計算值ω=1.082mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.500=63.750kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；××4.500=83.220kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.482kN，中間支座最大反力；最大彎矩Mmax；最大撓度計算值Vmax=0.1mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.296×106/4730=62.646N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值62.646N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=12.713kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.482kN；腳手架鋼管的自重：N2××4.75=0.849kN；樓板的混凝土模板的自重：N3×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)××0.35=0.202kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×××(1.50+24.00)=3.672kN；N=1.482+0.849+0.202+3.672=6.204kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：；A--立桿凈截面面積(cm2)：；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照扣件式標準不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照扣件式標準表，；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1××0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.9=99；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.595；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6203.897/(0.595×450)=23.17N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=23.17N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值；k2--計算長度附加系數，h+2a=1按照表2取值1.005；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a×××2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.728；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6203.897/(0.728×450)=18.937N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=18.937N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=12.713kN；腳手架鋼管的自重：N2××(4.75-2.5)=0.849kN；N=12.713+0.849=13.115kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：；A--立桿凈截面面積(cm2)：；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照扣件式標準不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.243；u--計算長度系數，參照扣件式標準表，；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1××0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.9=106；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.544；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13114.651/(0.544×450)=53.573N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=53.573N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值；k2--計算長度附加系數，h+2a=1按照表2取值1.005；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a×××2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.728；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13114.651/(0.728×450)=40.033N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=40.033N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在平安隱患。〔三〕、柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑構造荷載標準(GB50009-2001)、混凝土構造設計標準GB50010-2002、鋼構造設計標準(GB50017-2003)等標準編制。柱模板的背部支撐由兩層〔木楞或鋼楞〕組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H=；2；計算簡圖一、參數信息柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:3；柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；豎楞材料:木楞；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數:2；面板類型:多層膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取℃；V--混凝土的澆筑速度，取/h；H--模板計算高度，取；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為54.861kN/m2、72.000kN/m2，取較小值54.861kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F12；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板構造構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進展強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=230mm，且豎楞數為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進展計算面板計算簡圖對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××0.90=26.662kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時構造折減系數。q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；面板的最大彎距：M=0.125××230××105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×××104mmf--面板的抗彎強度設計值(N/mm22；面板的最大應力計算值：σ=M/W=1.47×105/1.69×1042；面板的最大應力計算值2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××0.90=26.662kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時構造折減系數。q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；面板的最大剪力：∨××230.0=3995.739N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3995.739N；b--構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=；fv面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:2；面板截面抗剪強度設計值:[fv2；面板截面的受剪應力2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=2，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；×0.45＝24.69kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=；E--面板彈性模量〔N/mm2〕：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450××××105mm面板最大容許撓度:[ω]=230/250=0.92mm；面板的最大撓度計算值:4/(100×6000.0×1.27×105)=0.474mm；面板的最大撓度計算值ω=小于面板最大容許撓度設計值[ω]=,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板構造構件中的豎楞〔小楞〕屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×90×90/6=54cm3；I=40×90×90×90/12=243cm4；豎楞方木計算簡圖支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××0.90=13.627kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××0.90=0.580kN/m；q=(13.627+0.580)/2=7.104kN/m；××××105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm22；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.44×105/5.40×1042；豎楞的最大應力計算值2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1×××0.90=13.627kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2×××0.90=0.580kN/m；q=(13.627+0.580)/2=7.104kN/m；豎楞的最大剪力：∨××450.0=1917.955N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1917.955N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv2；豎楞截面最大受剪應力計算值2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=2，滿足要求！最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；×0.23=12.62kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=；E--豎楞彈性模量〔N/mm2〕：E=9000.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=450/250=；豎楞的最大撓度計算值:4/(100×9000.0×2.43×106)=0.160mm；豎楞的最大撓度計算值ω=小于豎楞最大容許撓度[ω]=，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算〔附計算簡圖〕：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2××0.9+1.4×2×0.9)×0.23×0.45/2=3.2kN；B方向柱箍剪力圖