鄭州國際會展中心（展覽部分）二區(qū)模板支架施工方案一、工程概況1、結構概況鄭州國際會展中心（展覽部分）二區(qū)結構工程為大跨度、大截面、超高預應力結構，其主梁為截面1500*3500，1500*2800，1200*3500，1200*2800的鋼筋混凝土預應力梁；一級次梁為截面700*2000的鋼筋混凝土預應力梁；二級次梁截面為300*700的鋼筋混凝土梁，板厚為180mm，支撐高度：主梁13.10米，一級次梁13.95米，二級次梁15.25米，板15.77米，由于其結構構件大，其施工腳手架體必須進行專門的方案設計，以滿足施工安全。2、地面下地質概況和現場實際情況場地位置及地形地貌：該建筑物位于鄭州市東郊107國道以東約1.0Km,原鄭州機場內。場地地形平坦，地面高程介于89.16~91.78m。地貌單元屬于黃河泛濫沖積平原。本工程-3.0米以內的地質情況為：基土層數性狀描述土體重度γ（kn/m3）孔隙比e粘聚力C（kpa）內摩擦角ф（℃）素填土①黃褐色，以粉質粘土為主，含少量磚渣，局部分布有雜填土，層厚0.3-1.9米，層底標高88.38-90.37米。20.3粉土②1新近堆積，褐黃色，很濕-飽和，稍密，混有砂土顆粒，夾有粉砂薄層，淅水和搖振反應明顯，干強度低，韌性差，中壓縮性土，層底厚度1.8-5.2米層厚1.3-3.5米，層底標高85.66-87.97米。19.50.673823粉土②2灰色~灰褐色，飽和，稍密，表層有一流塑狀分質粘土薄層。淅水和搖振反應明顯，干強度低，韌性差，中壓縮性土，層底厚度6.6-9.0米層厚3.3-5.7米，層底標高81.27-83.28米。19.50.6611022現場實際情況：在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池、泥漿溝等，對原有土體產生了擾動，需對該部分地基進行處理。在地下室、地溝施工期間，對基坑進行了開挖，存在大量回填土。二、高架支模須解決的問題1、地基處理在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池，為了保證本工程地面不出現不均勻沉降、開裂的質量問題，依據施工現場實際情況，地基需做如下處理：清除地表有機質土、耕植土目測、地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素將軟弱土體挖除，換填2：8灰土光輪壓路機碾壓密實2、架體設計由于本工程結構構件大，結構自重和架體自重大，依據規(guī)定，必須對該架體進行專門的結構計算和構造加強。設計計算構造要求3、技術交底在腳手架施工前，由技術部、工程部對施工作業(yè)人員進行詳細的技術交底，明確施工方法、施工順序、施工安全注意事項，并辦理書面交底手續(xù)，未經交底人員嚴禁上崗作業(yè)。4、模板支架使用材料的驗收對模板支架使用的鋼管、扣件、安全網、木方、三形卡、對拉螺栓、模板等進行驗收，驗收分兩個階段。驗收各配件的材質報告。現場驗收材料質量，并做紀錄。5、對模板支架相關環(huán)節(jié)進行驗收模板支架必須進行專業(yè)驗收。對方案進行內部審批對方案進行專家審查由工程項目負責人組織安全部、工程部、技術部、施工作業(yè)隊長等相關專業(yè)人員進行驗收合格后報監(jiān)理工程師驗收。三、模板支架設計方案1、總體思路由于本工程架體支設高度高，結構構件大，施工活荷載和構件恒荷載大，模板支設難度大，為了使模板支架既能滿足施工要求，又能節(jié)約工程投資，本工程預應力大跨主梁施工擬采用迭合梁的施工方法進行，框架主梁第一次澆筑高度1.8米，一級次梁第一次澆筑高度1.0m，即二區(qū)梁一次澆筑至標高14.95m處。在該界面處需適當增設負彎矩鋼筋和豎向拉接鋼筋。2、施工程序本工程施工難度大，參與人員多，施工過程復雜，安全隱患多，因此，必須事前對施工順序做到心中有數，在組織實施過程中必須按計劃、程序施工。模板支架施工程序地面以下結構工程施工地面以下結構工程施工開挖暴露部分用2：8灰土回填-0.5米目測、土層釬探或靜力觸探，確定是否存在軟弱下臥土層軟弱下臥土層處理土層基層碾壓，回填土碾壓回填地面墊層施工及養(yǎng)護架體搭設架體驗收測量放線，準確定位立桿位置架體施工中間檢查主體結構施工順序必須與模板支架施工配合，混凝土結構施工順序如下：支撐架體施工支撐架體施工主梁底模板支撐主梁一級次梁鋼筋綁扎主梁一級次梁側模澆注混凝土操作平臺搭設疊合梁底部混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護，交接面處理二級次梁、板模板、鋼筋綁扎預應力筋安放預應力筋安放混凝土澆筑，養(yǎng)護預應力張拉模板、架體拆除3、模板支架結構選型及架體相關技術參數方案設計：用扣件式鋼管腳手架作支撐系統：序號構配件名稱使用材料規(guī)格設計參數備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿連接處設置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立桿Φ48*3.5鋼管，對接扣件連接主梁、一級次梁底：梁寬+每邊1500范圍內，間距500*500板底：間距1000*1000二級次梁間距500*10004橫向水平桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10005縱向水平桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10006水平剪刀撐Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接首層、頂層、中間層每隔2步一道7豎向剪刀撐Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接縱橫每3米一道8掃地桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接距地面或墊板150處縱橫設置9剛性連接件Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接每步水平桿均與獨立柱剛性連接見圖10腳手板不小于200mm寬、50mm厚松木板11模板15厚竹膠合板12木方50*10013對拉螺栓Φ14間距500*600，距梁底25014底座每根立桿下設置架體各配件力學性能(由于現場所進鋼管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三種規(guī)格，本方案按3.0mm計算)：序號架體力學性能壁厚3.5mm3.0mm1Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205N/mm2205N/mm22Φ48鋼管截面面積(A)4.89cm24.2393Φ48鋼管回轉半徑(i)1.58cm1.54Φ48鋼管慣性距(I)12.19cm410.78cm5Φ48鋼管截面模量(W)5.08cm34.5cm6Φ48鋼管每米長質量3.84Kg/m3.84Kg/m7Φ48鋼管彈性模量(E)2.06×1052.06×1058Φ48鋼管截面承載力27.2kN27.2kN9直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值8.00KN8.00KN10底座豎向承載力40kN40kN鋼管的截面幾何與力學特征公式：A=π(d2-d12)/4I=π(d4-d14)/4W=π[d3-(d14/d)]/32i=√d2+d12/44、模板支撐架體結構計算荷載計算工況一：先澆筑主梁標高14.95以下，澆筑厚度：梁中間部位1800mm，加腋部位2500mm。主梁截面1500x2800mm,板厚180mm采用迭合法施工，取1500*1800截面進行計算。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(1.5+2×2.62)=2.696KN/m砼自重24×1.5×1.8=64.8KN/m鋼筋自重(52×6.31＋24×2.466＋10×30×0.888)×9.8=6.41KN/m合計73.91KN/mB活荷載振搗荷載2×1.5=3KN/m施工人員及設備荷載2.5×1.5=3.75KN/m合計6.75KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×73.91+1.4×6.75=98.142KN/m乘以折減系數98.142×0.9=88.33KN/m荷載設計值：P1=88.33KN/m主梁截面1200x2800mm,板厚180mm采用迭合法施工，取1200*1800截面進行計算。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(1.2+2×2.62)=2.576KN/m砼自重24×1.2×1.8=51.84KN/m鋼筋自重1.5×1.2×2.8=5.04KN/m合計59.456KN/mB活荷載振搗荷載2×1.2=2.4KN/m施工人員及設備荷載2.5×1.2=3KN/m合計5.4KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×59.456+1.4×5.4=78.91KN/m乘以折減系數78.91×0.9=71.02KN/m荷載設計值：P2=71.02KN/m一級次梁截面700x2000mm,板厚180mm采用迭合法施工，取700*1000截面進行計算。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(0.7+2×1.82)=1.74KN/m砼自重24×0.7×1.0=16.8KN/m鋼筋自重1.5×0.7×2=2.1KN/m合計20.64KN/mB活荷載振搗荷載2×0.7=1.4KN/m施工人員及設備荷載2.5×0.7=1.75KN/m合計3.15KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×20.64+1.4×3.15=29.178KN/m乘以折減系數29.178×0.9=26.26KN/m荷載設計值：P3=26.26KN/m工況二：混凝土二次澆筑，主梁澆筑高度1000mm，一級次梁澆筑高度1000mm。主梁混凝土澆筑截面1500x1000mm,板厚180mm=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(1.5+2×2.62)=2.696KN/m砼自重24×1.0×1.5=36KN/m鋼筋自重1.5×1.5×2.8=6.3KN/m合計44.996KN/mB活荷載振搗荷載2×1.5=3KN/m施工人員及設備荷載2.5×1.5=3.75KN/m合計6.75KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×44.996+1.4×6.75=63.45KN/m乘以折減系數63.45×0.9=57.1KN/m荷載設計值：P4=57.1KN/m一級次梁截面700x1000mm,板厚180mm=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(0.7+2×1.82)=1.74KN/m砼自重24×0.7×1.0=16.8KN/m鋼筋自重1.5×0.7×2=2.1KN/m合計20.64KN/mB活荷載振搗荷載2×0.7=1.4KN/m施工人員及設備荷載2.5×0.7=1.75KN/m合計3.15KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×20.64+1.4×3.15=29.178KN/m乘以折減系數29.178×0.9=26.26KN/m荷載設計值：P5=26.26KN/m工況三：澆筑二級次梁及樓板二級次梁截面300×700，=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4×(0.3+2×0.52)=0.536KN/m砼自重24×0.7×0.3=5.04KN/m鋼筋自重1.5×0.7×0.3=0.315KN/m合計5.891KN/mB活荷載振搗荷載2×0.3=0.6KN/m施工人員及設備荷載2.5×0.3=0.75KN/m合計1.35KN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×5.891+1.4×1.35=8.96KN/m乘以折減系數8.96×0.9=8.06KN/m荷載設計值：P6=8.06KN/m樓板180厚=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.4KN/m2砼自重24×0.18=4.32KN/m2鋼筋自重1.1×0.18=0.198KN/m2合計4.92KN/m2B活荷載振搗荷載2.0KN/m2施工人員及設備荷載2.5KN/m2合計4.5KN/m2=2\*GB3②荷載設計值1.2×4.92+1.4×4.5=12.2KN/m2乘以折減系數12.2×0.9=11KN/m2荷載設計值：P7=11KN/m2架體承載力驗算架體一：立桿間距500×500本架體設計考慮工況一、二均為同一架體，因此，架體承載力驗算選取工況一、二的最大荷載為本架體的驗算荷載架體設計采用荷載設計值=max{P1/1.5,P2/1.2,P3/0.7,P4/1.5,P5/0.7}=max{88.33/1.5,71.02/1.2,26.26/0.7,57.1/1.5,26.26/0.7}=max{58.89,59.18,37.51,38.07,37.51}=59.18KN/m2A、鋼管立桿承載力驗算沿梁寬方向間距500，沿梁長方向間距500。每根立桿承受的自重：G立桿＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13+3.84×11×（0.5+0.5）＋3.84×13+2×11×(13.2/9.8)=171.71kg＝1.68KN每根立桿承受的壓力：N＝59.18×0.5×0.5＋1.68＝16.48KN承載力判定：[N]＝27.2KN/根〉16.48KN故立桿的強度符合施工規(guī)范規(guī)定。B、扣件抗滑移驗算每根立桿連接處節(jié)點的支座反力R=59.18×0.5×0.5=14.8KN每根立桿連接處節(jié)點采用雙扣件，則：扣件抗滑移承載力設計值2RC=16KN>R＝14.8KN因此，雙扣件滿足抗滑要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取μ=1.5長度L=1500mm立桿的長細比λ=μL/i=1.5×1500/15.95=141.1由λ值查得構件的穩(wěn)定系數φ=0.3436N/ΦA=16480/(0.3436×423.9)=113.1N/mm2<f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求架體二：立桿間距1000×1000本架體設計考慮工況三，因此，架體承載力驗算選取工況三的最大荷載為本架體的驗算荷載架體設計采用荷載設計值={P6/0.3，P7}max={8.06/0.3；11}max={26.87,11}max=26.87KN/m2A、鋼管立桿承載力驗算沿梁寬方向間距1000，沿梁長方向間距1000。每根立桿承受的自重：G立桿＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13+3.84×11×（1.0+1.0）＋3.84×13+2×11×(13.2/9.8)=213.95kg＝2.1KN每根立桿承受的壓力：N＝26.87×1.0×1.0＋2.1＝28.97KN承載力判定：N＝28.97KN〉[N]＝27.2KN/根故立桿的強度不符合施工規(guī)范規(guī)定。為了經濟、合理，二級次梁支撐與板分別配置架體，考慮到與主梁架體的拉接，二級次梁架體選擇500×1000，板底架體1000×1000分別驗算。架體設計采用荷載設計值=P6/0.3=26.87KN/m2A、鋼管立桿承載力驗算沿梁寬方向間距1000，沿梁長方向間距500。每根立桿承受的自重：G立桿＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13+3.84×11×（0.5+1.0）＋3.84×13+2×11×(13.2/9.8)=192.8kg＝1.89KN每根立桿承受的壓力：N＝(P6×0.5+P7×0.5×1)/2+1.89=(8.06×0.5+11×0.5×1)/2+1.89＝6.66KN承載力判定：[N]＝27.2KN/根〉N＝6.66KN立桿受力滿足要求B、扣件抗滑移驗算每根立桿連接處節(jié)點的支座反力R=6.66-1.89=4.77KN扣件抗滑移承載力設計值RC=8KN>R＝4.77KN因此，扣件抗滑移滿足要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取μ=1.5長度L=1500mm立桿的長細比λ=μL/i=1.5×1500/15.95=141.1由λ值查得構件的穩(wěn)定系數φ=0.3436N/ΦA=6660/(0.3436×423.9)=45.7N/mm2<f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求架體二由初選方案1000×1000改為500×1000滿足二級次梁的支撐要求架體三：立桿間距1000×1000用于板底支撐樓板支撐驗算，板底架體立桿間距選擇1000×1000架體設計采用荷載設計值=11KN/m2A、鋼管立桿承載力驗算架體雙向間距1000每根立桿承受的自重：G立桿＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13+3.84×11×（1.0+1.0）＋3.84×13+2×11×(13.2/9.8)=213.95kg＝2.1KN每根立桿承受的壓力：N＝11×1.0×1.0＋2.1＝13.1KN承載力判定：[N]＝27.2KN/根〉N＝13.1KN立桿受力滿足要求B、扣件抗滑移驗算每根立桿連接處節(jié)點的支座反力R=11×1×1=11KN每根立桿連接處節(jié)點采用雙扣件，則：扣件抗滑移承載力設計值2RC=16KN>R＝11KN因此，雙扣件滿足抗滑要求。C、鋼管穩(wěn)定性驗算考慮不利因素，立桿的長度系數取μ=1.5長度L=1500mm立桿的長細比λ=μL/i=1.5×1500/15.95=141.1由λ值查得構件的穩(wěn)定系數φ=0.3436N/ΦA=13100/(0.3436*423.9)=89.9N/mm2<f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求地面墊層強度驗算150mm厚C20砼墊層σ=N/A＝16480/423.9＝38.9N/mm2>fC=10N/mm2抗壓強度不能滿足要求。由于抗壓強度不能滿足要求，框架主梁、一級次梁下立桿支撐必須增設底座，底座采用焊接底座，則σ=N/A＝16480/(150×150)＝0.73N/mm2<fC=10N/mm2混凝土抗壓強度滿足要求。τ＝V/A＝16480/（48×3.14×150）＝0.73N/mm2<ft=1.1N/mm2抗剪強度滿足要求地基承載力驗算架體下地基受力為：max[58.89,59.18,37.51,38.07,37.51,26.87,11]=59.18kN/m2依據《鄭州國際會展中心地質勘查報告》提供的地耐力為80kN/m2，地基承載力滿足要求。地基沉降驗算地面設計荷載po＝50KN/m2根據巖土工程勘察報告各層土的壓縮模量如下表：（素填土的壓縮模量用=2\*GB3②1粉土的代替）序號土層土層厚度壓縮模量Es1-2Es2-3Es3-4Es4-5Es5-6Es6-7Es7-81=1\*GB3①素填土0-1.5m16.212.014.12=2\*GB3②1粉土1.5-3.5m16.212.014.13=2\*GB3②2粉土3.5-7m12.919.626.828.93437.14=3\*GB3③1粉土7-13m1521.127.528.935.446.65=3\*GB3③3粉土13-16m13.818.824.325.929.233.186.76=3\*GB3③4粘土16-18m4.97.19.410.311.714.123.47=3\*GB3③5粉土18-20m12.517.521.723.428.837.039.1分層總和法計算沉降量（根據施工荷載）Po＝14.8/（0.5×0.5）＝59.2KN/m2附加應力σz＝4αiPoΔAi＝σz（Zi－Zi-1）土的容重γ＝19KN/m31200框梁的作用范圍按2m計算(荷載不變)，計算單元的寬度b＝1m，沉降量Si=σz（Zi－Zi-1）/ESi序號土層深度Zi(m)附加應力系數αi附加應力σz（KPa）自重應力σc（KPa）σz＋σc（KPa）壓縮模量ESi(KPa)沉降量Si(mm)附加應力圖面積ΔAiKPa.m1=2\*GB3②10.50.23956.69.566.116.21.7528.32=2\*GB3②11.00.20548.51967.516.21.524.33=2\*GB3②11.50.16739.528.56816.21.2219.84=2\*GB3②12.00.13732.43870.416.21.016.25=2\*GB3②12.50.115527.447.574.916.20.8513.76=2\*GB3②13.00.09923.45780.416.20.7211.77=2\*GB3②13.50.086620.566.58716.20.6330.88=2\*GB3②25.00.06214.795109.712.91.7122.19=2\*GB3②27.00.04510.7133143.712.91.6621.4合計11.04188.3變形計算深度范圍內壓縮模量的當量值ES=∑ΔAi/Si＝188.3×1000/11.04＝17.1MPa查表得經驗系數ψc＝0.316最終沉降量s＝0.316×11.04＝3.5mmC結果判定頂層素填土的壓縮模量太小，本計算按=2\*GB3②1層粉土考慮。地基沉降量過大，會導致預應力大梁的裂縫，嚴重影響結構的性能。必須采取措施對地面墊層下基礎進行處理，以減小地基沉降量。5、地基處理清除地表有機質土、耕植土整個展廳部位除主地溝位置外，其它部位均進行換土，換土時采用挖掘機挖土，人工配合清土，自卸汽車外運，開挖深度標高為-0.5米，開挖順序由內向外，開挖完成后，嚴禁載重汽車碾壓。地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素如局部存在軟弱土層、泥漿池、沉淀池等，則繼續(xù)下挖，直到老土，土方清理完成后，必須經過驗收，方可回填。換填2：8灰土回填土采用2：8灰土，局部下挖部分，用蛙式打夯機打夯，大面用15噸振動壓路機碾壓密實。碾壓時，要嚴格控制輪距，每一輪距為8—10cm，回填土虛鋪厚度250mm，分層夯實或碾壓密實。地溝處理地溝頂板必須設置支撐，已施工完成的地溝頂板，重新設置支撐，支撐采用400*400間距的鋼管頂撐頂緊，鋼管上下設置2cm厚木板，新澆地溝頂板模板不得拆除，待二區(qū)結構施工、預應力張拉完成后，方可拆除。地面墊層由于地面墊層受力不均，為了調節(jié)其不均勻沉降，地面作如下處理：在主梁、一級次梁梁底部順梁長方向的地面墊層進行局部加強處理，加固方法如下圖示：地面墊層施工時，按照規(guī)范要求，分格縫的間距不大于5*5m，待砼終凝后，按照設計分格縫位置彈線，切割機切開，縫的深度150mm。6、梁底模板起拱要求主梁起拱主梁起拱高度應考慮地基沉降(h1)、架體變形(h2)、結構彈性變形(h3)等因素，結合規(guī)范要求，綜合考慮本工程主梁第一次混凝土澆筑起拱高度為：h=h1+h2+h3=3.5+15+20=39.5取起拱高度：40mm。一級次梁起拱由于地面裝飾的要求，在考慮一級次梁頂標高需與柱梁頂標高一致的情況下，通過降低一級次梁支座標高來達到起拱的目的，一級次梁起拱高度為60mm。二級次梁起拱由于二級次梁跨度較小，梁支模高度已隨一級次梁進行了調整，所以，二級次梁可不起拱。7、主梁疊合處構造處理迭合面拉接構造鋼筋由于柱梁采用了迭合法施工，混凝土第一次澆筑高度梁中部為1.8米，梁支座處為2.5米，為了保證梁的整體受力，需增加構造拉筋，根據主梁設計配筋，將原設計箍筋適當加密，即：將φ12eq\o\ac(○,a)100/200（8）改為φ12eq\o\ac(○,a)100/150（8）。迭合面負彎矩構造鋼筋為了保證第一次澆筑的混凝土具有一定的承載能力，在其強度達到設計值的70—80%時，能夠承受疊合面以上的砼自重及施工荷載，且能夠形成受力體，使支座不致于在受力狀態(tài)下破壞，建議在第一次澆筑高度處增設負彎矩鋼筋10φ25，其配置長度為L0/3，且在此范圍內設置1800mm高的箍筋，φ12eq\o\ac(○,a)200（4）。混凝土施工縫處理將浮漿鑿除，清理干凈，澆水濕潤，鋪砂漿結合層。四、梁模板設計計算1、梁模板材料及結構體系選用梁模板采用竹膠合板，支撐系統采用對拉螺栓Φ14eq\o\ac(○,a)500*500、木方50*100、Φ48*3.5鋼管。2、模板結構體系驗算梁側模荷載=1\*GB3①荷載標準值A新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值F=0.22γCt0β1β2V1/2F′=γCH其中：γC—混凝土的密度取為24KN/m3t0=200/（T+15）T——混凝土的溫度取T=5t0=200/（5+15）=10β1—外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為1.2β2—砼坍落度影響系數采用泵送砼，坍落度在160～180之間，故β2取為1.2V——澆筑速度取V=2.5m/h則：F=0.22×24×10×1.2×1.2×2.51/2=120.2KN/m2F′=γCH=1.8×24=43.2KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=43.2KN/m2傾倒砼產生的荷載標準值取F7=2KN/m2eq\o\ac(○,2)承載能力設計荷載：F=(1.2F+1.4×F7)×0.9=(1.2×43.2+1.4×2)×0.9＝49.2KN/m2其中0.9為計算折減系數。模板體系驗算梁側模板體系驗算計算示意圖（按三等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=F×1000=49.2N/mm=1\*GB3①木模板驗算（15厚膠合板）A、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1×q×L2=0.1×49.2×2002=1.97×105Nmm截面抵抗矩W=bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3則：σ=5.3N/mm2<fm=35N/mm2B、撓度驗算ω=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：4500N/mm2I表示慣性矩I＝bh3/12＝1000×153/12=2.81×105mm則：ω=0.677×49.2×2004/(100×4500×2.81×105)＝0.42mm<[ω]=L/250=0.8mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。500500()500．500500()500．計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載：q=49.2×0.25=12.3N/mmA、抗彎強度驗算：σ=M/W其中：M=0.1×q×L2=0.1×12.3×5002=0.31×106N.mmW=bh2/6=50×1002/6=8.33×104則：σ=3.72N/mm2<fm=13N/mm2B、撓度驗算ω=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：9000N/mm2I表示慣性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106則：ω=0.677×12.3×5004/(100×9000×4.17×106)＝0.14mm<[ω]=L/250=2.0mm說明該模板背楞符合施工設計要求。=3\*GB3③次龍骨驗算（Φ48x3.0＠500）計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：50500500()500．q=49.2×0.5=24.6N/mmA、抗彎強度驗算：σ=M/W其中：M=0.1×q×L2=0.1×24.6×5002=0.615×106N.mmW=4.56×103則：σ=134.9N/mm2<fm=205N/mm2B、撓度驗算ω=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：206000N/mm2I表示慣性矩I=10.78×104則：ω=0.677×24.6×5004/(100×206000×10.78×104)＝0.5mm<[ω]=L/250=2.0mm說明該模板次龍骨符合施工設計要求。

500500500=4\*GB3④主龍骨驗算500500500計算示意圖（按三跨連續(xù)梁計算,將集中荷截近似為均布荷截）：化為線型均布荷載：q=F×0.5=49.2×0.5=24.6N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1×q×L2=0.1×24.6×5002=0.615×106N.mmW=2×4.5×103mm則：σ=68.3mm2<fm=205N/mm2B、撓度驗算ω=0.677q×L4/(100×E×I)E表示彈性模量：2.06×105N/mm2I表示慣性矩I=2×10.78×104mm則：ω=0.677×24.6×5004/(100×2.06×105×2×10.78×104)=0.23mm<[ω說明該模板的主龍骨符合施工設計要求。⑤對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力σ=N/A其中：N=F×對拉螺栓間距×主龍骨間距=49.2×0.5×0.5=12.3KNФ14對拉螺栓凈面積A=105mm2則σ=117N/mm2＜［ftb］=170N/mm2普通螺栓的設計抗拉強度,該對拉螺栓滿足要求。梁底模板體系驗算（1500*2800）=1\*GB3①梁底模板（15mm厚膠合板）計算示意圖（按五跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=88.33×1/1.5=58.89N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.105qL2=0.105×58.89×1802=2×105Nmm 截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3則：σ=5.3N/mm2<fm=35N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=4500N/mm2慣性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4ω=0.644q×L4/(100×E×I)則：ω=0.644×58.89×1804/(100×3.75×104×2.81×105)＝0.04mm<[ω]=L/250=0.72mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。=2\*GB3②模板底50×100mm木方計算示意圖（按五跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（88.33/1.5）×0.28=16.5N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.105qL2=0.105×16.5×2502=1.1×105Nmm 截面抵抗矩W=bh2/6=100×502/6=4.17×104mm3則：σ=2.6N/mm2<fm=13N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=9000N/mm2慣性矩I=bh3/12=100×503/12=1.042×106mm4ω＝0.632qL4/(100×E×I)＝0.632×16.5×2504/(100×9000×1.042×106)則：ω=0.04mm<[ω]=L/250=1.0mm說明該木方符合施工設計要求。=3\*GB3③小橫楞（Φ48x3.0＠250）驗算500500500計算示意圖（按3跨連續(xù)梁驗算）：500500500化為線型均布荷載：q=（88.33/1.5）×0.25=14.72N/mmA、抗彎強度驗算(按3跨連續(xù)梁計算)σ=M/W其中：M=0.125qL2=0.125×14.72×5002=4.6×105Nmm 截面抵抗矩W=4.5×103mm3則：σ=102.2N/mm2<fm=215N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=206000N/mm2慣性矩I=10.78×104mm4ω=0.521q×L4/(100×E×I)=0.521×14.72×5004/(100×206000×10.78×104)則：ω=0.22mm<[ω]=L/250=2mm說明該模板小橫楞符合施工設計要求。⑤大橫楞（Φ48x3.0）驗算計算示意圖(按5跨連續(xù)梁驗算)化為線型均布荷載：q=（88.33/0.7）×0.5=29.44KN/mA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.105×q×L2=0.105×29.44×5002=7.33×105N.mmW=4.5×103則：σ=171.8N/mm2<fm=215N/mm2B、撓度驗算ω=ω=0.644qL4/(100×E×I)E表示彈性模量：2.06×105N/mm2I表示慣性矩I=10.78×104mmω=0.6441q×L4/(100×E×I)=0.644×29.44×5004/(100×206000×10.78×104)則：ω=0.52mm<[ω]=L/250=2.0mm說明該模板的大橫楞符合施工設計要求。梁底模板體系驗算（700*2000）=1\*GB3①梁底模板（15mm厚竹膠板）計算示意圖（按2等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q=（26.26/0.7）×1=37.5N/mmA、抗彎強度驗算(按兩跨連續(xù)梁計算)σ=M/W其中：M=0.125qL2=0.125×37.5×2002=1.875×105Nmm 截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3則：σ=2.23N/mm2<fm=35N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=4500N/mm2慣性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4ω=0.521q×L4/(100×E×I)=0.521×37.5×2004/(100×4500×2.81×105)則：ω=0.25mm<[ω]=L/250=0.8mm說明該模板符合施工設計要求。=2\*GB3②模板底50×100mm木方計算示意圖（按五跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（26.26/0.7）×0.3=11.25N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.105qL2=0.105×11.25×5002=2.95×105Nmm 截面抵抗矩W=bh2/6=100×502/6=4.17×104mm3則：σ=7.07N/mm2<fm=13N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=9000N/mm2慣性矩I=bh3/12=100×503/12=1.042×106mm4ω=0.644qL4/(100×E×I)=0.644×11.25×5004/(100×9000×10.42×106)則：ω=0.5mm<[ω]=L/150=說明該木方符合施工設計要求。=3\*GB3③小橫楞（Φ48x3.0＠300）驗算計算示意圖（按3跨連續(xù)梁驗算）：化為線型均布荷載：q=（26.26/0.7）×0.5=18.8N/mmA、抗彎強度驗算(按3跨連續(xù)梁計算)σ=M/W其中：M=0.125qL2=0.125×18.8×5002=5.875×105Nmm 截面抵抗矩W=4.5×103mm3則：σ=131N/mm2<fm=215N/mm2B、撓度驗算彈性模量E=206000N/mm2慣性矩I=10.78×104mm4ω=0.521q×L4/(100×E×I)=0.521×18.8×5004/(100×206000×10.78×104)則：ω=0.3mm<[ω]=L/250=2mm說明該模板小橫楞符合施工設計要求。⑤大橫楞（Φ48x3.0）驗算由于小橫楞與大橫楞均在主節(jié)點處相交，可不驗算。3、模板支架構造措施梁底架體水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3米梁底沿梁方向水平桿接長采用搭接接長，搭接長度不小于一米，連接扣件不少于3個，均勻布置，扣件距桿件端頭不少于10厘米。水平桿搭接接頭不得設置在同步或同跨內。梁底水平橫桿必須設置在梁底主節(jié)點處，該橫向水平桿在梁底架體加密范圍內不得有接頭，以使荷載有效擴散。梁底主節(jié)點處必須設置防滑扣件框架主梁及以及次梁(包括擴展區(qū)域)的每根立桿底部必須設置底座或墊板。立桿必須垂直設置，2米高度的垂直度允許偏差不得大于15mm。縱橫掃地桿采用直角扣件固定在距墊板100mm處的立桿上，如遇敞開式地溝時，立桿基礎不在同一高度上，必須將高處的縱向掃地桿向低處通長與立桿固定，。立桿接長采用對接扣件，嚴禁采用搭接，立桿上的對接扣件必須交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內間隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心到主接點的距離不大于步距的1/3。端部扣件蓋板的邊緣到桿端距離不得小于100mm。模板支架必須與已施工完成的獨立柱進行剛性連接。剪刀撐跨越立桿的根數：主梁下為7根、一級次梁下為6根、二級次梁及板下為5根，斜桿與地面的夾角為45—60度之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接采用3個旋轉扣件連接，剪刀撐與立桿連接采用旋轉扣件，在整個架體高度內連續(xù)設置。主梁、一級次梁、二級次梁的模板支架的兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。跨地溝墊板采用長度不少于3米的20號槽鋼，槽鋼與地溝走向垂直放置。扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同。扣件螺栓擰緊力矩不得小于40N·m，且不大于65N·m。在主節(jié)點處，固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點相互距離不得大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。五、高架支模設計結果用扣件式鋼管腳手架作支撐系統：序號構配件名稱使用材料規(guī)格設計結果備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿連接處設置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立桿Φ48*3.5鋼管，對接扣件連接主梁、一級次梁底：梁寬+每邊1500范圍內，間距500*500二級次梁底：間距500*1000板底：間距1000*1000主梁加腋部位隔排250*5004橫向水平桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10005縱向水平桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接步距1500頂部四道10006水平剪刀撐Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接首層、頂層、中間層每隔2步一道7豎向剪刀撐Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接縱橫每3米一道8掃地桿Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接距地面或墊板150處縱橫設置9剛性連接件Φ48*3.5鋼管，旋轉扣件連接每步水平桿均與獨立柱剛性連接見圖10腳手板不小于200mm寬、50mm厚松木板11模板15厚竹膠合板12木方50*10013對拉螺栓Φ14間距500*500，距梁底15014底座非跨地溝處每根立桿下設置15墊板不小于3米長的20號槽鋼跨地溝處橫向設置后附：立桿平面布置圖、1.5*2.8m梁模支設示意圖。六、高架支模施工技術措施1、單位工程負責人應按施工方案向架體搭設和使用人員進行技術交底。2、按規(guī)范及本方案要求，對所有架體使用構配件進行質量檢查和驗收，合格后，分類堆放備用，對未經檢查的構配件嚴禁使用。3、搭設前清除搭設場地內所有雜物，對桿件搭設位置必須準確定位放線標定，不得隨意搭設。4、嚴格按設計方案施工，并加強對施工過程的檢查，做到檢查有記錄及完整的會簽，對隱患要做到按三定措施落實整改，確保施工安全。5、認真落實架體構造措施，滿足安全要求。6、操作工人必須持證上崗，施工過程中，必須嚴格佩戴安全帽、安全帶。7、混凝土泵管的架設應沿柱體向上，并與柱子連接牢固。七、檢查與驗收1、構配件檢查與驗收檢查鋼管產品質量合格證檢查進場質量檢測報告檢查進場質量檢查記錄檢查鋼管外觀：平直、光滑，無裂痕、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。檢查鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差滿足規(guī)范要求。檢查鋼管表面銹蝕深度滿足規(guī)范要求檢查扣件的生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品合格證。檢查扣件的進場抽樣檢測報告檢查扣件的實體質量，不得有裂痕、變形，螺栓不得有滑絲。2、架體檢查與驗收搭設前對地基與基礎進行驗收，地面墊層混凝土強度等級不小于C20。模板支架在搭設過程中應對桿件的設置、連接件、構造措施進行跟蹤檢查架體搭設完畢在支設模板前，對架體進行驗收，必須滿足本方案的設計、構造要求及規(guī)范要求在澆筑混凝土前，對模板系統，模板支架系統進行驗收。在混凝土澆筑過程中，檢查是否超載每步檢查驗收必須做好記錄，備查。八、扣件試驗方案試驗方案附后 目錄TOC\o"1-3"\h\z一、工程概況 11、結構概況 12、地面下地質概況和現場實際情況 1二、高架支模須解決的問題 11、地基處理 12、架體設計 23、技術交底 24、模板支架使用材料的驗收 25、對模板支架相關環(huán)節(jié)進行驗收 2三、模板支架設計方案 21、總體思路 22、施工程序 33、模板支架結構選型及架體相關技術參數 54、模板支撐架體結構計算 55、地基處理 146、梁底模板起拱要求 177、主梁疊合處構造處理 17四、梁模板設計計算 181、梁模板材料及結構體系選用 182、模板結構體系驗算 183、模板支架構造措施 25五、高架支模設計結果 26六、高架支模施工技術措施 27七、檢查與驗收 271、構配件檢查與驗收 272、架體檢查與驗收 28八、扣件試驗方案 28

附錄資料：不需要的可以自行刪除勁鋼結構制作安裝施工工藝標準1適用范圍本工藝標準適用于建筑工程中的勁鋼結構制作安裝工程，橋梁建設中的勁性鋼箱梁及鋼管拱、柱可參考本工藝標準。2施工準備2.1材料的要求2.1.1鋼材：鋼材、鋼鑄件的品種、規(guī)格、性能等應符合現行國家產品標準和設計要求。進口鋼材產品的質量應符合設計和合同規(guī)定標準的要求，全數檢查檢查質量合格證明文件、中文標志及檢驗報告等。2.1.2對屬于下列情況之一的鋼材，應進行抽樣復驗，其復驗結果應符合現行國家產品標準和設計要求，全數檢查復驗報告。2.1.2.1國外進口鋼材；2.1.2.2鋼材混批；2.1.2.3板厚等于或大于40mm，且設計有Z向性能要求的厚板；2.1.2.4建筑結構安全等級為一級，大跨度鋼結構中主要受力構件所采用的鋼材；2.1.2.5設計有復驗要求的鋼材；2.1.2.6對質量有疑義的鋼材。。2.1.3鋼板厚度及允許偏差應符合其產品標準的要求。2.1.4型鋼的規(guī)格尺寸及允許偏差符合其產品標準的要求。2.1.5鋼材的表面外觀質量除應符合國家現行有關標準的規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定:2.1.5.1當鋼材的表面有銹蝕、麻點或劃痕等缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度負允許偏差值的1/2；2.1.5.2鋼材表面的銹蝕等級應符合現行國家標準《涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級》GB8923規(guī)定的C級及C級以上；2.1.5.3鋼材端邊或斷口處不應有分層、夾渣等缺陷。2.2主要工機具機具：卷板機、剪切機、型鋼矯正機、鉆床、電鉆、擴孔鉆；半自動切割機或自動切割機、砂輪切割機、等離子切割機、電焊、氣焊、電弧氣刨設備；鋼板平臺等。工具：鋼尺、角尺、卡尺、劃針、劃線規(guī)、大錘、鑿子、樣沖、撬杠、扳手、調直器、夾緊器、鉆子、千斤頂等。2.3作業(yè)條件2.3.1制作前根據設計單位提供的設計文件繪制鋼結構施工詳圖。2.3.2按照設計文件和施工詳圖的要求編制制造安裝工藝文件（工藝規(guī)程）。2.3.3按構件制造明細表，核對進場構件的數量，查驗出廠合格證及有關技術資料。2.3.4檢查構件在裝卸、運輸及堆放中有無損壞或變形。損壞和變形的構件應予矯正或重新加工。被碰損的防銹涂料應補涂，并再次檢查辦理驗收手續(xù)。2.3.5對構件的外形幾何尺寸、制孔、組裝、焊接、摩擦面等進行檢查，做出記錄。2.3.6鋼結構構件應按安裝順序成套供應，現場堆放場地能滿足現場拼裝及順序安裝的需要。2.3.7構件分類堆放，剛度較大的構件可以鋪墊木水平堆放。多層疊放時墊木應在一條垂線上。2.3.8制作、檢查、驗收所用鋼尺，其精度應一致，并經法定計量檢測部門檢定取得證明。施工準備號料施工準備號料下料腹板及翼板拼接組裝工字鋼焊接成工字形鋼梁梁梁梁矯正變形及上加勁肋端加勁肋端部齊平焊連接件鋼梁吊裝安裝預制板支木模鋼筋混凝土板制作預制板搗制板綁扎鋼筋鋼筋制作細石混凝土灌縫澆灌混凝土拆模鋼梁油漆2.4作業(yè)人員鉚工、電焊工、起重工、氣焊工、鋼筋工、水泥工、機械工、鉗工等。3施工工藝3.1組合梁施工工藝3.1.1施工工藝流程3.1.2放樣3.1.2.1放樣工作必須在放樣平臺上進行。放樣依據施工圖及加工圖。3.1.2.2放樣下料所用的鋼尺、量具須經計量部門檢驗合格后方可使用。3.1.2.3放樣和號料應根據工藝要求預留制作和安裝時的焊接收縮量及切割加工余量。3.1.2.4放樣的允許偏差見表3.1.2.43.1.3下料：3.1.3.1零件切割前，將鋼材表面區(qū)域內的鐵銹、油漆等處理干凈。3.1.3.2機械剪切的零件其剪切線與號料線的偏差不大于2mm，且要清除毛刺。3.1.3.3切割截面與鋼材表面不垂直度應不大于鋼材厚度的10%，且不得大于2mm。3.1.3.4板材及型鋼制作下料采用半自動切割機下料，嚴禁使用手工切割，確保切割精度。氣割后清除熔渣和飛濺物。表3.1.2.4放樣的允許偏差項目允許偏差（mm）平行線距離和分段尺寸±0.5對角線差1.0寬度、長度±0.5表3.1.2.4放樣的允許偏差項目允許偏差（mm）平行線距離和分段尺寸±0.5對角線差1.0寬度、長度±0.5孔距±0.5加工樣板的角度±20′1000mm1000mm表表3.1.3.6氣割下料后允許偏差如項目允許偏差(mm)零件寬度、長度±3.0切割面平面度0.05t且不大于2.0割紋深度0.2局部缺口深度1.0注：t為切割面厚度3.1.3.6氣割下料后允許偏差見表3.1.3.63.1.4制孔3.1.4.1制孔采用鉆孔，嚴禁采用割孔。3.1.4.2鉆孔應垂直材料面。3.1.5型鋼制作3.1.5.1翼板和腹板放樣、號料、切割后，應經過充分整形，消除板材的切割變形，特別是側彎的影響，對于較寬的翼板和腹板，應上滾床較平，防止波浪變形出現。3.1.5.2當翼緣板需要拼接時，可按長度方向拼接；腹板拼接，拚接縫可為“十”字型或“T”字型；翼緣板拼接縫和腹板拼接縫的間距應大于200mm；拼接焊接應在H型鋼組裝前進行。方楔子模胎平臺支承墊塊方楔子模胎平臺支承墊塊3211）H型鋼組裝應制作以下胎具：2）裝配按順序進行：裝配前應調好裝配胎具，使腹板厚度中心對準翼板寬度中心，然后按順序先放腹板1，次放翼板2，再放翼板3，打緊夾具校準幾何尺寸后點焊，脫胎后待焊接。3）H型鋼焊接工藝a、控制變形措施：焊接是H型鋼制作過程中最為重要和最容易出現質量通病的部分，其核心部分是防止焊接變形，H型鋼焊接過程中的變形可分為以下幾種：①沿H型鋼縱向焊縫收縮引起長度方向的縮短；②沿H型鋼焊縫橫向收縮引起的寬度方向的縮短；③角焊縫引起的翼板角變形；④縱向焊縫收縮引起的H型鋼上撓變形。①、②③①、②③④H鋼扁楔子夾具平臺H鋼扁楔子夾具平臺扁楔子300~400mm②在翼板和翼板之間加圓鋼支撐，在兩槽鋼疊加處打夾具可以防止翼板角變形。翼板與翼板之間的圓鋼支撐，應在H型鋼組焊完成且焊縫充分冷卻后才可拆除。③在疊加處打夾具同時可以防止型鋼在長度方向上的撓度變形，夾具間隔根據板厚不同，可控制在300mm～400mm。④采用合理的焊接順序，對角變形和撓度變形均有控制作用，焊接時四個人同時從中間向兩邊施焊，四個人要保持基本相同的線能量，特別是保持均勻的焊接速度，從焊接變形的角度考慮，第一層焊道引起的翼板角變形最大，因此第一層焊道應保持較高的焊接速度，即較小的線能量。T型鋼擋板H型鋼扁楔子4T型鋼擋板H型鋼扁楔子3.1.5.4型鋼組裝先組裝成H型鋼、T型鋼，并經校驗合格，然后放出組對線，將H型鋼放置胎具上，組對、焊接T型鋼。組對T型鋼時，先在H型鋼上每隔1m左右點上擋板，用工卡具捻縫，保證組對質量。3.1.5.5開口鋼箱梁制作1）先將箱梁已下好料的側板蓋板放置在預制鋼平臺上，并與平臺上大樣（樣沖眼）進行校核，再組對箱梁的兩側側板，并用拐尺找正無誤后進行點焊并焊接（見下圖）。箱梁側板角鋼爪扁楔箱梁側板蓋板箱梁側板角鋼爪扁楔箱梁側板蓋板鋼平臺箱梁側板加筋板箱梁側板加筋板角鋼爪扁楔箱梁側板2箱梁側板1箱梁底板滿布鋼胎架箱梁側板蓋板3）安裝底板加筋板和箱梁隔板，并找正點焊。底板加筋板箱梁側板加筋板角鋼爪扁楔底板加筋板箱梁側板加筋板角鋼爪扁楔箱梁側板2箱梁側板1箱梁底板滿布鋼胎架箱梁側板蓋板箱梁隔板5)焊接采用：對接焊縫采用手工電弧焊進行焊接，角焊縫采用埋弧自動焊和CO2氣體半自動焊進行焊接。3.1.5.6閉口鋼箱梁制作：1）先將已下好料的一面?zhèn)劝?，放置在預制鋼平臺上，并與平臺上大樣（樣沖眼）進行校核；2）再組對一面上（下）蓋板，蓋板沿著側板1的弧線里（外）口，從一端向另一端用直角定位卡進行定位，并用拐尺進行找正，無誤后，進行點焊；3）接著組對縱向加筋板及隔板，并點焊；4）然后組裝另一面?zhèn)劝?，組對用門字卡具控制其組對尺寸，合格后點焊，接著設置焊接反變形卡具，分段對稱進行焊接；側板1（第1側板1（第1步）上蓋板（第2步）（第4步）側板2下蓋板（第5步）縱加筋板、隔板（第3步）制作鋼平臺閉口箱梁組裝示意圖6）焊接采用：對接焊縫采用手工電弧焊進行焊接，角焊縫采用CO2氣體半自動焊進行焊接。3.1.6焊接施工3.1.6.1施工前將按照工藝評定制定焊接工藝，其焊接工藝按《建筑鋼結構焊接規(guī)程》進行制定，焊材的性能應符合《GB/T5117-1995》規(guī)定。3.1.6.2焊接材料的選用應根據設計要求和相應施工規(guī)范及焊接工藝評定規(guī)定正確選用。3.1.6.3焊接人員必須持有相應材質，相應部位的合格證。3.1.6.4焊接要求1）焊接前應檢查并確認坡口符合設計及規(guī)范要求，清除坡口表面和兩側20mm范圍內的鐵銹、水份、油污和灰塵，清理后應盡快開始焊接。2）焊接表面應干燥，表面氧化層必須用鋼絲刷清除，在焊接過程中焊接部位不允許振動，必須采取一定的反變形措施。3）刮風下雨天氣必須采取防護措施進行焊接。4）焊接必須采用小規(guī)范。5）焊工施焊前，應復查結構的組裝質量及焊縫區(qū)的處理情況，如不符合要求應修整合格方可施焊。6）對接接頭、T形接頭、角接接頭、十字接頭等對接焊縫及對接和角接組合焊縫，應在焊縫的兩端設置引弧和引出板，其材質和坡口形式應與焊件相同。引弧和引出的焊縫長度應大于20mm。焊接完畢應采用氣割切除引弧和引出板，并修磨平整，不得用錘擊落。7）焊接時，焊工應遵守焊接工藝規(guī)程，不得自由施焊及在焊道外的母材上引弧。1mm55±51mm55±5°1~2mm45±2.5°9）箱梁對接焊縫焊接：對接焊逢的采用雙面V形坡口，坡口角度55°，留1~2mm45±2.5°10）箱形梁角接焊縫焊接：箱形梁角焊縫的坡口采用45°坡口，間隙1~2mm，為了防止變形，焊接方法采用分段對稱焊進行焊接。3.1.6.5焊接材料的管理和使用1）焊絲管理①施焊中的焊絲，必須具有出廠合格證書，質保書內的化學成分及機械性能必須符合國家有關規(guī)定。②焊絲成盒包裝，正式施焊前不得拆封，以免在空氣中受潮；③焊絲設專人負責保管、發(fā)放；④焊接材料庫房必須保持干燥，相對濕度不大于60%，庫房內的溫度不低于10℃。2）焊劑的要求①保證電弧穩(wěn)定燃燒。②保證焊縫金屬成分和性能。③減少焊縫產生氣孔和裂紋產生的可能性。④高溫下熔渣的粘度適當，冷卻凝固后脫渣性好。⑤不易吸潮，有一定的顆粒度。⑥焊劑使用前應進行烘烤，烘烤溫度250-300℃，烘烤時間1-2小時。3）CO2氣體的使用①CO2氣體應達到99.5%②新充裝氣瓶倒置24小時，使用前，打開閥門，放去其中的積水，放水2-3次即可，每次放水時間間隔約30min。Ⅲ、使用前，先打開瓶口氣閥，放掉瓶內上部純度較低的氣體，然后套接干燥器，進一步減少CO2氣體水分，當瓶內壓力小于2.0Mpa時，應更換新瓶。4）焊條烘烤,發(fā)放與使用管理①焊條的貯存庫應保持干燥，相對濕度不大于60%，焊條存放應距離地面及墻面300mm。②焊條入庫時，材料責任師應對焊接材料的外觀進行檢查，其包裝不應有破損、受潮等現象，并核對包裝上的標記，其型號、牌號、規(guī)格、生產批號是否與質量證明文件相一致并符合標準要求。③現場的焊條烘烤和發(fā)放工作由專人管理，并建立烘烤發(fā)放臺帳。④焊材烘烤應按“焊接材料烘烤發(fā)放通知單”的要求進行。⑤焊條烘烤應分層堆放，且每層焊條堆放不應超過隔層高度的2/3。⑥焊條使用前應按規(guī)定進行烘烤，烘干后應保存在100~150℃恒溫箱內，藥皮應無脫落和明顯裂紋。⑦焊工使用時，應存放在具有保溫效果的保溫筒內，存放時間不宜超過上表規(guī)定，否則應按原烘烤制度重新干燥，重新烘烤次數不宜超過上表規(guī)定。⑧回收的焊條應核對標記并檢查藥皮是否損壞，并在焊條尾部用黃色油漆作出明顯標記。⑨發(fā)放時，應先發(fā)放回收和重新烘烤的焊條，焊工領到回收和重新烘烤的焊條應先用。⑩焊條每次領用量宜控制在80根以下，第二次領用焊條時，應以焊條頭換取焊條。3.1.7摩擦面的處理如鋼結構采用高強螺栓連接時其構件間接觸面必須做摩擦面。3.1.7.1摩擦面處理后抗滑系數值必須符合設計要求。3.1.7.2采用砂輪打磨處理摩擦面時，打磨范圍不小于螺栓孔徑的4倍，打磨方向易于構件受理方向垂直。3.1.7.3處理好的摩擦面，不得有飛濺、毛刺、焊疤或污損等。3.1.8鋼梁吊裝與一般全鋼梁吊裝相同。3.1.9混凝土板制作混凝土板根據施工條件，可采用預制和搗制，但板的施工及驗收，需符合現行《鋼筋混凝土工程施工及驗收規(guī)范》的有關規(guī)定。3.1.10臨時支撐當根據設計要求，梁需設臨時支撐，當鋼梁吊裝后，即按設計圖紙要求，設置臨時支撐，一直到混凝土強度等級達到設計要求，方可拆除臨時支撐。3.1.11清除鋼梁污物為了保證鋼梁與混凝土板之間的粘著力，鋼梁頂面不得涂刷油漆，在現澆（或安裝）混凝土板之前應清除鐵銹、焊渣、冰層、積雪、泥土及其他雜物。3.2型鋼混凝土結構施工工藝型鋼混凝土結構是鋼結構和鋼筋混凝土結構二者的組合體，因此鋼結構和鋼筋混凝土結構的施工方法都可以應用到型鋼混凝土結構中來。3.2.1型鋼骨架的制作安裝3.2.1.1型鋼骨架的施工應遵守鋼結構的有關規(guī)程。3.2.1.2型鋼骨架的制作安裝與組合梁、柱的施工工藝基本相同。3.2.1.3在安裝柱的型鋼骨架時，需要重復觀測糾正其垂直偏差值，首先是在上下型鋼骨架連接處，先作臨時連接，然后觀測糾正欺垂直偏差值，再進行焊接或螺栓固定，其次是在梁的型鋼骨架安裝后，要再次進行觀測糾正因荷載增加，焊接收縮或螺栓松緊不一致而產生的偏差值。為了防止上層型鋼骨架垂直偏差積累超過容許值，而影響到整個結構，所以除了力求柱的型鋼骨架的下部校正準確外，還應將上部的安裝垂直中心線對準。3.2.1.4為了梁柱接頭的交叉鋼筋貫通而互不干擾，加工柱的型鋼骨架時在型鋼腹板上預留穿鋼筋的孔洞要相互錯開，在柱型鋼腹板上預留孔洞的孔徑，既要有利于穿鋼筋，以不要過多地損傷型鋼腹板，又不要過多地損傷型鋼腹板，一般預留孔洞的孔徑較鋼筋直徑大4~6mm為宜。3.2.1.5型鋼混凝土施工中,在梁柱接頭處和梁的型鋼翼緣下部,由于澆筑混合物時有部分空氣不易排出和或因梁的翼緣過寬容易出現混凝土不能充分填滿模板內的各處，應在一些部位預留排空氣的孔洞。3.2.2鋼筋3.2.2.1型鋼混凝土結構的鋼筋綁扎與鋼筋混凝土結構中的鋼筋綁扎基本相同。3.2.2.2由于柱的縱向鋼筋不能穿過梁的翼緣，因此縱向鋼筋只能設在柱截面的四角或沒有梁的部位。3.2.2.3在梁柱節(jié)點部位，柱的箍筋要在型鋼梁的腹板上已留好的孔中穿過，可將箍筋分成幾段，分段穿過梁腹板的箍筋要按照搭接長度的要求，用電弧焊焊接，不宜將箍筋焊在梁的腹板上。3.2.2.4腹板上開孔的大小和位置不合適時，需征得設計者的同意，用電鉆補孔或用鉸刀擴孔，不得用氣割開孔。3.2.3型鋼混凝土結構的模板工程型鋼混凝土結構的一個重要特點是在型鋼混凝土結構中有型鋼骨架，在混凝土沒有硬化以前，型鋼骨架可以作為鋼結構來承受荷載。在高層建筑現澆型鋼混凝土結構施工中的模板體系有：無支撐或有支撐的遞增強度模板體系；升梁提（滑）模板體系和外掛腳手整體升降體系等三種。3.2.3.1無支撐或有支撐的遞增強度模板體系此體系適用于單向密肋（梁）樓板是全預制裝配的，模板下不設任何支撐，它的關健是肋（梁）的骨架由型鋼做成，施工時利用型鋼承受混凝土的重量和施工荷載，而在混凝土硬化以后，型鋼又成為梁的受力鋼筋。該體系的具體做法是：1）在大梁之間成組安裝型鋼梁或角鋼桁架；2）梁的底模用螺栓固定在型鋼梁或角鋼桁架下弦上，底模邊緣上設塑料模殼；3）然后在上面鋪設鋼筋網片，型鋼梁或角鋼桁架幾榀為一組（根據起重機起重量確定），連同模板在地面安裝好，一次起吊就位。4）大梁底模同肋（梁）作法相同，側模則用組合鋼模或鋼框復面組合模板，常規(guī)方法固定。5）柱、大梁以及密肋樓蓋的混凝土則采用泵送混凝土澆筑。3.2.3.2