新店保障房地鐵社區一期工程A06地塊土石方、基坑支護及樁基工程塔吊基礎專項施工方案廈門特房建設工程集團有限公司2017年月日目錄TOC\o"1-5"\h\z\u第1章編制說明及依據 11.1編制說明 11.2編制依據 1第2章工程概況 12.1建筑概況 12.2塔吊概況 22.3地質概況 3第3章塔吊選型與定位 73.1塔吊選型與現場定位原則 73.2塔吊選型 83.3塔吊平面布置圖 103.3.1塔吊基礎定位 14第4章塔吊基礎設計 18第5章塔吊基礎施工 235.1施工流程 235.2施工工藝 235.2.1土方開挖 235.2.2墊層施工 235.2.3塔吊基礎鋼筋綁扎 235.2.4地腳螺栓定位 255.2.5塔吊基礎模板支設 265.2.6混凝土澆筑、養護 265.2.7拆模 275.2.8土方回填 275.3施工注意事項 28第6章安全技術措施 286.1施工安全技術措施 28第7章質量保障措施 29第8章塔吊基礎施工事故應急預案 298.1.1應急通信聯絡 298.1.2機械故障應急措施 308.1.2.1預防措施 308.1.2.2應急措施 308.1.3現場停電應急措施 308.1.3.1預防措施 308.1.3.2應急措施 318.1.4路線阻滯應急措施 318.1.4.1預防措施 318.1.4.2應急措施 318.1.5混凝土施工補救措施 318.1.5.1預防措施 318.1.5.2應急措施 32第9章塔吊基礎驗算 329.1塔吊基礎驗算書 32編制說明及依據編制說明本方案為塔吊基礎設計及施工專項方案，塔吊的安裝、附著及拆除詳見塔吊安裝及拆除專項施工方案。編制依據（1）廈門佰地建筑設計有限公司設計的《新店保障房地鐵社區一期工程A06地塊圖紙》；（2）廈門地質工程勘察院編制的《新店保障房地鐵社區一期工程A06地塊勘察報告》的部分；（3）《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》（GB50202—2002）；（5）《建筑樁基技術規范》（JGJ94—2008）；（6）《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB50204－2015）；（7）《建筑機械使用安全技術規程》(JGJ33-2012)；（8）《江漢TC5613AZ-6塔吊使用說明書》、《波坦MC110A塔吊使用說明書》。工程概況建筑概況本工程位于廈門市翔安區新店鎮翔安南路南側，宋洋水庫東側，場地原屬下鐘宅村和東界村集體用地。總建筑面積107537m2，其中地下室2層，建筑面積約33600m2，地上由3棟高層住宅樓及配套組成，建筑面積73937m2；其中1#樓、3#樓為33F住宅樓，2#樓為34F住宅樓，樓層高均為2.8m，社區服務中心5F，幼兒園4F，配套商業為1F；屋面高度最高為2#樓99.75m，剪力墻結構，社區服務中心屋面高度19.450m，框架結構，幼兒園屋面高度10.800m，框架結構，配套商業框架結構。各棟號明細表序號棟號建筑層數面積(m2)建筑高度（m）層高（m）11#樓336507096.502.822#樓3499.752.833#樓3396.502.84服務中心578735.653.65幼兒園4390010.83.963-2#樓2498.6210.154.5、3.92、各參建單位概況序號項目內容1工程名稱新店保障房地鐵社區一期工程A06地塊土石方、基坑支護及樁基工程2工程地點翔安區新店鎮翔安南路南側3建設單位廈門安居集團有限公司4代建單位廈門建發兆誠建設運營管理有限公司5監理單位廈門象嶼工程咨詢管理有限公司6設計單位廈門佰地建筑設計有限公司7勘察單位廈門地質工程勘察院8施工單位廈門特房建設工程集團有限公司塔吊概況結合本工程現場實際情況，共布置3臺塔吊，1#、3#樓各安裝1臺波坦MC110A，2#樓安裝1臺江漢5613，對地下室施工區域和地上主體結構進行全覆蓋，來滿足施工需求，每臺塔吊負責滿足覆蓋區域內主體結構施工需求。塔吊主要吊重覆蓋分配如下表序號樓號塔吊編號層數屋面高度（m）地下室區域11#樓波坦MC110A，D=55m，H=120m33層96.501#樓及其周邊22#樓江漢5613，D=56m，H=120m34層99.752#樓及其周邊33#樓波坦MC110A，D=55m，H=120m33層96.503#樓及其周邊地質概況依據廈門地質工程勘察院編制的《新店保障房地鐵社區一期工程A06地塊勘察報告》的部分場地地質概況如下：1、素填土（Qml）：部分鉆孔有分布，厚度一般為0.2～3.2m，密實度與均勻性較差，力學強度低。2、粉質粘土（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2a)：沖洪積成因，分布與場地中部和西北部，揭露厚度6.1～18.6m。該層標貫擊數修正后為9.8～30.6擊，平均為20.09擊，屬中等壓縮性土，力學強度一般。3、中粗砂（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2b)：沖洪積成因，僅在6-ZK5、6-DK1、6-DK4、6-JK1孔有揭露，揭露厚度0.8～1.1m，該層標貫擊數修正后為14.1～27.7擊，平均為19.83擊，屬中等壓縮性土，力學強度及工程性能一般。4、粉質粘土（（Q3dl））eq\o\ac(○,3)：分布于場地東北部和西北角，揭露厚度0.9～8.4m，頂板埋深0～1.5m，頂板標高22.47～28.58m。該層標貫擊數修正后為8.4～38.5擊，平均為22.37擊，屬中等壓縮性土，力學強度一般。5、殘積土eq\o\ac(○,4)：該層根據母巖不同，分為殘積砂質粘性土eq\o\ac(○,4a)和閃長巖殘積粘性土eq\o\ac(○,4b)兩種類型：（1）殘積砂質粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4a):大部分鉆孔均有揭露，厚1.9～28.0m（部分基坑外圍孔未揭穿），頂板埋深為0.0～20.0m，頂板標高為2.76～26.07m。該層標貫擊數修正后為9.9～29.8擊，平均為20.13擊，屬中等壓縮性土，天然狀態下力學強度一般～較高，但為特殊性土，具有泡水易軟化、崩解使強度降低的不良特性。（2）閃長巖殘積粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4b)：呈株狀或條帶狀穿插于花崗巖殘積土中。于6-ZK6、6-ZK24、6-DK13、6-DK17、6-DK28、6-DK35、6-JK10、6-JK12、6-JK17、6-BK4、6-BK5及6-BK6孔有揭露，揭露視厚度為4.1～20.0m（基坑外圍孔未揭穿），頂板埋深為0～11.6m，頂板標高為11.07～24.58m。該層修正后標貫擊數為12.9～29.5擊，平均為22.64擊。屬中等壓縮性土，天然狀態下力學強度一般～較高，但為特殊性土，同樣具有泡水易軟化、崩解，使強度降低的不良特性。6、全風化巖eq\o\ac(○,5)：該層根據母巖不同，分為全風化花崗巖eq\o\ac(○,5a)和全風化閃長巖eq\o\ac(○,5b)：（1）全風化花崗巖（γ52（3）b）eq\o\ac(○,5a)：各鉆孔均有揭露，揭露厚度0.9～21.2m，頂板埋深為10.6～32.9m，頂板標高為-10.63～13.00m。該層標貫擊數修正后30.0～49.5擊，力學強度較高，天然狀態下工程性能較好。（2）全風化閃長巖（β）eq\o\ac(○,5b)：呈株狀或條帶狀穿插于花崗巖中，于4-ZK2、4-ZK3、4-ZK8、4-ZK9、4-ZK10、4-ZK12、4-ZK19、4-DK3、4-DK22孔有揭露，揭露視厚度2.1～14.2m，頂板埋深為12.5～27.0m，頂板標高為-2.38～11.28m。該層標貫擊數修正后30.1～49.5擊，力學強度較高，壓縮性較低，但與上述殘積土eq\o\ac(○,4b)呈漸變過渡關系，亦具有泡水易軟化、崩解的特性。7、砂礫狀強風化巖eq\o\ac(○,6)：該層根據母巖不同，分為砂礫狀強風化花崗巖eq\o\ac(○,6a)和砂礫狀強風化閃長巖eq\o\ac(○,6b)：（1）砂礫狀強風化花崗巖（γ52（3）b）eq\o\ac(○,6a)：大部分鉆孔有揭露，揭露厚度1.35～49.9m，頂板埋深為14.4～45.5m，頂板標高為-23.63～8.60m。該層標貫擊數修正后＞50擊，力學強度較高，工程性能較好，但同樣具有遇水易崩解軟化而降低強度的特點。另該層風化不均，局部揭露有孤石（詳見孤石一覽表3.2）。（2）砂礫狀強風化閃長巖（β）eq\o\ac(○,6b)：于6-ZK2、6-ZK23、6-ZK24、6-ZK25、6-DK7、6-DK9、6-DK13、6-DK16、6-DK17、6-DK22、6-DK26、6-DK28、6-DK34、6-DK35、6-DK36、6-BK7孔有揭露，揭露視厚度為3.8～31.0m之間（部分孔尚未揭穿），頂板埋深為18.3～39.1m，頂板標高為-16.24～5.70m。該層校正后標貫擊數>50擊，壓縮性低，力學強度較高，但該層開挖后如遭受長時間的泡水作用，也會較快軟化使強度降低。8、碎塊狀強風化巖eq\o\ac(○,7)：該層根據母巖不同，分為碎塊狀強風化花崗巖eq\o\ac(○,7a)和碎塊狀強風化脈巖eq\o\ac(○,7b)：（1）碎塊狀強風化花崗巖（γ52（3）b）eq\o\ac(○,7a)：主要揭露主樓和地下室范圍內鉆孔，揭露厚度0.50～17.6m（部分鉆孔未揭穿），層厚變化較大，該層頂板埋深為29.1～65.8m，頂板標高為-40.02～-6.55m。該層力學強度較高，壓縮性很低。（2）碎塊狀強風化閃長巖（β）eq\o\ac(○,7b)：呈株狀或條狀穿插于花崗巖中，于6-ZK8、6-ZK24、6-ZK25、6-DK16～6-DK19、6-DK22、6-DK29～6-DK30、6-DK34～6-DK36、A3-CK2孔有揭露，揭露視厚度為1.2～25.4m，頂板埋深為27.5～60.2m，頂板標高為-35.33～-4.46m。該層壓縮性很低，力學強度高。另該層風化不均，局部揭露有孤石（詳見孤石一覽表3.2）。9、中風化巖eq\o\ac(○,8)：該層根據母巖不同，分為中風化花崗巖eq\o\ac(○,8a)和中風化閃長巖eq\o\ac(○,8b)：（1）中風化花崗巖（γ52(3)b）eq\o\ac(○,8a)：僅于主樓和部分地下室部分鉆孔有揭露，揭露厚度5.0～7.2m（未揭穿），受區域構造作用，巖面起伏較大，頂板埋深30.5～≥65.0m。該層基本不可壓縮，力學強度高。個別鉆孔被輝綠巖穿插侵入形成脈巖。（2）中風化閃長巖（β）eq\o\ac(○,8b)：呈株狀或條狀穿插于花崗巖中，僅于主樓和部分地下室部分鉆孔有揭露，揭露視厚度為4.3～9.7m，頂板埋深為30.6～53.8m，頂板標高為-30.43～-7.08m。該層不可壓縮，力學強度很高。上述殘積土eq\o\ac(○,4)和各風化帶基巖（eq\o\ac(○,5)～eq\o\ac(○,7)）在勘探過程中均未發現有地下洞穴、臨空面或軟弱結構面，但據花崗巖的風化特征，除部分鉆孔揭露有孤石或不均勻風化殘留體（詳見表3.2）外，不排除鉆孔之間尚有其它孤石或不均勻風化殘留體存在的可能。各巖土層的分布、埋深、厚度和性能等情況詳見各工程地質剖面圖。塔吊選型與定位塔吊選型與現場定位原則（1）滿足覆蓋現場的要求；（2）滿足材料卸車及轉運要求；（3）根據施工部署與安排，滿足各階段對材料及機械的吊運要求；（4）盡量減少塔吊安裝給結構和施工帶來的不良影響，如塔吊標準節穿越地下室及主體梁、板及后澆帶，給結構帶來不利影響或給后續施工帶來的困難等；（5）群塔施工的要求；（6）保證塔吊安裝、拆卸的方便及塔吊安全的需要；（7）機械使用效率、現場供電條件；（8）塔吊位置與主樓位置關系應滿足附著要求。塔吊選型根據現場勘查，考慮運輸道路及堆場分布情況，選擇最優的塔吊布置方案，并確定2臺波坦MC110A，1臺江漢5613。3.2.1、江漢5613起重特性表及起重機特性曲線幅度（m）2~16.66171921242730323538起重量（KG）3000300030003000300030003000279925052258幅度（m）41444750525456起重量（KG）20481867171015711488141113403.2.2、波坦MC110A起重特性表：幅度（m）172022252729.833353740起重量（KG）6000500044003800340030003000280026002400幅度（m）424547505255起重量（KG）220021001950180017001600塔吊平面布置圖地上1#、2#、3#樓塔吊平面塔吊基礎定位1#樓塔吊定位軸線,2#塔吊定位軸線3#塔吊定位軸線塔吊基礎設計4.1本工程塔吊基礎頂標高同地下室底板頂標高，2#、3#樓位于地下室-2F黃海標高-8.40m，1#樓#位于地下室-2F黃海標高9.30m，則塔吊基礎頂標高如下表：樓號塔吊編號基礎頂標高基礎厚度墊層厚度墊層底標高1#樓波坦5516，D=55m，H=140m-9.3m1350mm100mm-10.75m2#樓江漢5513，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m3#樓波坦5516，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m塔吊基礎施工施工流程土方開挖→墊層施工→塔吊基礎鋼筋綁扎→地腳螺栓定位→塔吊基礎模板支設→混凝土澆筑、養護→拆模→土方回填施工工藝土方開挖用全站儀和水準儀對塔吊基礎位置進行定位。土方應分層開挖，每層開挖深度為0.3m。為避免擾動原狀土，采用小型反鏟挖土機挖土，剩余的300mm深度的土方采用人工挖土。檢查坑底寬和標高，要求坑底凹凸不超過2.0cm。對塔吊基礎下地基進行地耐力復核對基底土質達不到設計要求的，需將不良土層挖除后用中粗砂分層回填夯實。基礎槽挖好后，報請驗槽，做好記錄，再進行塔吊基礎的施工。墊層施工1、塔吊基礎墊層采用100厚C15混凝土。2、土方開挖到位后應及時進行墊層的澆筑，嚴禁長期泡水。3、基礎墊層要一次性澆筑完成。4、墊層混凝土用平板振動器或插入式振搗器平拖振搗，若用插入式振搗器平拖振搗，則振點間距不宜大于振搗棒作用半徑的1.25倍（30～40cm）。5、墊層混凝土表面為毛面，用木搓壓面，兩遍成活。6、墊層混凝土終凝后即進行灑水養護。塔吊基礎鋼筋綁扎1、劃鋼筋位置線：按塔吊基礎設計圖標明的鋼筋間距進行彈線，先預留出鋼筋保護層厚度的位置，嚴格按照此要求進行施工。2、按彈出的鋼筋位置線，嚴格按照施工工藝流程的要求拉通線進行綁扎施工。3、鋼筋綁扎時，鋼筋相交點必須全部綁扎，采用八字扣綁扎，必須保證鋼筋不位移。鋼筋搭接范圍內，除交叉點外，應另加三道絲扣進行綁扎。4、上下層鋼筋的擺放位置及順序為：上層鋼筋，短向筋放在上面；下層鋼筋，短向筋放在下面。5、馬凳鋼筋450mm間距一道，與受立鋼筋垂直，要求擺放均勻，整齊。馬凳采用Ⅰ級螺紋鋼筋Φ12鋼筋制作，馬凳有效高度：“H=承臺高度-上下保護層厚度-3倍面筋直徑”。6、因本工程塔吊基礎頂面標高平地下室底板面標高，塔吊基礎鋼筋綁扎時，須將地下室底板梁、板的鋼筋預留出來，同時塔吊基礎周圈設置后澆帶，留置止水鋼板。將接地電阻（R≤4歐姆）下端與基礎鋼筋連接，上端伸出底板板面。對鋼筋的進場做好檢驗批資料；對鋼筋的加工進行驗收，看其是否嚴格按照塔吊基礎方案及圖紙配筋施工；對鋼筋的安裝進行驗收，要按照塔吊基礎方案及圖紙配筋進行綁扎安裝。澆筑混凝土前，進行鋼筋等的隱蔽驗收，尤其注意各種預埋件的隱蔽驗收，并做好隱蔽驗收記錄。地腳螺栓定位1、采用腳手架鋼管制作地腳螺栓定位架，并對支撐架進行吊裝，吊裝應用經緯儀進行校核，保證支撐架垂直度不超過千分之一，然后對支撐架頂面進行調平，當水平度合格后，將支撐架固定。2、根據軸線控制，采用經緯儀將地腳螺栓十字中心線投測到地腳螺栓定位架上；以基坑高程水準點為基準，采用水準儀測量出螺栓標高，并指揮安裝人員進行校正，并依此調整螺栓就位，直至滿足精度要求。然后固定螺栓并焊牢，同時記錄偏差數據。塔吊預埋基腳及穩固框的基腳水平度偏差不得超過千分之一，位置偏差不超過5mm，扭轉偏差不得超過0.5度。3、砼澆注過程中，在地腳螺栓縱橫兩個方向架設經緯儀，對螺栓進行實時監測校正。用水準儀測量螺栓標高并進行實時校正。4、砼凝固后放樣出地腳螺栓十字中心線，并彈出墨線，同時再次測量螺栓偏差，編制螺栓埋設平面偏差資料。用水準儀測出螺栓標高，計算出螺栓埋設標高偏差，編制螺栓埋設標高偏差資料。塔吊基礎模板支設模板采用15mm厚雙面防水多層板，50×100木方豎肋（間距250mm），雙根φ48.3×3.6鋼管背楞（共三道），背楞在拐角交接處用十字扣件鎖死，四面豎向各設四道水平和斜支撐，水平間距500mm，支撐兩端為U型托，保證支撐牢固。模板在鋼筋處做鋸齒U型槽，保證地下室底板預留鋼筋的通過。混凝土澆筑、養護1、澆筑混凝土前，做好混凝土澆灌令，熟知混凝土澆筑工序，再進行混凝土澆筑，澆筑過程中要注意充分振搗，保證振搗的均勻性，從而保證混凝土的密實，并要及時通知監理驗收。2、澆筑前應將模板內的垃圾、泥土，鋼筋上的油污等雜物清除干凈，并檢查鋼筋的水泥砂漿墊塊、塑料墊塊是否墊好。如使用木模板時應澆水使模板濕潤。3、混凝土自料口下落的自由傾落高度不得超過2米，如超過2米時必須采取措施。4、澆筑混凝土時應分段分層連續進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密程度決定，一般分層高度為振搗器作用部分長度的1.25倍，最大不超過50厘米。5、使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍(一般為30－40cm)。振搗上一層時應插入下層5cm，以消除兩層間的接隙。6、澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。7、澆筑時注意將接地電阻露出基礎上表面200mm以上。8、澆筑混凝土時要派專人監督旁站，保證塔吊基礎施工時，澆搗到位。9、澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、地腳螺栓等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即停止澆灌，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。10、墊層混凝土終凝后即進行灑水養護，并覆蓋塑料薄膜。拆模在現場留置同條件養護試塊，以混凝土同條件養護試塊強度作為模板拆模依據。當混凝土強度大于75%時方可拆模。拆除模板殼要用小撬棍，以木楞為支點，先撬模板相對兩側邊中點，模板松動后，依然以木楞為支點，撬模板底腳的內肋，輕輕撬掉模板。切忌硬撬或用鐵錘硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土為支點進行撬動，以保護模板。待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。土方回填1、填土前應將基坑（槽）底的垃圾等雜物清理干凈，清除坑底積水、淤泥。2、檢查回填土的質量有無雜物，粒徑是否符合規定，以及回填土的含水量是否在控制的范圍內；如含水量偏高，采用摻入干土和石灰的措施，如遇回填土的含水量偏低，可采用預先灑水濕潤等措施，并經專業工長檢查認可后，方能進行下道工序。3、回填土應分層鋪攤，每層鋪土厚度應根據土質，密實度和機具性能確定，一般蛙式打夯機鋪土厚度為250mm，由專業工長于承臺或基礎短柱側沿高度方向劃200mm線做出虛鋪厚度控制標高線。4、回填土每層夯打的遍數以試驗段（坑）所確定的數據為準，但不應少于三遍。打夯應一夯壓半夯，夯夯相接，行行相連，縱橫交叉夯實。5、填方施工過程中應檢查排水措施，每層填筑厚度、含水率控制，壓實程序。填筑厚度及壓實遍數應根據土質、壓實系數及所用機具確定見下表。施工注意事項（1）所有參加作業人員都必須遵守現場施工的各項安全規范及本工種安全操作規程；（2）塔吊安拆單位必須制定一名熟悉塔吊、經驗豐富的工長現場指揮；（3）對預埋支撐架的定位應嚴格準確；（4）風力超過五級必須停止施工；（5）現場應設置20m×20m安全施工作業區，非塔基施工人員嚴禁入內；（6）對天氣情況進行關注，遇降雨應停止防水工程施工；（7）對留設施工縫應嚴格按要求進行處理。（8）塔吊基礎深坑應盡量避免水浸泡，如有積水應立即用水泵抽出，防止塔吊基腳遇水銹蝕產生安全隱患。（9）所有驗收程序要嚴格遵守“三檢”制度。（10）塔吊基礎穿底板和塔吊標準節穿地下室板的位置做后澆處理，并在底板、頂板及屋面板預埋止水鋼板。底板、頂板及屋面板在后期封堵時須注意做防水增強。安全技術措施施工安全技術措施1、混凝土澆筑過程中操作人員應佩戴絕緣手套。不得用電源線拖拉振搗器。2、鋼筋加工、運輸及綁扎過程中嚴格按照交底操作，杜絕傷人事件發生。3、電纜線應架空使用，嚴禁拖地。4、施工過程中，嚴格按章施工，防止發生觸電事故。5、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。6、塔吊的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于4Ω。質量保障措施1、混凝土強度等級采用C35，要求做同條件砼試塊和28天標養試塊。2、基礎表面平整度允許偏差1/1000；3、塔吊基礎的混凝土應驗收合格后，方可使用。。4、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。5、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。6、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。7、基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。8、塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。9、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。10、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。11、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。12、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。塔吊基礎施工事故應急預案由于本工程塔吊基礎單獨施工，塔吊基礎施工時支模板存在一定難度，易出現爆模，故編制此應急預案。應急通信聯絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。各施工班組應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關人員通信聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。應急電話直通車火警119電話查詢114匪警110天氣預報121急救120機械故障應急措施預防措施1、混凝土澆筑前，應預先通知攪拌站，預備一臺泵車備用。2、預備2臺振動機，預防因振動機機械故障應急措施。3、提前半天對振動機、振動捧、平板機進行維護，保證機械運轉正常。4、提前一天通知攪拌站澆筑混凝土時間，以便攪拌站可以做好泵車維護工作。5、機修工作人員要跟蹤到時位，施工時要及時檢查。應急措施1、當發生機械故障時，應協調處理工作。2、當泵車發生機械故障時，通知現場攪拌站技術人員，了解故障原因及搶修最慢時間為多少，及時通知攪拌站，隨時準備調動一臺泵車到現場。3、如故障復雜無法估計搶修時間，以免故障泵車搶修不及時，調動一臺泵車到現場。4、泵車發生故障時，混凝土工長要隨時掌握好混凝土初凝時間，發現混凝土澆筑時間快2個小時或用腳踩去腳印不深，就立即用塔吊運輸將另臺泵混凝土吊至該處再振搗密實，鋪設寬度應超過一米。5、攪拌站調動泵車到安裝完成可以使用應在2個小時內完成。6、當振動機發生機械故障時，可把預先準備好的振動機拿支使用，再組織機修人員對振動機進行搶修。現場停電應急措施預防措施1、配備250KW發電機一臺，隨時調用，發電機要有專人保養，混凝土澆筑前必須檢查、保養一次，防止應急時無法發電。2、泵車盡可能地選用柴油機，防止工地停電時混凝土車無法輸送混凝土，造成施工縫留設不當，產生結構陷患。3、機電班組要有專人值班，停電時可采取有效、高速應變效力。應急措施1、一當工地發生停電時，而混凝土還必須繼續施工，項目經理必須直接到現場協調處理此事。2、生產經理應第一時間安排應急措施，督促機電工長發電，督促混凝土工長做好施工現場施工縫預留工作，以防混凝土不能繼續施工而施工縫預留不當造成結構隱患。3、機電工長韋乾立即組織電工，首先對配電房輸送進行處理，其次合理分配因臨時發電所產生的一系列工作。4、混凝土工長要預先做好施工縫預留工作，發電機發電正常時，可繼續施工。5、混凝土工長要隨時掌握好混凝土初凝時間，每一交接部位都應在初凝前完成。6、及時做好發電機的維修工作。隨時了解正常送電時間。路線阻滯應急措施預防措施1、混凝土施工前應要求攪拌站預備足夠混凝土車。2、根據廈門市交通路線，合理調整運輸路線。3、要保證有一條無阻滯的交通路線，以便普通路線產生交通阻塞時應急運輸。應急措施1、運輸路線就不少于兩條，一條為普通路線作正常運輸；一條為特殊路線，一當發生交通阻塞時，此路線不會受到交通阻塞。2、當遇到節假期、星期五下午、星期一早上時，應盡可能的避開交通要道、交叉路口多的路線，以免發生車輛阻滯。3、當發生第2條時，應通知攪拌站，根據實際情況增加混凝土車輛。4、由攪拌站現場技術人員負責車輛運輸工作，保證混凝土正常運輛。5、及時掌握混凝土澆筑路線，澆筑寬度不易過寬，以2米為宜，以便壓縮來回交接時間。混凝土施工補救措施預防措施1、監督停電應急預防準備工作情況。2、監督機械故障預防準備工作情況。3、監督路線阻滯預防準備工作情況。4、檢查混凝土澆筑路線是否正確。5、檢查混凝土澆筑方法是否正確。應急措施1、要盡全力的做好各項預防與應急工作。一當以上事情發生，又因混凝土運輛或機械等原因施工不及時而會產生施工冷縫時，將采取補救措施。2、項目經理、生產經理要到現場指導混凝土施工補救工作。3、對于沒有達到補凝時間的混凝土，下部還比較軟的混凝土，用鋼筋作加強處理。4、必須留置施工縫的，根據規范要求合理設置施工縫，并上報監理工程師同意。塔吊基礎驗算塔吊基礎驗算書參數說明：取最不利工況驗算的德英6013塔吊型號。計算依據：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187-20092、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號德英TC6013塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)54塔機獨立狀態的計算高度H(m)57.14塔身桁架結構角鋼塔身桁架結構寬度B(m)2二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)740.33起重臂自重G1(kN)96.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)26.7小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)2.8最大起重荷載Qmax(kN)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)20最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)62平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7平衡塊自重G4(kN)192平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)12.82、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地福建廈門市基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.8塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)風振系數βz工作狀態2.046非工作狀態2.227風壓等效高度變化系數μz0.608風荷載體型系數μs工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態0.8×1.2×2.046×1.95×0.608×0.2＝0.466非工作狀態0.8×1.2×2.227×1.95×0.608×0.8＝2.0283、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)740.33+96.4+3.8+62+192＝1094.53起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)1094.53+80＝1174.53水平荷載標準值Fvk(kN)0.466×0.35×2×57.14＝18.639傾覆力矩標準值Mk(kN·m)96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8+0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝957.545非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1＝1094.53水平荷載標準值Fvk'(kN)2.028×0.35×2×57.14＝81.116傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14＝2010.4044、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1094.53＝1313.436起重荷載設計值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×80＝112豎向荷載設計值F(kN)1313.436+112＝1425.436水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×18.639＝26.095傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8)+1.4×0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝1388.906非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1094.53＝1313.436水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×81.116＝113.562傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14＝2875.982三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬b(m)5.5基礎高度h(m)1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系數ηb0.3基礎埋深的地基承載力修正系數ηd1.6基礎底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)194.65軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角θ(°)20軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)326.65地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×1134.375=1361.25kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14/1.2=1624.157kN·mFvk''=Fvk'/1.2=81.116/1.2=67.597kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(96.4×26.7-3.8×2.8+62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14/1.2=2335.235kN·mFv''=Fv'/1.2=113.562/1.2=94.635kN基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2010.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2010.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·m1、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1094.53+1134.375)/30.25-1421.57/27.729-1421.57/27.729=-28.85<0偏心荷載合力作用點在核心區外。(2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2010.404+81.116×1.5)/(1094.53+1134.375)=0.957m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.52+5.52)0.5/2-0.957=2.933m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-eb=5.5/2-0.676=2.074m偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-el=5.5/2-0.676=2.074mb'l'=2.074×2.074=4.3m2≥0.125bl=0.125×5.5×5.5=3.781m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值Pkmin=-28.85kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1094.53+1134.375)/(3×2.074×2.074)=172.789kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1094.53+1134.375)/(5.5×5.5)=73.683kN/m24、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=194.65kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=73.683kPa≤fa=194.65kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=172.789kPa≤1.2fa=1.2×194.65=233.58kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假設Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPaY軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假設Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPa基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPapy=(Pymax+P1y)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPa基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNVy=|py|(l-B)b/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNX軸方向抗剪：h0/l=1439/5500=0.262≤40.25βcfclh0=0.25×1×14.3×5500×1439=28294.338kN≥Vx=1075.3kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1439/5500=0.262≤40.25βcfcbh0=0.25×1×14.3×5500×1439=28294.338kN≥Vy=1075.3kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：pc=dγm=1.5×19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(5.5×5.5×(73.683-28.5))/((5.5+2×5×tan20°)×(5.5+2×5×tan20°))=16.362kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zγ=5×19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=326.65kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=16.362+95=111.362kPa≤faz=326.65kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400Φ22@180基礎底部短向配筋HRB400Φ22@180基礎頂部長向配筋HRB400Φ22@180基礎頂部短向配筋HRB400Φ22@1801、基礎彎距計算基礎X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.5-2)2×111.72×5.5/8=940.888kN·m基礎Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.5-2)2×111.72×5.5/8=940.888kN·m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=940.888×106/(1×14.3×5500×14392)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=940.888×106/(0.997×1439×360)=1822mm2基礎底需要配筋：A1=max(1822，ρbh0)=max(1822，0.0015×5500×1439)=11872mm2基礎底長向實際配筋：As1'=11989.218mm2≥A1=11871.75mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=940.888×106/(1×14.3×5500×14392)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=940.888×106/(0.997×1439×360)=1822mm2基礎底需要配筋：A2=max(1822，ρlh0)=max(1822，0.0015×5500×1439)=11872mm2基礎底短向實際配筋：AS2'=11989.218mm2≥A2=11871.75mm2滿足要求！(3)、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：AS3'=11989.218mm2≥0.5AS1'=0.5×11989.218=5994.609mm2滿足要求！(4)、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋：AS4'=11989.218mm2≥0.5AS2'=0.5×11989.218=5994.609mm2滿足要求！(5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向Φ12@500。五、配筋示意圖基礎配筋圖

附錄資料：不需要的可以自行刪除XXXXXXXXXXXXXXX桿塔組立施工方案XXXXXXXXXXXXXXX年月批準：年月日審核：年月日編寫：年月日目錄TOC\o"1-1"\h\u第一章工程概況 1第二章施工現場組織機構 2第三章鐵塔組立施工質量及工藝要求 4第四章鐵塔組立質量保證措施 9第五章鐵塔組立安全及文明施工保證措施 10第六章施工進度保證措施 16第七章內拉線懸浮抱桿分解組立鐵塔 17第八章桿塔接地施工的要求 19第九章編制依據 27第一章工程概況1.1、工程概況1）XXXXXXXXXXXXXXX1.2、施工方案1、在地形條件好，塔基附近無電力線等障礙物影響時采用外拉線懸浮抱桿分解組立的施工方案。2、在地形條件不利或附近有障礙物無法設置外拉線時使用內拉線懸浮抱桿分解組立的施工方案。3、本作業指導書規定了內拉線抱桿分解組塔的施工方法。對施工平面布置和工器具的基本要求、施工質量的檢驗標準，結合本工程的特點以及對作業指導書的使用條件、工作環境、作業方法作出了具體規定。本作業指導書不能替代有關技術文件和標準，而是有關技術文件和標準的補充和細化。目的是按照鐵塔結構圖和施工技術規范組織施工，以提高施工質量和施工工藝水平。1.3、勞動力組織1.3.1、內拉線抱桿組塔勞動力組織（按施工作業點考慮）序號工作崗位技工普通工合計備注1指揮112安全監護113塔上作業444地面作業1345地面組裝1236機動絞磨123總計9716注：上述勞動力組織為采用機動絞磨時的情況，采用人工絞磨時可增加2～3人。1.4、地質及交通情況地形地貌：本工程沿線交通運輸情況一般。工程名稱XXXXXXXXXXXXXXX地形平原區，地形較平長度(km)線路全長10.8km比例100%第二章施工現場組織機構2.1組織機構關系圖為實現本工程的各項技術、經濟管理目標，做到文明施工，安全生產。我公司在本工程成立“XXXXXXXXXXXXXXX”，實行項目經理責任制，建立現場組織管理機構。項目部現場組織機構圖如下：公司法人代表公司法人代表公司工程部監公司工程部監理代表項目項目經理XX指導關系合同關系領導關系項項目總工XX質量安全科經營物供科綜合辦公室施工技術科質量安全科經營物供科綜合辦公室施工技術科施工二隊施工二隊第三章鐵塔組立施工質量及工藝要求3.1、施工質量要求3.1.1、嚴格遵守《110-750KV架空電力線路施工及驗收規范》(GB50233-2014)中有關條款，并且以施工圖為依據，參照本指導書進行施工，施工中對圖紙和施工質量要求不得自行更改變動（施工圖中有設計變更部分要按變更后要求執行）。3.1.2、鐵塔組立前準備工作：（1）、鐵塔基礎經中間檢查驗評合格后方可組塔；（2）、分解組立鐵塔時，基礎砼強度必須達到原設計值的70%；（3）、地腳螺栓式基礎頂面操平印記經復檢，并確認誤差值符合要求；（4）、鐵塔組立前各施工隊進行技術交底；（5）、鐵塔組立前必須對所使用的工器具全面認真進行檢查，確認無誤后方可使用，決不能以小代大，已壞充好；（6）、對各隊所有鐵塔組立作合理安排，配合項目部對工器具的調配；（7）、建立健全質量、安全保證體系，作到責任明確，落實到人。3.1.3、鐵塔各構件組裝應牢固，交叉處有空隙的應裝設相應厚度的墊圈；根據需要必須加墊片的，每端不宜超過兩個墊片。3.1.4、采用螺栓連接構件時，應符合下列規定：（1）、螺桿應與構件面垂直，螺栓頭平面與構件間不應有空隙。（2）、螺母擰緊后，螺桿的外露長度；對單螺母不應小于兩個螺距，對雙螺母可與螺桿相平；防盜螺母露出不少于2扣。（3）、個別螺桿稍長的螺栓需加墊片時，墊片不得裝在螺帽側。（4）、腳釘位置、數量、規格按設計圖紙要求安裝，不能以螺栓代替腳釘。3.1.5、鐵塔螺栓的安裝有關規定（1）、所有螺栓均采用4.8級和6.8級粗制鍍鋅螺栓。（2）、鐵塔地面以上10.0m范圍均采用防盜螺栓。（3）、根據規程要求，下橫擔以上所有螺栓加裝扣緊螺母防松。（4）、螺栓安裝前要檢查平面側是否平直。螺母必須平面一側貼緊塔材，倒角面朝外。（5）、防盜螺母、扣緊螺母在架線螺栓復緊后統一安裝。接地線螺栓不安裝防盜螺母，應上扣緊螺母，螺栓由內向外安裝在接地板的下孔位。（6）、要求鐵塔螺栓的一次緊固率達到85%以上。（7）、鐵塔組立時，螺栓孔位出現偏差時，應首先分析、查明原因，嚴禁強行組裝。3.1.6、耐張轉角塔預偏值，架線前必須進行復檢，確認無誤后方可進行架線工作；預偏方向及預偏值：0°～15°基礎根開的2%～3%15°～30°基礎根開的3%～4%30°～60°基礎根開的4%～5%60°轉角以上，基礎根開的7%（1）、未架線前，在預偏值基礎上不超過3‰；（2）、架線后，鐵塔結構傾斜不超過3‰，且不得向受力方向傾斜；3.1.7、桿塔部件組裝困難應查明原因，嚴禁強行組裝。個別螺栓需擴孔時，擴孔部分不應超過3mm，當擴孔部分超過3mm時，應先堵焊再重新打孔，并應進行防銹處理。嚴禁用氣割進行擴孔或燒孔。3.1.8、桿塔連接螺栓應逐個緊固，其扭緊力矩不應小于下表規定，螺桿與螺母的螺紋有滑牙或螺母的棱角磨損以至扳手打滑的螺栓必須更換。螺栓規格及等級扭矩值(N.m)M16(4.8級)80M20(6.8級)1003.1.9、鐵塔組立后各相鄰節點間主材彎曲不得超過1/800，個別角鋼彎曲度超過長度的1‰，但不超過《規范》中變形的限度時，可采用冷矯正方法進行矯正，但矯正后不得出現裂紋。3.1.10、鐵塔角鋼、鐵板出現材料代用時，須保證設計型號，規格及鋼號的要求，并應考慮更換螺栓長度，確保安裝后不使絲扣進入被連接件剪切面中。3.1.11、塔腳板應與基礎接觸良好，有空隙時應墊鐵片，并應均勻灌注水泥砂漿，直線型塔經檢查合格可隨即澆筑保護帽，耐張塔應在架線后，經檢查合格后方可澆筑保護帽，但必須有地腳螺栓防盜措施，以防發生倒塔事故。3.1.12、地腳螺栓式基礎保護帽澆筑前，螺帽墊片規格，數量必須符合設計要求，其對應保護帽的規格參見下表要求，保護帽砼應與塔腳板結合嚴密，且不得有裂紋，工藝要求絕對美觀。塔型保護帽規格（mm）適用樁號直線塔600×600×200直線塔耐張塔600×600×300耐張轉角塔、終端塔3.1.13、桿塔組立及架線后其允許偏差值應符合下表規定：電壓等級允許偏差值偏差范圍110kV直線塔結構傾斜≤3‰直線桿塔結構中心與中心樁間橫線路方向位移（mm）≤30轉角桿塔結構與中心樁間橫順線路方向位移（mm）≤303.1.14、鐵塔構件齊全，組裝的構件應鍍鋅良好。有鍍鋅層或生銹者，噴銀粉漆進行防銹。3.1.15、認真填寫《鐵塔組立檢查記錄》表格，填寫應做到：數據可靠，字跡工整，填寫規范。3.2材料質量保證3.2.1、按照質量體系文件，建立詳細的鐵塔材料檢驗、管理制度，嚴禁不合格塔材混入工程中。3.2.2、工程的所有塔材、材料，質量都必須達到國家有關標準，規程、技術文件中規定的標準和設計要求，且有生產廠的質量證明書和產品合格證。3.2.3、在安裝過程中，如發現塔材存在質量問題，將詳細做好書面記錄，并及時提供給監理單位，必要時即通知總承包商趕赴現場察看。3.3過程檢驗3.3.1、抓好三級質量檢驗及過程質量控制；3.3.2、過程檢驗執行《110-750KV架空電力線路施工及驗收規范》(GB50233-2014)的規定，檢驗項目標準按“鐵塔組立施工檢查及評級記錄”中有關內容進行。3.3.3、檢驗中發現塔材不合格時，應做出標示，并按不合格品控制程序的規定處理，執行過程檢驗和試驗控制程序。3.4施工工藝要求3.4.1、鐵塔螺栓穿向工藝要求：（1）、鐵塔二處相對獨立的立體結構（地線支架、塔腿立體部分）均由內向外穿。（2）、其它部位無論立體結構、平面結構還是多層鐵結構，均以螺栓所處鐵塔結構的平面為準，水平面結構和傾斜面結構由下向上穿，垂直面結構由鐵塔中心向鐵塔兩側穿。（3）、個別螺栓如按照上述要求不能安裝，則報監理做統一規定，但要注意相鄰螺栓的穿入順序有時影響螺栓是否能順利穿入。（4）、復合主材、雙排眼螺栓按上述規定穿入，如發生螺栓相互干涉無法緊固時，可按順時針方向旋轉安裝。（5）、螺栓安裝后不應有長短不齊現象。3.4.2、鐵塔腳釘安裝工藝要求：（1）、單回路直線塔：塔頭腳釘曲臂以下設置在D腿，曲臂以上部分設置在A、D腿側；單回路轉角塔：右轉時下橫擔以下設置在D腿，下橫擔以上設置在A腿，左轉時下橫擔以下設置在A腿，下橫擔以上設置在D腿。（2）、腳釘的安裝要按圖紙所要求規格進行安裝。（3）、腳釘強度不符合4.8級（M16）和6.8級(M20)的不能代替連接螺栓，只能另打安裝孔，并保證螺孔的間距要求。（5）、腳釘安裝統一彎頭朝上，且應與主材準線平行，腳釘桿彎頭端成一直線。第四章鐵塔組立質量保證措施4.1、鐵塔組立質量保證措施4.1.1、組塔施工前，應及時復檢地腳式基礎頂面高差，復檢各項基礎尺寸，確認無誤后方可組塔施工。4.1.2、基礎驗收合格后方可進行組立鐵塔的施工。鐵塔施工處于雨季，運輸過程做好對塔料的保護措施。塔料整體吊裝或大件吊裝時，選擇合理吊點位置和預防措施，防止塔材出現彎曲變形。4.1.3、鐵塔螺栓緊固檢查采用力矩板手，鐵塔螺栓一次緊固率達到85%以上，但是注意不得緊固扭值過量，而損壞鐵塔螺栓鍍鋅層及降低螺栓強度。在施工過程中，施工人員應認真核對圖紙，嚴禁強行組裝。4.1.4、地面組裝時應墊軟物，若墊水泥塊或石塊時，其上應墊以麻袋片等物以防損壞塔材鍍鋅層。4.1.5、鐵塔組立時，應防止對鐵塔的磨損，凡鋼絲繩與鐵塔有接觸的地方，必須用麻袋片或彩條布等軟墊物加以保護。4.1.6、各種構件應組裝牢固；交叉處有空隙的要按圖紙要求裝設墊片，如圖紙未標明，應裝設相應厚度的墊圈，且應注意每端不應超過兩個墊片。4.1.7、為防止塔身主材彎曲只有在下段塔材螺栓全部安裝緊固到位后，方可起吊上段或提升抱桿。4.1.8、嚴格遵守《110-750KV架空電力線路施工及驗收規范》(GB50233-2014)中有關條款，以施工圖為依據，參照本手冊進行施工，施工中對圖紙和施工質量要求不得自行更改變動。4.1.9、鐵塔組立施工質量控制圖編寫鐵塔組立手冊編寫鐵塔組立手冊技術、安全、質量交底技術、安全、質量交底基礎砼強度基礎預偏、頂面高差、根開復測預先檢驗鐵塔運輸預先檢驗螺栓規格數量塔材清點檢驗鐵塔組立試點組塔工哭具鐵塔組立試點鐵塔材料彎曲鐵塔傾斜過程控制過程控制鐵塔組立螺栓緊固鐵塔組立部件數量糾部件位置方向三級檢驗質量評級正防盜、防松螺栓安裝三級檢驗質量評級架線施工架線施工第五章鐵塔組立安全及文明施工保證措施5.1、安全及文明施工保證措施5.1.1、認真貫徹和執行《電力建設安全健康與環境管理工作規定》及公司制定的各項安全工作制度，把安全工作貫徹到施工過程中去，以降低安全事故頻率，使整個組塔施工有條不紊地進行。5.1.2、設立施工安全監護人員，作業現場除必要的施工人員外，嚴禁閑雜人員等進入作業區；在受力鋼絲繩的內角側嚴禁站人。5.1.3、作業現場必須做到塔料堆放整齊有序，工完料盡，場地清，施工用地錨坑施工完畢必須回填平，實現安全文明施工全過程。5.1.4、從事機械操作人員必須經專業培訓，持有相應的操作證件；高空作業人員必須經縣級醫院體檢合格，理論與實際操作考試成績80分以上，經批準持高空作業證方可上崗。5.1.5、凡進入施工現場的工作人員必須正確佩帶安全帽及相應的安全防護用品。2米以上的工作均屬高處作業，高處作業人員必須扎安全帶或腰繩，穿膠底鞋，并在減少多層次作業的基礎上，相互配合，統一指揮；工作前嚴禁飲酒。5.1.6、高空作業項目應設安全監護人。作業人員的安全帶（繩）必須拴在牢固的構件上，并不得低掛高用。施工過程中，應隨時檢查安全帶（繩）是否拴牢。高空作業人員在轉移位置時不得失去保護，手扶構件必須牢固。5.1.7、組裝鐵塔構件時，任何鐵件及工具嚴禁浮擱在構件及桿塔上，高空作業所用的工具和材料應放在工具袋內或用繩索綁牢，上下傳遞構件應用繩索吊送，嚴禁拋擲；找正螺孔時，嚴禁將手代替任何工具，應用尖扳手找正螺孔。5.1.8、遇有5級以上大風及大雨、濃霧天氣時，嚴禁高空作業，在雨后進行高空作業時，應采取防滑措施。5.1.9、在施工前對所使用的工器具和勞動防護用品按《安全防護用品、用具的管理及使用規定》和《施工工器具安全管理制度》進行全面外觀檢查。在施工前或施工中若發現鋼絲繩有斷股、裂紋、磨損嚴重等情況時，應及時更換并清理出施工現場，消除事故隱患。任何工器具不得超載使用，不得以小代大，以壞充好。5.1.10、組立桿塔過程中，吊件垂直下方嚴禁站人。5.1.11、為防止塔腳板式鐵塔地腳螺母被盜而發生倒塔事故，要求在鐵塔組立后及時擰緊地腳螺栓，并進行大破扣處理，鐵塔傾斜值檢查合格后，過線塔及時澆制保護帽。5.1.12、調整鐵塔傾斜值或主材彎曲時，應根據需要增設臨時拉線；桿塔上有人不得調整臨時拉線。5.1.13、分解組塔，在塔片就位時，牽引或回松速度應緩慢，塔上操作人員在主材和側面大斜材未全部接牢之前，不得到吊件上作業，起吊繩的掛鉤和綁扎繩套必須在主材的連接螺栓緊固后方可拆除。5.1.14、靠近電力線側進行鐵塔安裝時，為防止感應電傷害或造成觸電事故以及電力線事故的