PAGE1貴陽市北京東路路延伸段（一一期）道路工工程三標段主線中橋連續(xù)梁梁支架布置方方案及檢算中鐵五局路橋公公司北京東路路延伸段3標段項目經(jīng)理部二О一三年八月月目錄TOC\o"1-2"\h\uHYPERLINK\l"_Toc363584511"一、編制依據(jù)11HYPERLINK\l"_Toc363584512"二、工程概況11HYPERLINK\l"_Toc363584513"三、支架布置22HYPERLINK\l"_Toc363584514"四、支架檢算33HYPERLINK\l"_Toc363584515"1、荷載標準值值3HYPERLINK\l"_Toc363584516"2、模板的強度度、剛度檢算算3HYPERLINK\l"_Toc363584517"3、方木的強度度和剛度檢算算5HYPERLINK\l"_Toc363584518"4、工字鋼檢算算8HYPERLINK\l"_Toc363584519"5、立桿承載111HYPERLINK\l"_Toc363584520"6.地基承載力力驗算13PAGE14主線K4+8665中橋連續(xù)梁梁支架檢算一、編制依據(jù)1、《鋼結(jié)構設設計規(guī)范》GB550017--20032、《木結(jié)構設設計規(guī)范》GB550005--20033、《建筑施工工碗扣式鋼管管腳手架安全全技術規(guī)范》JGJJ166－20084、《建筑結(jié)構構荷載規(guī)范》GB50009-200015、《建筑施工工計算手冊》江正榮中國建筑工工業(yè)出版社6、第四冊主線K4+8666中橋橋梁工工程設計圖紙紙二、工程概況貴陽市北京東路路延伸段一期期道路工程第第三標段主線線K4+8665中橋（30X300m）里程K4+8116.96～K4+9116.1433，對應下部部構造墩位0～3#墩（臺），分分左右兩幅。橋橋梁位于半徑徑R=10000m的曲線上，墩墩臺徑向與道道路設計線間間夾角均為90度正交。上上部結(jié)構采用用C50等截面預應應力混凝土連連續(xù)箱梁，梁梁高1.6m，按A類預應力構構建設計。箱箱梁采用單箱箱四室斷面，頂頂板寬15.5m，懸臂長度度均為2m。箱梁頂板板厚22cm，底板厚22cm，支點區(qū)域域底板加厚到到30cm。跨中段腹腹板厚50cm，支點區(qū)域域加厚到70cm。懸臂端端端部厚度0.2m，根部厚度0.5m。箱梁中橫橫梁寬3m，端橫梁寬寬度1.5m，跨間橫隔隔板厚0.3m，每跨跨中中均設置一道道橫隔板。頂頂板與底板在在橫橋向均與與路線橫坡一一致，橋面鋪鋪裝等厚。主線K4+8665為主線上跨跨匝道，先施施工橋梁下部部結(jié)構，待匝匝道路基填筑筑完成后，進進行橋梁上部部結(jié)構施工。路路基頂面至箱箱梁底高度為為7.4m，采用碗扣扣式支架進行行現(xiàn)澆施工。三、支架布置中橋采用碗扣式式腳手架，鋼鋼管型號：Φ48×3..5mm。支架布置置情況：1、立桿：橋墩墩橫梁實心段段按60cm(縱向)×60ccm（橫向）布布置，豎向步步距為1.2m；腹板位置90cm(縱向)×60ccm（橫向），豎豎向步距為1.2m；空腹段90cm(縱向)×90ccm（橫向），豎豎向步距為1.2m；翼板處90cm(縱向)×90ccm（橫向），豎豎向步距為1.2m。上下設置置天地托，天天地托的可調(diào)調(diào)高度控制在在5～35cm之間。2、剪刀撐：：縱、橫向每每5～6排設置一道道橫向、縱向向剪刀撐（支支架外側(cè)均設設置縱、橫向向剪刀撐）,剪刀撐斜桿桿與水平面夾夾角在450～600之間。3、橫向分配梁梁：采用14工字鋼，間間距同支架縱縱向間距。4、方木：100cm×100cm方木，橫梁梁及腹板位置置均為滿鋪，空空箱位置間距距0.2m（中-中）。方木木縱向布置。5、模板：底模模采用12mm厚的竹膠板板，翼緣板部部分用12mm膠合板，側(cè)側(cè)面模板采用用12mm厚竹膠板。四、支架檢算荷載首先作用在在底模板上，按按照"底?！v向方木→工字鋼→碗扣支架→基礎"的傳力順序序。1、荷載標準值值1）箱梁混凝土土荷載q1：鋼筋混凝凝土單位重26KN//m3，取混凝土土超灌系數(shù)為為1.05橫梁實心段和腹腹板處q1=26×11.6×1..05=433.68KNN/m2；空腹段q2=226×0.444×1.005=12..012KNN/m2；翼板處q3=226×0.55×1.055=13.665KN/mm2。2）模板荷載qq4：0.2倍混凝土自自重。3）施工人員和和機具荷載q3：4KN/mm2。4）振搗砼產(chǎn)生生的荷載q6：2KN/mm2。橫梁、腹板組合合荷載：q=（q1+q4）×1.2+（q3+q6）×1.4=（43.688+43.668×0.22）×1.2++(4+2))×1.4==71.3KKN/m2空箱頂板、底板板組合荷載：：q=（q2+q4）×1.2+（q3+q6）×1.4=（12.0112+12..012×00.2）×1.2++(4+2))×1.4==25.77KN/m22翼板處組合荷載載：q=（q3+q4）×1.2+（q3+q6）×1.4=（13.655+13.665×0.22）×1.2++(4+2))×1.4==28.0056KN//m22、模板的強度度、剛度檢算算模板采用優(yōu)質(zhì)竹竹膠板，板厚厚12mm，取1mm寬度計算。竹膠板力學特征征：E=9.8898×1003Mpa=12×10--6m2；=24×10--9m3；=144×100-12m4EI=98988×106×144××10-122=14255312×110-6N.m2EA=98988×106×12×110-6=1188776N1）橫梁實心段段和腹板處實心段和腹板位位置方木滿鋪鋪，故不需驗驗算模板強度度。2）空腹段荷載：q=255.7×10000×0..001=25.7NN/m，方木間距距為20cm（中到中）。取6跨連續(xù)梁作為計算模型：荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖跨中最大彎矩：：M=0.007N.m彎曲應力：滿滿足要求最大剪力：剪應力：滿足足要求最大撓度：滿滿足要求3）翼緣模板檢檢算荷載：q=288.1×10000×0..001=28.1NN/m，方木間距距為20cm（中到中）。取6跨連續(xù)梁作為計算模型：荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖跨中最大彎矩：：M=0.009N.m彎曲應力：滿滿足要求最大剪力：剪應力：滿足足要求最大撓度：滿滿足要求3、方木的強度度和剛度檢算算方木力學特征：：E=90000N/mmm2w=bh22/6=1000×1002/6=166.7×104mm4;II=bh33/12=1100×1003/12=88.3×106mm4。1）橫梁實心段段方木單根長4000cm，間距10cm（中-中），工字字鋼間距60cm，按6跨等間距連連續(xù)梁計算，取取10cm寬度折算為為線荷載,荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖彎曲應力：滿滿足要求剪應力：滿足足要求最大撓度：滿滿足要求2）腹板處方木單根長4000cm，間距10cm（中-中），工字字鋼間距90cm，按6跨等間距連連續(xù)梁計算，取10cm寬度折算為線荷載：。荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖彎曲應力：滿滿足要求剪應力：滿足足要求最大撓度：滿滿足要求3）空腹段和翼翼緣板段空腹段和翼緣板板段架子和方方木步距一樣樣，故只要去去兩者荷載大大的驗算即可可，故q=28..1kn/㎡。方木單根根長400cm，間距20cm（中-中）工字鋼鋼間距90cm，按4跨等間距連連續(xù)梁計算，取取20cm寬度折算為為線荷載：。荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖彎曲應力：滿滿足要求剪應力：滿足足要求最大撓度：滿滿足要求經(jīng)上面計算可知知：實心段下下工字鋼間距距為0.6米時，10×100cm肋木按10cm（中心距離離）鋪設;腹板下工字字鋼間距為0.9米時，10×100cm肋木按10cm（中心距離離）鋪設;空箱下和翼翼緣板下工字字鋼間距為0.9米時，10×100cm肋木按20cm（中心距離離）鋪設，方方木強度及剛剛度滿足設計計要求。4、工字鋼檢算算14工字鋼，其其截面力學參參數(shù)：A=21.500cm2=21500×10-66m2I=712cmm4=71200000×110-12m4W=101.77cm3=1017700×100-9m3E=2.1×1105MPaEI=2.1××1011×71220000××10-122=14955200N..㎡EA=2.1××1011×21550×10--6=45115000000N.㎡1）橫梁實心段段橫梁位置采用660cm（縱向）×60cm（橫向）的的支架間距，工工字鋼橫向布布置，布置間間距為60cm，跨度為60cm，按6跨連續(xù)梁來來測算：=71.3KNN/m2×0.1××0.60==4278NN荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖彎曲應力：滿足足要求剪應力：滿足要要求最大撓度：滿足要求2）跨中空箱、腹板位置置采用0.9米×0.9米，工字鋼鋼延橫向布置置，布置間距距為0.9米，跨度為0.9米：腹板下下方木間距10cm，空箱下方方木間距20cm。取中間兩兩個腹板段和和一個空箱段段共6跨進行計算算。腹板下荷載：==71.3KKN/m2×0.100×0.9==6417NN空箱下荷載：==25.7KKN/m2×0.200×0.9==4626NN=71.3KNN/m2×0.1××0.60==4278NN荷載布置圖彎矩圖剪力圖位移圖彎曲應力：滿足足要求剪應力：滿足要要求實心段最大撓度度：滿足要求空箱段最大撓度度：滿足要求5、立桿承載相關力學參數(shù)數(shù)：碗扣式支架鋼鋼管為Φ48×3..5mm鋼管，按t=2.775mm驗算，A=3911mm2，單位重量3.0699kg/m（1）回轉(zhuǎn)半徑徑：（2）截面抵抗抗矩：（3）慣性矩：：（4）Q2355A鋼材抗拉、抗抗壓和抗彎強強度設計值[σ]＝205MPPa（5）Q2355A鋼材彈性模模量E=2.005×1055MPa。（6）水平桿件件容許撓度值值為L/150，≤10mm。（7）主要受壓壓構件（立柱柱）的容許長長細比為250。1）立桿長細比比：滿足要求2）立桿荷載支架自重：按照照支架高7.4米計算，碗扣扣支架自重：：桿件名稱規(guī)格件數(shù)單件重（N）總重（N）立桿LG—3002165330橫桿HG—602425600天托16161底座16161合計H=7.4m1052橫梁位置立桿軸軸力：根據(jù)《HYPERLINK"/xdzl/a35-1/index.asp"建筑施工工碗扣式腳手手架安全技術術規(guī)范》（JGJ1666-20008）單肢立桿軸向力力計算公式(5.6.1——1)式中：Lx、LLy——單肢立桿縱縱向及橫向間間距（m）；V——Lx、LLy段的混凝土土體積（m3）；模板支架自重標標準值（取0.75KKN/m2）新澆混凝土（包包括鋼筋）標標準值，混凝凝土容重取26KN//m3，按最大荷荷載梁位置進進行校核振搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標標準值；（取取2KN/mm2）施工人員及設備備荷載標準值值；（按均布活活荷載取1.0kN/m2）==[1.2××0.75++1.4×（2+1）]×0.66×0.6++1.2×226×1.66×0.6××0.6==1.84++17.988==19.822KN空箱腹板立桿軸軸力位置：==[1.2××0.75++1.4×（2+1）]×0.99×0.6++1.2×226×1.66×0.9××0.6==2.76++26.966==29.722KN空箱段和翼緣板板立桿軸力位位置：空箱段和翼緣板板處碗扣架步步距相同，而而翼緣板處荷荷載大于空箱箱段，故取翼翼緣板處計算算。==[1.2××0.75++1.4×（2+1）]×0.99×0.9++1.2×226×0.55×0.9××0.9==4.31++12.644==16.955KN因此立桿最大軸軸力：橫梁位置FF=19.882+1.0052×1..2=21.0883KN<884.74KKN滿足要求空箱腹板位置F=229.72++1.0522×1.2==30.999KN<844.74KNN滿足要求空箱段和翼緣板板位置F==16.955+1.0552×1.22=18.222KN<844.74KNN滿足要求3)立桿承載能能力檢算選用的鋼管尺寸寸為直徑48.3mmm,壁厚3.2mmm，材質(zhì)選用用為Q345鋼，根據(jù)壓壓桿穩(wěn)定條件件，計算得支撐鋼管管容許N值：直徑488.3mm的鋼管的回回轉(zhuǎn)半徑為：：i=1.5598查表得Q3455的折減系數(shù)數(shù)值為：0.623（《冷彎薄壁壁型鋼結(jié)構技技術規(guī)范》-GB500018）其中：Q3455的強度值為300N//mm2（《冷彎薄薄壁型鋼結(jié)構構技術規(guī)范》-GB500018）6.地基承載力力驗算基層填筑完畢后后，在表面澆澆筑20cm標號C20混凝土，同同時為了克服服基層的受力力不均勻，在在底托下方墊墊10cm××15cm方木，方木木橫橋向布置置。砼基層簡圖立桿最大荷載229.72kkN地基承載力：σσ＝N/A=229.72××103N/(0..55m×00.55m))=98.225kpa。因此，基底處理理后，地基承承載力不得小小于98.255