一、編制依據1、西安*＊＊*＊新建16號高層住宅樓工程施工圖紙2、《建筑施工手冊》3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）4、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—99）二、工程概況本工程由×××開發建設，工程地點位于西安市南郊，友誼東路南側。本工程為地下一層,地上二十七層,為純剪力墻結構。施工電梯即搭設在主樓樓北側東西兩端陽臺位置，施工電梯與主體之間搭設防護腳手架、卸料平臺。三、材料要求1、鋼管腳手架采用外徑48mm、壁厚3。5mm鋼管，鋼管外表面銹蝕深度不大于0。5mm，鋼管上嚴禁打孔.2、扣件使用前應進行質量檢查,發現有裂縫、變形的嚴禁使用。滑絲的螺栓必須更換,并應進行防銹處理。3、底座采用50mm厚木板鋪設，木板上設鋼板底座。4、腳手板采用木腳手板，寬度不小于200mm,厚度不小于50mm，兩端用直徑4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。腐朽的腳手板不得使用。5、密目網和安全平網應符合國家驗收規范的要求，并經現場試驗合格.四、基礎設置落地腳手架基礎設置在混凝土墊層上，立桿下鋪50mm厚木腳手板并放置150×150mm鋼板底座.五、腳手架搭設防護腳手架為三排落地鋼管腳手架,總高79.24m，腳手架42.45m以下為雙立桿,42.45m-79.24m改為單立桿。腳手架立桿縱距（la）為0。9m、1。5m、0。9m、1。5m、0。9m（計算取1。5m），立桿橫距(lb）為0。9m，橫桿步距（h)為1.2m，內立桿距建筑物外墻皮0.3m，采用單桿剪刀撐(如附圖所示）.1、腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮150mm處的立桿上。橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、每根立桿底部應設置50mm厚墊板。內立桿距建筑物外墻皮0。3m，采用單桿剪刀撐。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接.立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.3、縱向水平桿設置在立桿內側。橫向水平桿在主節點處必須設置,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度為150mm。4、作業層上橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上，間距750mm。作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120—150mm。鋪設時可采用對接鋪設,也可采用搭接鋪設。對接鋪設時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm.其板長兩端均應與支承桿可靠的固定。5、連墻件采用短鋼管用扣件固定在剪力墻洞口,沿洞口高度上、中、下設置三道，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm.6、剪刀撐設置如附圖所示。7、安全防護隨搭設進程及時裝設連墻件和剪刀撐,裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板;搭設過程中密目外網須全封閉。外腳手架采用立體防護,外側除洞口位置外滿掛密目網，網的顏色要一致且均掛在腳手架外立桿內側,用合乎要求的系繩按網眼系牢在大橫桿上，網與網的連接要靠緊并用系繩綁好。操作層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間設置1。2m高防護欄桿和擋腳板，擋腳板高度200mm，立放在腳手板上,板與板要靠緊，并用操作層的腳手板擠牢。中欄桿應居中設置。六、腳手架搭設注意事項1、外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。2、當搭至有連墻點的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。3、對接扣件的開口要朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。4、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。5、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6、剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。七、腳手架搭設質量要求1、立桿的垂直偏差為±100mm,同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm。2、腳手架步距、橫距偏差為±20mm，縱距偏差為±50mm.3、同跨內兩根縱向水平桿高差為±10mm.4、橫向水平桿外伸長度為200mm，允許偏差為—50mm。八、腳手架拆除1.腳手架拆除前，由工長進行拆除安全技術交底。2。清除腳手架上雜物及地面障礙物。3.拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。4。連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不大于2步.5。當腳手架拆至最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐后再拆除連墻件.6。拆下的扣件和配件要及時運至地面并按品種、規格隨時碼放，各構配件嚴禁拋擲至地面。7。拆除時地面設監護人,嚴禁無關人員進入危險區。九、安全技術措施1.腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036)考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。2。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋.3。腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范要求進行檢查驗收，合格后方準使用。4.當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業.雨后上架作業應有防滑措施.5。在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。6.不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。7。在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守.8。腳手架接地、避雷措施應按《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46）的有關規定執行。9.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內.10.臨電線路不得掛在腳手架上。十、附圖十一、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規范》（GB50009—2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003）等編制。(一）參數信息:1.腳手架參數腳手架搭設高度為79。24m，42。45米以下采用雙管立桿,42.45米以上采用單管立桿；搭設尺寸為:立桿的橫距為0。9m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1。2m；內排架距離墻長度為0。30m；小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根;腳手架沿墻縱向長度為6。00m；采用的鋼管類型為Φ48×3。5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；連墻件采用一步兩跨，豎向間距1。2m，水平間距3m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:3。000kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；3.風荷載參數本工程地處陜西省西安市市,基本風壓0。40kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92,計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數μs為0。251；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）：0.1611;腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0.140；安全設施與安全網（kN/m2)：0。005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）：0.038；腳手板鋪設總層數:28；5。地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kPa）:160。00；立桿基礎底面面積(m2)：0.25；地基承載力調整系數：1。00。（二)小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值：P2=0.35×1。5/3=0.175kN/m;活荷載標準值:Q=3×1。5/3=1。5kN/m；荷載的計算值：q=1.2×0.038+1。2×0.175+1。4×1.5=2.356kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax=ql2/8最大彎矩Mqmax=2.356×0.92/8=0。239kN·m;最大應力計算值σ=Mqmax/W=46.959N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=46。959N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2,滿足要求!3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0。175+1。5=1.713kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大撓度ν=5。0×1。713×9004/(384×2。06×105×121900）=0。583mm；小橫桿的最大撓度0.583mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm，滿足要求！(三）大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038×0。9=0.035kN；腳手板的荷載標準值:P2=0。35×0。9×1。5/3=0.158kN;活荷載標準值:Q=3×0。9×1。5/3=1。35kN；荷載的設計值:P=（1。2×0.035+1.2×0.158+1。4×1.35）/2=1。06kN；大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.267×1。06×1.5=0.425kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.425=0。432kN·m最大應力計算值σ=0.432×106/5080=84。948N/mm2；大橫桿的最大應力計算值σ=84。948N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下：νmax=0。677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm;集中荷載最大撓度計算公式如下:νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.035+0。158+1。35）/2=0。771kNν=1。883×0。771×15003/（100×2。06×105×121900)=1.951mm;最大撓度和:ν=νmax+νpmax=0。052+1.951=2.004mm；大橫桿的最大撓度2。004mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm,滿足要求！（四）扣件抗滑力的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16。00kN;R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值：P1=0.038×0。9×2/2=0.035kN；大橫桿的自重標準值:P2=0。038×1。5=0.058kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×0。9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0。035+0.058+0。236）+1.4×2。025=3.229kN；R〈16。00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!(五）腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:（1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1611kN/mNG1=[0。1611+(0.90×2/2）×0。038/1。20]×74。00=14。053kN；（2）腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2NG2=0。35×28×1.5×(0.9+0.3)/2=8。82kN;（3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0。14kN/mNG3=0。14×28×1.5/2=2.94kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網:0。005kN/m2NG4=0.005×1.5×74=0.555kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=26.368kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0。9×1.5×2/2=4.05kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1。2×20.488+0。85×1.4×4。05=36。46kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1。2NG+1.4NQ=1。2×20.488+1.4×4。05=37.31kN；(六）立桿的穩定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置,不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0—-基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001)的規定采用：ω0=0.47kN/m2；μz--風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0。74；μs——風荷載體型系數：取值為0.251;經計算得到,風荷載標準值為:Wk=0。7×0.47×0。74×0.251=0.061kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0。85×1。4×0.061×1.5×1。22/10=0.016kN·m;考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA)+MW/W≤［f］立桿的軸心壓力設計值：N=Nd=29。405kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA）≤［f］立桿的軸心壓力設計值:N=N’=30.255kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1。58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5。3。3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5。3.3得：μ=1。5；計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=2.079m;長細比:L0/i=132；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0。386立桿凈截面面積:A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:［f］=205N/mm2；考慮風荷載時σ=29404.62/（0。386×489)+15707.319/5080=158.875N/mm2；立桿穩定性計算σ=158。875N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=30255。12/(0。386×489)=160。289N/mm2;立桿穩定性計算σ=160.289N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！（七）最大搭設高度的計算：按《規范》5。3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=［φAf—（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W）)］/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN）計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.435kN；活荷載標準值：NQ=4。05kN;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.161kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩:Mwk=Mw/（1.4×0.85)=0。016/(1。4×0。85）=0。013kN·m；Hs=(0。386×4。89×10-4×205×103—(1。2×6。435+0。85×1.4×(4。05+0。386×4.89×100×0.013/5.08)）)/(1.2×0。161）=132.265m；按《規范》條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=Hs/(1+0。001Hs)[H］=132。265/(1+0。001×132.265)=116。814m；[H］=116.814和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m.腳手架單立桿搭設高度為36.74m，小于［H］，滿足要求！（八）連墻件的穩定性計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0。92，μs＝0。251,ω0＝0.47，Wk=0.7μz·μs·ω0=0。7×0。92×0。251×0.47=0.076kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=3。6m2；按《規范》5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN），N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.383kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5。383kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f］其中φ—-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=300/15。8的結果查表得到φ=0。949，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f］=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4。89×10-4×205×103=95。133kN；Nl=5。383<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.383小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！（九）立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值：fg=fgk×kc=160kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=160kPa;腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=124.223kPa；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=N+0.038×H1=29。405+0.038×43=31。056kN;基礎底面面積：A=0.25m2.p=124。223≤fg=160kPa。地基承載力滿足要求！南京萬科新都薈項目電梯井內腳手架施工方案編制____________________審核___________________審批____________________中國建筑第二工程局南京萬科龍西項目經理部2021年10月25日目錄TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc403894634”一。編制依據2HYPERLINK\l"_Toc403894635”二。工程概況2HYPERLINK\l"_Toc403894636”三、電梯井道腳手架方案選擇3HYPERLINK\l”_Toc403894637”四、腳手架搭設技術與工藝4HYPERLINK\l"_Toc403894638”五、電梯井道平網設置5HYPERLINK\l"_Toc403894639”六、腳手架拆除6HYPERLINK\l”_Toc403894640”七、安全管理6HYPERLINK\l"_Toc403894641”八、計算書7一.編制依據《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2021)《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）《建筑施工預防高處墜落事故的若干規定》建設部建質［2003］82號《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001）《建筑施工安全手冊》（杜榮軍主編）等編制《建筑施工高處作業安全技術規程》JGJ80-91《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施）》二。工程概況工程名稱:南京萬科新都薈工程地址:南京市江寧區宏運大道與站西四路交叉口東北角建設單位：南京龍西置業設計單位：南京市建筑設計研究院有限責任公司監理單位：江蘇省經緯建設監理中心施工單位：中國建筑第二工程局（滬)南京龍西萬科項目位于南京市宏運大道以北，金陽西街以南，站西四路以東，站西三路以西，距離南站約850米，路網建設基本完成，交通便利,交通十分方便。本方案針對一期工程所編制。三、電梯井道腳手架方案選擇3.1電梯井概況及腳手架搭設基本要求1）、本工程中每棟塔樓均設四部電梯，電梯井凈截面:2。25m*2。05m、2.25m＊1。85m。電梯井施工操作架底部必須選用16號的工字鋼作為底座，工字鋼不得少于兩根，工字鋼中心間距為1550mm；工字鋼兩端均應固定于結構上，固定端長度1000mm；工字鋼上表面應加焊鋼筋以固定立桿，工字鋼下表面焊接限位鋼筋頭以固定工字鋼。2）、本工程每個電梯井道的腳手架底部采用2根16＃工字鋼作為底座并用鋼管、扣件搭設，然后在工字鋼上搭設腳手架.立桿與橫桿均用扣件連接，扣件緊固力矩應達到45～55N．m.每棟樓均配備2套16＃長度為3m工字鋼（16根)，每次搭設高度不大于20m，本工程中從七層開始搭設，以后每一層進行一次搭設，上層板澆筑完成達到強度以后進行第二次搭設。3）、電梯井道內的設施，必須由腳手架專業人員定期進行檢查、保養,發現隱患及時消除。4)、施工時將工字鋼直接用Ф20圓鋼倒“U”形卡固定在樓面上,兩邊伸出電梯井內墻面的距離為1000mm，南北方向放置。型鋼應有產品質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。型鋼使用前必須進行檢查，嚴禁使用有裂縫、變形的型鋼。型鋼使用前應進行防銹處理.5)、電梯井施工操作架采用Φ48×3。5mm普通鋼管，立桿間距1550mm，橫桿步距1500mm；水平桿端部應加設可調支撐頂住井道側壁.6）、電梯經施工操作架底層及施工層均宜采用模板木枋硬質封閉；7）、電梯井施工操作架隨結構施工搭設，搭設高度不大于20m；3。2腳手架搭設方案本工程中電梯井道內凈空尺寸2250×2050mm、2250×1850mm，層高為2900mm，如下圖所示：四、腳手架搭設技術與工藝4。1放置工字鋼先清理好放置工字鋼位置,然后將工字鋼擱置在預定的位置上且保證U口水平，兩端分別出墻面長度800mm,工字鋼穿過φ20的型鋼固定預埋件,在電梯井上南北方向放置。型鋼應有產品質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料.型鋼使用前必須進行檢查，嚴禁使用有裂縫、變形的型鋼。型鋼使用前應進行防銹處理。工字鋼下部預先焊接限位鋼筋頭防止移動，工字鋼上事先焊接腳手架立桿定位Φ25鋼管。工字鋼伸進樓層內,樓板上預埋φ20的型鋼固定預埋件，預埋件在樓板砼內錨固長度不小于450mm，并預埋件電焊焊牢.。4。2搭設腳手架4.2.1立桿1、每個電梯井布設4根腳手架立桿，立桿支設在懸挑承力工字鋼的定位鋼管部位。2、立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距1/3。4、搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部口件蓋板的邊緣至伸出的桿端距離不應小于100mm。5、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿。4。2。2縱、橫向水平桿縱、橫向水平桿設置在立桿內側。縱、橫向水平桿與立桿采用扣件連接，四邊形成口字型閉合。4。2。3腳手板笆腳手架上滿鋪竹笆或九夾板，不要形成探頭板笆。與電梯井墻壁間隙不大于150mm。腳手板底部應用腳板笆全封閉。竹笆腳手板應按主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設。且采用對接平鋪，四個角應用直徑1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4.2.4拉撐桿搭設腳手架時，每二步高同時設置拉撐點,用短管扣接在立桿上，分別撐于電梯井道4個陰角，保證架體穩定。4。2.5扣件安裝扣件規格必須與鋼管Φ48＊3。5外徑相匹配。螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m且不應大于65N。m，宜控制50N。m左右。在立桿處固定橫向水平桿、縱向水平桿等應用的直角扣件。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.五、電梯井道平網設置5.1電梯內腳手架搭至滿足施工作業層的高度后，可由上而下拆除下一段的腳手架。5。2在腳手架拆除過程中，有關人員站在將要拆除的腳手架上，在井道內設置安全隔離平網.5.3安全平網上、下層間的間距不大于10m,或不大于2個樓層層高。5.4安全網安裝可利用電梯井四周φ48鋼管架張網搭設。5.5安全網應符合國家標準的合格產品，網目不大于2。5cm。網綱繩齊全。5.6每隔4層設一道用鋼管竹芭搭設的硬隔離。5。7禁止先拆除腳手架，然后再懸空狀態下，在電梯井內張設安全網或設置硬除隔離.六、腳手架拆除6.1腳手架拆除或上翻得順序與搭設順序相反6。2拆除前，應由項目部安全員進行拆除安全交底，清除腳手架上雜物及地面障礙物.6.3拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業.6。4拉撐桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉桿整層或數層拆除后再拆腳手架.6.5卸料時，各構配件嚴禁拋至樓面。6.6運至樓面的構配件應及時檢查、整修、保養。并按品種、規格隨時碼存放。七、安全管理7。1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特別作業人各員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格持有效資格證的專業架子工，上崗人員應體檢，合格者方可上崗.7.2對槽鋼、扣件、鋼管應按規定進行檢查驗收,合格后方可使用。7.3懸挑腳手架體系搭設完工后，經施工、技術、安全、使用班組等人員按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001）規定進行驗收合格后方可使用此腳手架。并懸掛驗收合格牌。7。4腳手架按一步承載,即35KN/m2，不得超載,不得將模板支架、鋼管扣件等重物放置在腳手架上，嚴禁在懸挑腳手架頂部處堆放超過其額定承載量的重物。7。5嚴禁擅自超高搭設腳手架.7.6電梯井內腳手架使用期間,嚴禁拆除下列桿件材料：縱向、橫向水平桿,縱向、橫向掃地桿拉撐桿3）腳手板7.7電梯井施工操作架僅作施工作業操作人員站立面，嚴禁將任何材料堆放在架體上；7.8平臺應由使用班組、項目施工員、安全員定期進行檢查、維護，發現隱患及時消除；7.9拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業，拆下的鋼管、扣件、腳手板等須妥善運出電梯井道，禁止亂扔亂拋;7。10全部拆除完畢后應及時利用預留洞口，用鋼管扣件（或工字鋼)對該層進行水平硬質封閉7.11本層結構混凝土澆筑完成后，每次操作平臺上腳手架搭設高度不超過兩層.八、計算書1、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0.1072NG1=0。107×20。000=2.145kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）;本例采用鋼竹笆片腳手板,標準值為0.30NG2=0。100×4×1.500×（1.050+0.300)/2=0。405kN(3)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）;0。010NG3=0.010×1。500×20.000=0。300kN經計算得到,靜荷載標準值NG=1.00×(NG1+NG2+NG3)=2.85kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=1.00×3.000×1.500×1。050/2=2。363kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0-—基本風壓（kN/m2）,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001）附錄表D。4的規定采用：W0=0。40Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用:Uz=0。840Us——風荷載體型系數：Us=0.800經計算得到，風荷載標準值Wk=0.40×0。840×0.800=0.235kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。20NG+0.9×1.40NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.20×3。360+0。9×1.40×2.363=7.009kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1。40NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.20×3.360+1。40×2。363=7。340kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。9×1。40Wklah2/10其中Wk—-風荷載標準值（kN/m2)；la—-立桿的縱距（m）；h—-步距(m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.9×1.40×0。235×1.500×1。800×2、搭設位置梁計算混凝土強度C30，三級鋼，查混凝土結構計算手冊可得，正截面受彎承載力M最小為21.630KN*M,遠大于腳手架產生的彎矩，滿足要求。3、立桿的穩定性計算1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.340kN;i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k--計算長度附加系數，取1。155;u—-計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1.500；l0—-計算長度（m），由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;A——立桿凈截面面積，A=4。239cm2;W——立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；—-由長細比,為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.190；-—鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）；經計算得到=7340/（0。19×424）=91。112N/mm2;[f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205.00N/mm2；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<［f]，滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N—-立桿的軸心壓力設計值，N=7。009kN；i-—計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1。155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1.500×1.800=3。118m;A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；——由長細比，為3118/16=196;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.144kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）；經計算得到=7009/(0。19×424)+144000/4491=119.068N/mm2;［f]—-鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205。00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算〈[f］，滿足要求！萬源城C街坊2標段電梯井道腳手架搭設方案一、工程概況一、工程概況1。1項目概況（1)建筑名稱：上海萬源城C街坊（2）建筑場所:閔行古美地區，東臨萬源路、西靠合川路、北至平南路、南抵古龍路（3）主要用途：居住（4）業主:上海萬源房地產開發（5）監理單位：上海聯合工程監理造價咨詢（6）設計單位：上海中房建筑設計(7）總包單位：宏潤建設集團股份1。2工程總體概況（1）建筑概況：包括1～8＃高層住宅（17～20層）、綜合樓及附屬建筑（門衛、配電房、垃圾房）等，下設1層地下車庫。表2—1工程結構概況表主要單位工程名稱建筑面積（m2）幢數層數結構類型基礎形式1＃15910。70117框支抗震墻樁承臺基礎2#16812。20118框支抗震墻樁承臺基礎3＃16812.20118框支抗震墻樁承臺基礎4#15993.80117框支抗震墻樁承臺基礎5＃12278.80120框支抗震墻樁承臺基礎6#17491.40120框支抗震墻樁承臺基礎7＃13794.10120框支抗震墻樁承臺基礎8＃11139。00119框支抗震墻樁承臺基礎地下車庫45800。001-1框支剪力墻樁承臺基礎+滿堂基礎綜合樓1409。7012框架帶形基礎＋基礎梁變電站250.0011磚混磚基礎＋基礎梁門衛100。0021磚混磚基礎＋基礎梁垃圾房50。0011磚混磚基礎＋基礎梁合計167841.90各號房樓層層高情況：1＃房地下一層4。9米，1-16層3.6米,17層3.75米。2#、3#房地下一層4。9米，1-17層3。6米,18層3.75米。4＃房地下一層4.9米，1-15層3。6米，16層3.75米.5#房地下一層4。35米，一層5。65米，2-19層3.6米，20層3.75米。6＃房地下一層4.95米，一層7。95米,2-19層3.6米，20層3。75米。7＃房地下一層4.4米,一層5.6米，2—19層3.6米,20層3。75米。8#房地下一層4.35米,一層5。65米，2-18層3。6米,19層3。75米。二、編制依據《建筑施工計算手冊》《建筑施工手冊》《鋼結構設計規范》（GB50017-2003)；《建筑結構荷載規范》（GB50009—2001);《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2021）；《懸挑式腳手架安全技術規程》（DG/TJ08—2002-2006)《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2021）；《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2021）。三、電梯井道腳手架方案選擇1、電梯井道的腳手架一律落地并用鋼管、扣件搭設，立桿與橫桿均用直角扣件連接,扣件緊固力矩應達到45～55N．m。2、本工程電梯井凈截面：1＃-8＃房1。95＊2。0米。腳手架立桿間距為1#房1.6*1.6米，步距為1.5米。每低于樓層面200毫米3、電梯井道內的設施，必須由腳手架專業人員定期進行檢查、保養，發現隱患及時消除.4、1＃、2＃、3＃、4#房電梯井道在八層頂設置一道18號工字鋼兩根，作九層以上搭設腳手架的基礎；5#、6#、7＃、8＃電梯井道在第七層頂設置一道18號工字鋼兩根，作七層以上搭設腳手架基礎。施工時將工字鋼直接用Ф18圓鋼倒“U"形卡固定在樓面上，兩邊伸出電梯井外墻面不小于1米，離電梯井內墻面的距離為200mm，南北方向放置.型鋼應有產品質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料。型鋼使用前必須進行檢查，嚴禁使用有裂縫、變形的型鋼.型鋼使用前應進行防銹處理.四、腳手架材料選擇l、鋼管落地腳手架,選用外徑48mm,壁厚3。50mm，鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合GB15831－2006《鋼管腳手架扣件》的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配,貼合面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪刀撐統一漆黃、黑間隔色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足規范DG/JJ08-2002—2006第條≥2000目／100cm2的要求,做耐貫穿試驗不穿透，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由上海建筑安全監督管理部門發放的準用證,同時符合GB16909－1997《密目式安全網》的要求。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）中Q235A鋼的要求.五、腳手架搭設流程及要求5。1電梯井道落地腳手架腳手架搭設的工藝流程為：井道內地基整平→基礎承載力試驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→鋪腳手板→連墻件→扎防護欄桿→剪刀撐→扎安全網。定距定位：根據構造要求在電梯井墻四面用尺量出四根立桿離墻距離，并做好標記；墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空.在搭設首層腳手架過程中,沿電梯井四周每框架格內設一道斜支撐,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。5.4電梯井道腳手架搭設要求1、主桿基礎所有電梯井道的腳手架立桿均落在電梯井道的底板鋼筋混凝土基礎上，其承載力能夠滿足腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距（1）井道腳手架立桿間距為1。6*1。6米呈正方形平面,步距1.8m；連墻桿間距豎直(2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3）立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右.（4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400.3、電梯井道橫桿設置井道橫桿沿腳手架高度方向的間距1。5m,置于立桿外面形成四周封閉兩端用直角扣件固定在立桿，以形成空間結構整體受力，每側外伸長度為4、腳手板、竹笆片的鋪設要求滿鋪竹笆腳手板,四個角用φ1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在水平桿上。不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。發現有破損的要及時更換。5、連墻件每兩層樓面高度在樓面上設置兩根鋼管伸出井道剪力墻每側不小于1米,作為井道腳手架的連墻件。6、架體內封閉（1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm（2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。（3)施工層以下每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查,發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、井道腳手架分段驗收應嚴格參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2021（2021年版）第八節及JGJ59-2021中”落地式外腳手架檢查評分表",和《懸挑式腳手架安全技術規程》DG/TJ08-2002-2006（P19)附錄A“懸挑式腳手架安裝質量檢驗項目、要求和方法”中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單,并由搭設人員、安全員簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離），且不能大于3步。七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的底部。從二層樓面起張設，往上每隔四層設置一道,安全網必須完好無損、牢固可靠。拉結必須牢靠，墻面預埋張網鋼筋不小于Ф14,鋼筋埋入長度不少于30d。（2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次,扣件一定要上緊,不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65N·m之間。(3)架子搭設高度隨樓層施工高度同步跟進;架子搭設完畢后由項目部安全負責人與技術負責人對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件.

2、質量保障措施

(1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育.

(2)安全技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，安全人員必須在現場監督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求.

(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。

3、安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。

（2）架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。

（3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。

(5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查

a在六級大風和大雨后

b停用超過二個月,復工前。

B檢查保修項目

a各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求;

b扣件螺絲是否松動；

c安全防護措施是否符合要求。

（6）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護.4、其它（1）定期檢查腳手架，發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。（2)腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。（3）腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。（4）井道腳手架僅作為圍護之用，嚴禁任何建筑材料堆放其上，確保較大安全儲備。(5）當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。(6）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（7)電梯井架搭設完后，必須經搭設、使用單位的施工技術、安全負責人共同驗收,合格后簽字，方準交付使用。（8)架子交付使用后任何人不得擅自拆改，因安裝需要局部拆改時，必須經主管工長同意，由架子工負責拆改。(9)電梯井架每步至少鋪2/3的腳手板，所留的上人孔道要相互錯開，留孔一側要搭設一道護身欄桿。腳手板鋪好后，必須固定，不準任意移動。(10)電梯井道防護安全網不得任意拆除，待安裝電梯搭設腳手架時，每搭到安全網高度時方可拆除.（11)張設安全網及拆除井道內設施時,操作人員必須戴好安全帶，掛點必須安全可靠。（12）電梯井道門口在墻體模板拆除后，隨即用鋼管圍護起來,高度1。8米，最下面橫桿離地200mm,中間間距不大于400mm；或用直徑18鋼筋焊接防護門，防護門鋼筋間距不大于200mm,防護門最低排鋼筋離地最少200mm。八、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行安全技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，同時設專人指揮，禁止非作業人員進入.3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則,即先拆欄桿、腳手板、剪斜撐，橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除橫桿、斜撐時,應先用手托住中間，再解端頭扣.6、拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理.10、井道腳手架拆除，要配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養.13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除.15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。九、項目技術安全管理機構及應急預案內腳手架技術安全管理機構及應急措施完全同懸挑外腳手架技術安全管理機構及應急措施。附：電梯井道腳手架安全使用計算書一、計算依據及參數信息電梯井架計算參照井架落地卸料平臺的計算，依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2021）、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2021)等編制。由于本工程1＃、2#、3＃、4#房電梯井道在八層頂設置一道18號工字鋼兩根,作九層以上搭設腳手架的基礎，設3挑；5#、6＃、7＃、8#電梯井道在6層頂設置一道18號工字鋼兩根，設3挑。在1#、2＃、3＃、4#、5#、6＃、7＃、8＃房這八棟房中，7＃房電梯井截面尺寸（1.95＊2.0米），每18米設一挑，電梯井高度最高(73.50米），其井字架立桿間距為1.6＊1.6米,從基礎底板至六層頂面的搭設高度為21.60米，從六層頂面到機房屋面的高度為51.90米。按規范要求每層挑架不得大于20米,7＃房從基礎底板到六層頂面的計算參數1。基本參數立桿橫距lb(m）:1。60,立桿步距h（m)：1.60；立桿縱距la(m)：1。50，平臺支架計算高度H（m）：27.30；平臺底鋼管間距離（mm)：300.00;鋼管類型(mm）:Φ48×3。2，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.90;2.荷載參數腳手板自重(kN/m2）：0.050；欄桿、擋腳板自重（kN/m2):0。090；施工人員及卸料荷載(kN/m2）:2.000；安全網自重（kN/m2）:0。005;3。地基參數地基土類型：巖石；地基承載力標準值（kpa):500。00;立桿基礎底面面積(m2）：0。25；地基承載力調整系數:1.00。二、板底支撐鋼管計算:板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩W=4。73cm3；截面慣性矩I=11。36cm4；板底支撐鋼管計算簡圖1。荷載的計算：(1）腳手板自重(kN/m）：q1=0.05×0。3=0。015kN/m;(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)：Q1=2×0.3=0。6kN/m；2.強度驗算:板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下：荷載設計值:q=1。2×q1+1.4×Q1=1.2×0。015+1。4×0.6=0。858kN/m；最大彎距Mmax=0.125×0。858×1.62=0.275kN。m；支座力N=0.5×0.858×1.6=0。686kN；最大應力σ=Mmax/W=0.275×106/(4.73×103)=58。047N/mm2；板底鋼管的抗彎強度設計值［f］=205N/mm2;板底鋼管的計算應力58。047N/mm2小于板底鋼管的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算:計算公式如下:均布恒載:q=q1=0.015kN/m;V=(5×0.015×（1.6×103）4)/（384×2。06×100000×11.36×104)=0。055mm；板底支撐鋼管的最大撓度為0.055mm小于鋼管的最大容許撓度1600/150與10mm，滿足要求!三、縱向支撐鋼管計算:縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算;集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力，P=0.686kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m）支撐鋼管計算變形圖（mm）支撐鋼管計算剪力圖（kN）最大彎矩Mmax=0。618kN。m；最大變形Vmax=6.237mm；最大支座力Qmax=2.059kN；最大應力σ=Mmax/w=0。618×106/4.73×103=130。613N/mm2；縱向鋼管的計算應力130.613N/mm2小于縱向鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求!縱向支撐鋼管的最大撓度為6.237mm小于縱向支撐鋼管的最大容許撓度1500/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算：按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。90，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為7。20kN。R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值，取7。20kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=2。059kN；R〈7。20kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、支架立桿荷載標準值(軸力)計算：1。靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架的結構自重（kN)：NG1=0.138×27。3=3。762kN；（2）欄桿、擋腳板的自重（kN)：NG2=0.09×1.6×8/2=0。576kN;（3)腳手板自重（kN)：NG3=0。05×1。6×1.5×8/4=0。24kN;（4)安全網自重(kN/m2）:NG4=0.005×1.6×27。3/2=0.109；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.762+0。576+0。24+0。109=4.687kN；2。活荷載為施工人員及卸料荷載:施工人員及卸料荷載標準值：NQ=2×1.6×1。5/4=1。2kN;3.因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1。4NQ=1.2×4.687+1.4×1。2=7。305kN;六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式：其中N———-立桿的軸心壓力設計值(kN):N=7.305kN；φ--——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比λ＝lo/i的值查表得到；i--——計算立桿的截面回轉半徑(cm）:i=1。59cm；A-——-立桿凈截面面積(cm2）：A=4.5cm2；W--—-立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=4.73cm3;σ--———-—鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2）；［f］—鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；l0--——計算長度（m）；參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》，由以下公式計算：l0=kμhk—計算長度附加系數，取值為1。155；μ-—-—計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5。3.3；取最不利值μ=1.8;λ=μh/i=1.8×1.6×103/15。9=181.132<210，長細比滿足要求；立桿計算長度l0=kμh=1.155×1。8×1。6=3.326m；λ=l0/i=3326/15.9=209；由長細比λ的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.166；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7.305×103/(0。166×450）=97.785N/mm2；立桿鋼管穩定性驗算σ=97。785N/mm2小于立桿鋼管抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿