國際中心提升方案編制：審核：審批：日期：目錄TOC\o"1-3"\u紹興環球紐約國際中心I連廊提升方案I1工程概況及編制依據-5-1.1工程簡介-5-1.2編制依據-7-1.2.1工程文件-7-1.2.2遵循的標準和規范-7-1.2.3公司企業標準-8-2方案整體思路-8-2.1連廊提升工藝流程-9-2.2連廊同步提升思路-9-2.4整體提升方案的優點113連廊同步提升流程114施工工藝重點說明124.1主要技術及設備124.2提升吊點布置124.2.1提升吊點布置原則124.2.2提升吊點布置134.2.3提升上吊點134.2.4提升下吊點144.3連廊提升分段154.4提升平臺164.4.1提升平臺構造164.4.2提升平臺預埋件194.4.3提升平臺驗算264.5連廊樓面拼裝324.6壓力、位移不同步、大風防控措施354.7連廊結構提升注意事項355液壓提升系統365.1超大型構件液壓同步提升施工技術特點365.2主要技術及設備365.2.1液壓提升原理36液壓提升設備39液壓泵源系統395.2.4計算機同步控制及傳感檢測系統396液壓系統配置406.1液壓提升器配置406.2液壓泵源系統416.3電氣同步控制系統416.4提升速度及加速度416.4.1提升速度426.4.2提升加速度427液壓系統同步控制427.1總體布置原則427.1.1液壓提升器安裝427.1.2導向架制作及安裝437.2提升同步控制策略447.3同步控制原理447.4壓力、位移不同步防控措施448液壓提升系統的安裝458.1液壓提升設備安裝458.1.1專用底錨的安裝458.1.2液壓管路的連接458.1.3控制線、動力線的連接458.2鋼絞線安裝458.3設備的檢查及調試468.4其他項目檢查479正式提升479.1提升過程控制要點479.1.1同步吊點設置479.1.2吊點油壓均衡479.1.3提升分級加載47設備離地檢查479.1.5姿態檢測調整489.1.6整體同步提升489.1.7分級卸荷就位489.1.8提升過程的微調489.2提升過程的監控4810施工組織體系4911主要液壓系統設備4912提升施工用電5013應急預案5013.1現場設備故障應急預案5013.1.1液壓提升器故障5013.1.2泵站故障5013.1.3油管損壞5113.1.4控制系統故障5113.2意外事故應急預案5113.3防雨和防風應急預案5114安全、文明施工521工程概況及編制依據工程簡介環球紐約國際中心工程位于紹興市迪蕩新城，整個結構為鋼筋混凝土框筒結構，總建筑面積約為180000m2，由兩幢210.8米高的塔樓組成，塔樓地上41層、地下3層，包含五層商業裙房。兩塔樓之間設有連廊，位于標高79.1m處（第20層）。連廊跨度45.4m，高度為6.8m，寬6.6m。弦桿規格為B500x500x40x40的箱型構件，次梁為H450x300x22x28的H型鋼，腹桿為H400x300x22x28的H型鋼；下部設有四根裝飾桿，500~900的變截面圓管。弦桿和腹桿的材質為Q345C，其余構件材質均為Q345B。環球國際中心立面圖連廊效果圖標高79.100、85.400處連廊平面布置圖連廊立面圖1—1剖面圖1.2編制依據本液壓提升方案是以鋼結構安裝施工方案及施工圖紙為依據，參考以往類似工程的施工經驗，結合本工程的實際情況及特點，并通過相應的計算、分析，在給定的鋼結構施工場地、現有塔吊以及施工進度計劃基礎上進行編制。1.2.1工程文件（1）紹興環球紐約國際中心鋼結構工程、土建工程圖紙；（2）現行國家(或行業)施工驗收規范與標準；（3）類似工程的施工經驗及相關的技術文件；1.2.2遵循的標準和規范現行國家規程、規范、標準：（1）《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-2001（2）《鋼結構設計規范》GB50017-2003（3）《鋼結構焊接規范》GB50661-2011（4）《鋼結構工程施工規范》GB50755-2012（5）《重型結構（設備）整體提升技術規程》J11400-2009（6）《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ88-921.2.3公司企業標準（1）公司質量管理手冊（2）公司項目管理規章制度2方案整體思路本項目中，南北塔樓之間的連廊跨度及自重均較大，安裝高度高，采用大型吊機進行安裝無法滿足要求，且安裝難度大，不利于現場安裝的安全、質量以及工期控制。根據以往類似工程安裝的成功經驗，若將本項目中鋼結構連廊在其正下方的6層樓面上搭設拼裝胎架，鋼結構連廊分段拼裝為整體，然后利用“超大型構件液壓同步提升技術”將其整體同步提升到位，可有效降低樓面鋼結構的安裝難度，于安全、質量和工期等均有利。連廊整體同步提升利用主樓結構的混凝土柱設置提升平臺，即上吊點，并安裝液壓同步提升設備，每個提升平臺安裝液壓提升器，同時在連廊整體提升部分的鋼梁上翼緣安裝提升專用吊具（下吊點），并安裝專用底錨，上下吊點通過鋼絞線連接。整個提升過程采用電腦控制完成。連廊提升示意圖2.1連廊提升工藝流程2.2連廊同步提升思路根據本工程的設計圖紙，分別在結構平面89.9m（23層）標高混凝土柱側面設置提升平臺，即上吊點；同時在連廊結構與上吊點對應位置處上弦桿設置提升吊具（下吊點），共計4組。每個提升平臺安裝1臺YS-SJ-180型液壓提升器，共計4臺。提升器額定提升力為180t。連廊結構提升具體流程如下：根據主體結構及連廊結構的平面布置，將連廊結構在6層樓面上（標高27.350m）分段拼裝為整體；安裝提升平臺及提升專用吊具等臨時措施；安裝液壓同步提升系統，包括液壓提升器、液壓泵源系統、控制系統、專用吊具以及鋼絞線等；調試液壓同步提升系統，并對鋼絞線進行張拉，使得鋼絞線均勻受力；液壓提升同步系統采取分級加載的方法進行預加載，即以設計提升力的20%、40%、60%、70%、80%、90%、95%、100%的順序依次加載，直至連廊結構脫離拼裝胎架并提升一定高度（150～200mm），空中停留，單點調整各個提升吊點的標高，使得連廊結構處于水平狀態，觀測4-12小時；在確保同步提升系統設備、臨時措施（提升平臺、吊具等）及永久結構（混凝土柱、連廊等）安全的情況下，繼續同步提升連廊結構；連廊結構提升至距離設計標高約2m時，暫停提升；測量連廊弦桿與預裝段的間隙，并作記錄；根據所測得的數據，調整弦桿對口尺寸，以滿足安裝要求；調整液壓提升速度，繼續提升，使其以更緩慢的速度逐漸提升至設計標高；當連廊結構提升至距離設計標高約50mm（最高點）時，停止提升，單獨調整各個吊點的標高，使其依次提升至設計標高；連廊對口焊接，完成連廊結構的整體同步提升作業；拆除液壓提升系統及其它提升臨時措施，連廊結構液壓同步提升作業施工結束。2.4整體提升方案的優點本項目中連廊結構的安裝，采用整體液壓同步提升技術，具有無可比擬的優點：連廊結構在地面上拼裝，所需的措施量小，有利于連廊安裝的成本的控制；連廊結構的拼裝均在地面進行，提高了作業的安全性，有利于現場的安全控制；降低了對施工機械的要求，作業高度低、效率高有利于施工進度及機械成本的控制；采用整體液壓同步提升，作業時間短、效率高、安全性好、安裝精度高；液壓同步提升速度快，最高可達6m/小時；采用“超大型構件液壓同步提升施工技術”安裝大跨度連體連廊結構，技術成熟，有大量類似工程成功經驗可供借鑒，安裝過程的安全性有保證；液壓提升設備設施體積、重量較小，機動能力強，倒運、安裝和拆除方便；提升上吊點等臨時結構利用已有的結構設置，加之液壓同步提升動荷載極小的優點，可以使臨時設施用量降至最小。3連廊同步提升流程STEP1：根據主體結構及連體結構的平面布置，將連體連廊結構在樓面分段拼裝為整體，對應高空位置安裝連廊預裝段及提升平臺結構；STEP2：安裝提升專用吊具等臨時措施，安裝液壓同步提升系統，包括液壓提升器、液壓泵源系統、控制系統、專用吊具以及鋼絞線等；STEP3：調試液壓同步提升系統，并對鋼絞線進行張拉，液壓提升同步系統分級加載（以設計提升力的20%、40%、60%、70%、80%、90%、95%、100%的順序依次加載），直至連廊結構脫離拼裝胎架并提升一定高度（150～200mm），空中停留，觀測4-12小時；STEP4：在確保同步提升系統設備、臨時措施（提升平臺、吊具等）及永久結構（混凝土柱、連廊）等安全的情況下，繼續同步提升連廊結構；STEP5：連體結構提升至距離設計標高約2m時，暫停提升。測量連廊弦桿與預裝段的間隙，并作記錄，根據所測得的數據，調整連接尺寸，以滿足安裝要求；STEP6：對口口尺寸檢查確確認無誤，調調整液壓提升升速度，繼續續提升，使其其以更緩慢的的速度提升至至距離設計標標高50mmm，再次檢查查復核對口尺尺寸，降低提提升速度，逐逐一對口就位位；STEP7：連廊廊對口焊接，提提升設備分級級卸荷，拆除液液壓提升系統統及其它提升升臨時措施，連連體連廊結構液壓壓同步提升作作業施工結束束。4施工工藝重點說明明4.1主要技術及設備我公司已有過將超大型型液壓同步提提升施工技術術應用于各種種類型的結構、設備吊裝工藝藝的成功經驗驗。配合本工工程施工工藝藝的創新性，本次提升主要使用如下關鍵技術和設備：（1）超大型構件液壓壓同步提升施施工技術；（2）YS-SJ-1880型液壓提提升器；（3）YS-PP-600型液壓泵源系系統；（4）YS-CS-011型計算機同同步控制及傳傳感檢測系統統。主要設備性能參數數如下：4.2提升吊點布置置4.2.1提升吊點布布置原則液壓同步提升施工工工藝提升吊吊點的布置主主要根據以下下原則進行：：提升吊點的安全性性和穩定性；；提升吊點對原結構構設計的影響響大??；提升吊點臨時措施施的材料用量量；提升吊點臨時措施施的加工、安安裝工藝的難難易程度；提升系統設備安裝裝的簡易性和和提升吊點臨臨時措施的可可重復利用性性；4.2.2提升吊點布置根據連廊結構布置置及主樓的結結構特點，提提升施工共設設置4組吊點，分別別在結構平面面的J、R軸線對應連廊主弦桿處，在相應位位置的89..9m標高混凝土柱柱側設置提升平平臺，即上吊吊點，同時在在連廊結構上弦桿的對應位置設置置一組提升吊吊具（下吊點點），共計44組。每個提升平臺安裝裝1臺YS-SJJ-180型液壓壓提升器，提提升器額定吊吊重為1800t。連廊結構提升升吊點布置如如下圖所示。連廊上吊點平面布布置圖連廊上吊點立面布置圖連廊下吊點布置及及分段圖4.2.3提升上上吊點提升平臺設置的基基本原則是：：對結構安裝裝影響最小，便便于施工，且且措施量最小小。本項目中中提升平臺設設置于標高889.90mm的混凝土柱側面面位置，提升升平臺采用焊焊接箱型構件件制作，提升升平臺構件材材質均為Q345B。提升梁、支撐撐要求等強連連接，適當增增加勁板，焊接必須牢靠。4.2.4提升下下吊點連廊結構提升單元元在提升過程程中主要承受受自重產生的的豎向荷載。提提升吊點的設設置以盡量不不改變結構原原有受力體系系為原則。本本工程中根據據提升上吊點點的設置，下下吊點分別垂垂直對應每一一上吊點設置置在待提升連連廊上弦桿上上。提升下吊點專用底底錨結構安裝裝在專用吊具具內。專用鋼鋼絞線連接在在液壓提升器器和提升底錨錨之間，兩端端分別錨固，用用于直接傳遞遞豎向提升反力力。提升下吊吊點形式見下圖所示。下吊點臨時吊具工程實例連廊提升過程中，在最不利工況下，單個吊點集中荷載為1536kN，下吊點臨時吊具縱向連接板規格為-600x234x25，其抗拉強度設計值F=2x295x234x25x10-3=3452kN>1536kN；連接板與下部弦桿采用全熔透焊接，焊縫強度亦有保證。上部加勁板為雙面角焊縫，焊腳高度為12mm，Fw=0.7fwhfl=2x0.7x200x2x12x2x（220-2x12）x10-3=2634kN>1536kN,焊縫承載力能滿足要求。4.3連廊提升分段連廊鋼結構單元采采用整體提升升工藝吊裝，因因其主弦桿、主主梁等與主樓樓連接的結構構特點，所有有主連廊及主梁兩兩端均需要在在安裝前預制制分段處理：：兩端分段提提升前直接與主樓連連接、安裝到到位；中間分分段在樓面上散件拼拼裝，整體成成型；分段接接口處節間的的部分斜腹桿桿影響主連廊廊的提升就位位，斜腹桿處處預留1m作為后裝段段，在上下弦弦桿對接完成成之后安裝。在連廊上吊點下方，設置加固桿件，加固桿件所采用的截面規格及材質要求同腹桿一致。加固桿件翼緣與弦桿、腹桿翼緣全熔透焊接，腹板采用雙面角焊縫，焊腳高度為16mm，加固桿件對應弦桿位置需設置內部加勁板，加勁板與弦桿采用全熔透焊接，全熔透焊縫質量等級不低于二級。以上分段接口處根根據安裝對口口、焊接工藝藝要求預留對對口間隙，并并應考慮設置置對口工裝件件。連廊提升分段本工程連廊下部有有四根裝飾桿桿，裝飾桿為為一變截面圓圓管，上部與連廊連連接處截面直直徑為900mmm，下部與土土建連接，直直徑為500mm，圓管壁厚厚為16mm，長度27.6m，單根裝飾桿桿重量約7.5噸。裝飾桿在裙房房樓面拼裝完完成，由于其其長度較長，故在拼拼裝時需偏離離弦桿一定的的角度布設拼拼裝胎架及滑滑槽，裝飾桿兩端端設連接耳板板，用倒鏈和和鋼絲繩吊掛在連廊下弦弦節點處，隨同同連廊緩慢提提升。待連廊廊主體安裝完完畢后，再進進行裝飾桿的的安裝，先用用倒鏈進行調調節，定位準準確后再進行行焊接。倒鏈鋼絲繩端部與鑄鋼件連接裝飾桿關節軸承倒鏈鋼絲繩端部與鑄鋼件連接裝飾桿關節軸承裝飾桿隨同連廊提提升示意圖4.4提升平臺4.4.1提升平臺構構造本工程連廊重約2250T，提升時，連連廊通過設置置上部提升架架將自重荷載載傳遞給混凝凝土梁柱。具體構構造為：在223層混凝土柱子子上設B300x300x14x14的提升平臺梁，平臺梁與混凝凝土柱子通過過H250x3550x14x14的焊接H型鋼抱箍連連接；平臺梁梁下部加設P219XX16的圓管管作為壓桿支支撐，上部加設P2219X166的圓管作為拉拉桿，圓管與混凝土土柱子通過H250x3000x14x14的焊接H型鋼抱箍連連接，提升梁與斜斜撐端點應盡可能地與混混凝土梁柱交交匯點重合；；為保證提升升架水平向的的穩定性，在在提升梁所在在平面增加水水平撐桿，截截面規格為HH200x2200x144x14；所有構件件材質均為Q345b。提升梁及斜斜撐與抱箍連連接對應位置置，抱箍H型鋼需布置置橫向加勁板板，加勁板厚厚度同腹板一一致，加勁板板與腹板采用用焊腳高度為為12mm的角焊縫，三三面環焊。提升梁與抱箍箍通過22mm厚的插板全全熔透焊接連連接，斜撐與與抱箍采用全全熔透焊接，側邊加加勁板，全熔透焊縫質量不低于二級。提升架構造見下圖：提升架構造示意圖圖提升架平面布置圖圖（23層）A剖面提升梁4.4.2提升平臺抱箍本工程連廊提升平平臺梁、斜撐撐與混凝土梁梁柱的連接均均采用抱箍的形式。提升平臺梁位于223層樓面，通過過焊接H型鋼與柱子子抱箍連接。整整個抱箍由四四根H250x3550x14xx14的焊接H型鋼圍繞混混凝土柱子連連接在一起。先將抱抱箍三面焊接接成一個“U”形，為保證型型鋼與混凝土土表面貼緊，構構件制作時，“U”形的兩邊構構件長度可比比理論值減小小5~10mmm，安裝時最后一側連接橫梁梁采用8顆M24高強螺栓栓擰緊，使鋼梁與混凝土土表面貼合緊緊密，最后進進行焊接固定定。抱箍中焊焊接H型鋼翼緣采采用全熔透焊焊接，腹板采采用角焊縫，焊焊腳高度為112mm。由于H型鋼翼緣板板與樓面垂直直，為增加H型鋼與樓面面的接觸面積積，在H型鋼底部焊焊接一16mm厚鋼板。由于于斜撐、拉桿桿與柱子之間間夾角較小，相相貫面積較大大，故在抱箍箍梁上立一3350mm高的小短柱用于圓管連接，柱子背背面同時設置置小短柱。水平斜撐受受力較小，可可通過化學錨錨栓與混凝土土梁連接固定定。上部斜桿以承受拉力力為主，其螺螺栓連接處端端板采用角焊焊縫焊接，焊腳高高度為12mm，現對該焊縫強強度進行計算算：Fw=0.7fwhffl=0.77x200xx12x（250+3300-2xx12+2550-2x112）x10-3=1263kN在最不利組合作用用下，上部斜斜桿拉力組合合值為10100kN，2Fw=2x12263=2526kNN>10100kN,焊縫承載力力能滿足要求求。焊縫大樣抱箍做法如下所示示：提升平臺抱箍23層抱箍做法1—1剖面22層抱箍做法3—3剖面24層抱箍做法4—4剖面抱箍安裝順序011、根據斷面形式將將構件焊接成成“凹”形，“U”形抱箍兩邊邊底板應伸出出端頭270mm；022、根據焊縫要求，在在工廠完成“U”形抱箍，注注意“U”形抱箍下料料時應比圖示示長度縮短5~10mmm,根據圖示尺尺寸背焊螺栓栓；033、將“U”形抱箍套到混凝土土柱子上,需確保抱箍箍與混凝土柱柱子貼緊；044、安裝抱箍橫梁，螺螺栓擰緊，需需確保抱箍與與混凝土柱子子貼緊；055、焊接固定；066、提升梁、斜撐焊焊接；4.4.3提升平臺驗算計算軟件：MiddasGeenVerr800邊界條件：平臺梁梁、支撐桿鉸鉸接模擬荷載工況：恒載（D）—自重作用，由由程序自動計計算，考慮連連廊主體、樓樓承板、裝飾飾桿、提升器器、吊具等重重量，自重系系數取1.44；.1不同步驗算（1）連廊在提升過程中中有可能出現現不同步的情情況，為保證證提升過程中中的安全可靠靠，現通過軟軟件來模擬這這種不同步現現象，模擬時時考慮不同步步差值為50mm，分兩種情情況：不同步情況1：吊吊點1、4與吊點2、3不同步；不同步情況2：吊吊點3不同步；計算模型如如下：吊點2，強制位移+50mm吊點3，強制位移+50mm吊點4，豎向約束吊點1，鉸接約束吊點2，強制位移+50mm吊點3，強制位移+50mm吊點4，豎向約束吊點1，鉸接約束不同步計算模型11吊點4，豎向約束吊點3，強制位移+50mm吊點2，鉸接約束吊點1，鉸接約束吊點4，豎向約束吊點3，強制位移+50mm吊點2，鉸接約束吊點1，鉸接約束不同步計算模型22（2）不同步驗算結果果項目圖例自重標準值作用下下支座反力在自重標準值作用用下，最大支支座反力為6640kN；自重標準值作用下下構件應力比比云圖在自重標準值作用用下，構件最最大應力比為為0.2；不同步情況1，自自重標準值作作用下支座反反力該狀態下，最大支支座反力為8886kN，出現在吊吊點3上，886/640=1..38，不同步步狀態下支座座反力是正常常情況下的1.38倍；不同步情況1，自自重標準值作作用下構件應應力比云圖該狀態下，構件最最大應力比為為0.77，出現在吊吊點所在位置置水平腹桿處處；不同步情況2，自自重標準值作作用下支座反反力該狀態下，最大支支座反力為8898kN，出現在吊吊點1、3上，898/640=1..40，不同步狀狀態下支座反反力是正常情情況下的1.40倍；不同步情況2，自自重標準值作作用下構件應應力比云圖該狀態下，構件最最大應力比為為0.45，出現在吊吊點所在位置置豎向腹桿處；；結論對以上兩種不同步步情況進行對對比可知，對對提升平臺來來講，情況2較情況1更不利，說明明單點不同步步比兩點不同同步影響更不不利；對結構本身身來講，情況況1產生的附加加應力較情況況2要大。.2提升過程驗算荷載工況：恒載（D）——提升平臺臺自重，自重重系數取1.1；活載（L）——被提升物重重量，單個提提升架的活載載值為6400kN；風載（W）——施工階段風風壓代表值ωω0按支承結構構工作階段取取0.22kkN/m2；風荷載轉化為提升升平臺集中力力計算：ω0=βμstwμzωω0其中：風振系數：：β=1.5體形形系數：μst=φμs=AAn/A?μs=0.288x1.3==0.3644μstw=μst（11-η2）/（1-η）=0.3664x（1-0.5562）/（1-0.556）=0.57；高度度系數：μz=1.93（90m，B類）；風壓壓代表值：ωω0=0.222kN/m22；風荷載標準值：ωω0=βμstwμzω0=1.5xx0.57xx1.93xx0.22==0.36kkN/m2；轉化為平臺集中力力：F=φAω0/4x0..36/4==7.6kNN；根據以上不同步驗驗算結果可知知，當不同步步值達到50mm時，該狀態態下，支座反反力是自重標標準值作用下下的1.4倍；根據上海市工程建建設規范《重重型結構（設設備）整體提提升技術規程程》要求，提提升施工時，考慮恒載分項系數1.2；活載分項系數1.4，提升時不同步系數取1.4，動力系數取1.2；即提升時荷載組合：COMB:1.22D+(1.44x1.4xx1.2)LL+1.0WW=1.2DD+2.4LL+1.0WW(承載能力極極限狀態)BZZH:1.00D+（1.0x1..2x1.44）L+0.44W=1.00D+1.77L+0.44W(正常使用極極限狀態)進行驗算，計算模模型如下：H200x200x14x14P219X6B300x300x14x14P219X16H200x200x14x14P219X6B300x300x14x14P219X16計算模型項目圖例提升架應力比云圖圖在COMB荷載組合合作用下，提提升平臺構件件最大應力比比為0.79，出現在下下部斜撐上；；提升架豎向變形值值在BZZH荷載組合合作用下，提提升平臺豎向向最大變形值值為3.7mm，變形較較小；提升平臺節點編號號最不利荷載組合下下提升平臺支支座反力根據以上計算可知知，連廊在提提升過程中，提提升架構件最最大應力比為為0.79，出現在下部部斜撐上，結構安全性冗余較合理；提升梁在標標準組合作用用下，豎向撓撓度僅為3.7mm，變形較小小，提升梁剛剛度較好，能能滿足提升施施工進度要求求。4.5連廊樓面拼拼裝連廊提升前，需根根據連廊位置置進行原位拼拼裝；連廊位位于8~9軸線之間，連連廊的投影平平面大部分與與C區夾層重疊疊，局部區域域與游泳館區區域重疊；拼拼裝時根據深深化分段情況況，在C區夾層梁上上布置拼裝胎胎架，胎架立立柱、牛腿及及轉換梁采用用H300XX200X88X12的H型鋼，平面面內斜撐采用用H200XX150X66X9的H型鋼，胎架架平面外采用用P108XX6的圓管作為為支撐；根據據樓面梁柱布布置，同時結結合鋼結構節節點位置，胎胎架離泳池較較遠側立柱落落在混凝土柱柱子上，泳池池側立柱則落落在混凝土大大梁上。拼裝裝胎架布置范范圍見下圖：：胎架分布范圍1——1剖面2——2剖面3——3剖面4——4剖面4.6壓力、位移不同步步、大風防控措措施提升過程按照實際際壓力的1110%-1115%調節各各個點的泵源源壓力，保證證個別或者部部分點無法單單獨完成整體體鋼結構的升升降動作；提升加載階段復核核重量，如偏偏差較大需重重新分析及設設定泵源壓力力；所有提升器集群動動作，每個提提升行程實時時進行各點位位移監控，同同步超差過大系統統自動報警，停停止提升，檢檢查復核后方方能再次啟動動，保證構件件不會在各點點不同步超差差的狀態下提提升；根據天氣預報，選選取小風天氣氣提升，大于于6級風停止提提升，臨時纜纜風繩固定。4.7連廊結構提升注意意事項提升用混凝土柱施施工過程應嚴嚴格控制施工工質量并經驗驗收合格，確確保滿足規范范要求；上下吊點制作及安安裝階段、平臺水平構造造制作及焊接接完成階段，應分別詳細檢查查構件材質、截截面尺寸、連連接方式、焊焊縫的外觀、焊焊腳尺寸等、構件間連接接二級以上焊縫的探探傷均需合格；高空連廊預裝段安安裝后、連廊廊拼裝前嚴格格測量，確保保提升連廊無干涉情情況；提升連廊四角需設設置鋼絲繩及及倒鏈，作為為連廊提升應急急臨時固定措措施，對應墻墻面需留置孔孔洞，在提升升高度范圍內內設置4層，每層對對應連廊設置4個孔洞。5液壓提升系統5.1超大型構件件液壓同步提提升施工技術術特點（1）通過提升設備的的擴展組合，提提升重量、跨跨度、面積不不受限制。（2）提升過程較為安安全，并且構構件可以在提提升過程中的的任意位置鎖鎖定，任一提提升器亦可單單獨調整，調調整精度高，有有效的提高了了結構提升過過程中安裝精精度的可控性性。（3）采用柔性索具承重重，只要有合理理的承重吊點點，提升高度度不受限制；；（4）提升設備體積小、自自重輕、承載載能力大，特特別適宜于大大型設備的提提升作業。（5）液壓提升器通過液液壓回路驅動動，動作過程程中加速度極極小，對被提提升設備及提升框架結構構幾乎無附加加動荷載（振振動和沖擊）；（6）設備自動化程度高高，操作方便便靈活，安全全性好，可靠靠性高，使用用面廣，通用用性強。（7）液壓同步提升通通過計算機控控制各提升點點同步，提升升過程中構件件保持平穩的的提升姿態，同同步控制精度度高；（8）省去大型吊機的的作業，可大大大節省機械械設備、人力力資源；（9）能夠充分利用現現場施工作業業面，對工程程總體工期控控制有利。5.2主要技術及及設備5.2.1液壓提提升原理“液壓同步提升技術術”采用液壓提提升器作為提提升機具，柔柔性鋼絞線作作為承重索具具。液壓提升升器為穿芯式式結構，以鋼鋼絞線作為提提升索具，有有著安全、可可靠、承重件件自身重量輕輕、運輸安裝裝方便、中間間不必銜接等一系列列獨特優點。液壓提升器兩端的的楔型錨具具具有單向自鎖鎖作用。當錨錨具工作（緊緊）時，會自自動鎖緊鋼絞絞線；錨具不不工作（松）時時，放開鋼絞絞線，鋼絞線線可上下活動動。液壓提升過程見圖圖所示，一個個流程為液壓壓提升器一個個行程。當液液壓提升器周周期重復動作作時，被提升升重物則一步步步向上移動。液壓提升過程第1步：下錨松，上錨錨緊，夾緊鋼鋼絞線第2步：提升器同步提提升重物第3步：下錨緊，夾緊緊鋼絞線第4步：主油缸微縮，上上錨片脫開第5步：上錨具上升，上上錨全松第6步：主油缸非同步步縮回原位5.2.2液壓提升升設備本工程中液壓提升升承重設備主主要采用穿芯芯式液壓提升升器，YS--SJ-1880型液壓提提升器的額定定提升重量為為180t，液壓提升升器如圖所示示。YS-SJ型液壓壓提升器5.2.3液壓泵源源系統液壓泵源系統為液液壓提升器提提供動力，并并通過就地控控制器對多臺臺或單臺液壓壓提升器進行行控制和調整整，執行液壓壓同步提升計計算機控制系系統的指令并并反饋數據。YS-PP-600型液壓泵源源系統5.2.4計算機機同步控制及及傳感檢測系系統液壓同步提升施工工技術采用傳傳感監測和計計算機集中控制，通通過數據反饋饋和控制指令令傳遞，可全全自動實現同同步動作、負負載均衡、姿姿態矯正、應應力控制、操操作閉鎖、過過程顯示和故故障報警等多多種功能。擬用于本工程的液液壓同步提升升系統設備采采用CAN總線控制、以以及從主控制制器到液壓提提升器的三級級控制，實現現了對系統中中每一個液壓壓提升器的獨獨立實時監控控和調整，從從而使得液壓壓同步提升過過程的同步控控制精度更高高，更加及時時、可控和安安全。操作人員可在中央央控制室通過過液壓同步計計算機控制系系統人機界面面進行液壓提提升過程及相相關數據的觀觀察和控制指指令的發布。通過計算機人機界界面的操作，可可以實現自動動控制、順控控（單行程動動作）、手動動控制以及單單臺提升器的的點動操作，從從而達到連廊廊整體提升安安裝工藝中所所需要的同步步提升、空中中姿態調整、單單點毫米級微微調等特殊要要求。計算機同步控制及及傳感檢測系系統人機操作作界面見圖所所示。液壓同步提升計算算機控制系統統人機界面6液壓系統配置液壓提升系統主要要由液壓提升升器、液壓泵源系統統、傳感檢測測及計算機同同步控制系統統組成。液壓壓提升系統的的配置本著安安全性、符合合性和實用性性的原則進行行。6.1液壓提升器器配置本項目選用的液壓提提升器的型號號為YS-SJJ-180型，其額定提升重重量為1800t。YS-SJ-1880型液壓提升器器標準配置8根鋼絞線，額額定提升能力力為180t。鋼絞線作為為柔性承重索索具，采用高高強度低松弛弛預應力鋼絞絞線，抗拉強強度為1860MMPa，單根直徑徑為17.80mm，破破斷拉力不小小于36t。提升設備及鋼絞線線具體配置見見表。吊點編號提升反力值（KNN）液壓提升器型號提升器布置數量（臺臺）每臺提升器鋼絞線線配置（根）安全系數備注1750YS-SJ-1880183.842750YS-SJ-1880183.843750YS-SJ-1880183.844750YS-SJ-1880183.84總計3000432根據相關設計規范范和以往工程程經驗，液壓壓提升器工作作中采用如上上荷載系數是是安全的。6.2液壓泵源系系統液壓泵源系統為液液壓提升器提提供液壓動力力，在各種液液壓閥的控制制下完成相應應動作。在不同的工程使用用中，由于吊吊點的布置和和液壓提升器器的配置都不不盡相同，為為了提高液壓壓提升設備的的通用性和可可靠性，泵源源液壓系統的的設計采用了了模塊化結構構。根據提升升重物吊點的的布置以及液液壓提升器數數量和液壓泵源流量量，可進行多多個模塊的組組合，每一套套模塊以一套套液壓泵源系統統為核心，可可獨立控制一一組液壓提升升器，同時可可用比例閥塊塊箱進行多吊吊點擴展，以以滿足各種類類型提升工程程的實際需要。本項目中擬配置22臺YS-PPP-60型液壓泵源源系統，泵源源系統放置在在與提升平臺臺同標高的樓樓板上（南北北塔樓各一臺臺）。6.3電氣同步控控制系統電氣同步控制系統統由動力控制制系統、功率率驅動系統、傳感檢測系統和計算機控制系統等組成。電氣控制系統主要要完成以下兩兩個控制功能能：集群提升器作業時時的動作協調調控制。無論論是提升器主主油缸，還是是上、下錨具具油缸，在提提升工作中都都必須在計算算機的控制下下協調動作，為為同步提升創創造條件；各點之間的同步控控制是通過調調節液壓系統統的流量來控控制提升器的的運行速度，保保持被提升構構件的各點同同步運行，以以保持其空中中姿態。液壓同步提升施工工技術采用行行程及位移傳傳感監測和計計算機控制，通通過數據反饋饋和控制指令令傳遞，可全全自動實現同同步動作、負負載均衡、姿姿態矯正、應應力控制、操操作閉鎖、過過程顯示和故故障報警等多多種功能。操作人員可在中央央控制室通過過液壓同步計計算機控制系系統人機界面面進行液壓提提升過程及相相關數據的觀觀察和（或）控控制指令的發發布。本工程中共配置一套套YS-CSS-01型計算機同同步控制及傳傳感檢測系統統。6.4提升速度及及加速度液壓提升設備采用用油壓提供動動力，每個提提升行程由緩緩慢加速、減減速的過程組組成，整體的的加速度非常常小，由此保保證整個提升升過程的平穩穩。提升設備備配置提升速速度可無極變變速，最快可可達6m/小時，分級級加載以及對對口就位過程程根據現場要要求適當降低低速度。6.4.1提升速速度液壓同步提升系統統的提升速度取決決于液壓泵源源系統的流量量、錨具切換換、同步精度度設定、其他他輔助工作所所占用的時間間以及整個系系統工作的狀狀況。在本工程中，系統理論提升速度約為為6m/h（提升就位位前降低提升升速度）。6.4.2提升加加速度液壓同步提升作業業過程中各點點速度保持勻勻速、同步。在在提升的啟動動和制動時，其其加速度取決決于液壓泵源源系統流量及及液壓提升器的的工作壓力，加加速度極小，以以至于可以忽忽略不計。這這為提升過程程中臨時措施施的安全性增加了保證證。7液壓系統同步控制制7.1總體布置原原則滿足連廊提升各吊吊點理論提升升反力的要求求，盡量使每每臺提升設備備受載均勻；；盡量保證每臺液壓壓泵源系統驅驅動的液壓設設備數量相等等，提高液壓壓泵源系統的的利用率；在總體控制時，要要認真考慮液液壓同步提升升系統的安全全性和可靠性性，降低工程程風險。液壓提升器安裝液壓提升器利用塔塔吊直接安裝裝在提升平臺臺上，安裝到到位后，利用用臨時固定板板固定，臨時時固定板形式式如下所示：：提升器臨時固定板板詳圖（加工工16塊）提升底錨固定板詳詳圖（加工116塊）注：提升器及底錨錨固定板技術術要求：1. 制作固定板板（每臺提升升器4塊），A、B面用打磨機機打磨光滑，使使之能卡住提提升器底座；；2. 將固定板緊緊靠提升器底底座，C面同下部結結構焊接，焊焊接時不得接接觸提升器底底座；3. 底錨固定板板技術要求同同提升器。臨時固定板現場使使用圖片導向架制作及安裝裝在液壓提升器提升升或下降過程程中，其頂部部必須預留長長出的鋼絞線線，如果預留留的鋼絞線過過多，對于提提升或下降過過程中鋼絞線線的運行及液液壓提升器天天錨、上錨的的鎖定及打開開有較大影響響。所以每臺臺液壓提升器器必須事先配配置好導向架架，方便其頂頂部預留過多多鋼絞線的導導出順暢。多多余的鋼絞線線可沿提升平平臺自由向后后、向下疏導導。導向架安裝于液壓壓提升器上方方，導向架的的導出方向以以方便安裝油油管、傳感器器和不影響鋼鋼絞線自由下下墜為原則。導導向架橫梁離離天錨高約1.5～2米，偏離液液壓提升器中中心5～10cm為宜。具體體可在現場用用角鋼或腳手手管架臨時制制作。尺寸見見圖。導向架尺寸要求示示意圖7.2提升同步控制策略略控制系統根據一定定的控制策略略和算法實現現對連廊提升部分分的整體提升升（下降）的的姿態控制和和荷載控制。在在提升（下降降）過程中，從從保證結構吊吊裝安全角度度來看，應滿滿足以下要求求：應盡量保證各個提提升吊點的液液壓提升設備備配置系數基基本一致；應保證提升（下降降）結構的空空中穩定，以以便提升單元元結構能正確確就位，也即即要求各個吊吊點在上升或或下降過程中中能夠保持一一定的同步性性。據以上要求，制定定如下控制策策略：將集群的液壓提升升器中的任意意一臺提升速速度和行程位位移值設定為為標準值，作作為同步控制制策略中速度度和位移的基基準。在計算算機的控制下下，其余液壓壓提升器分別別以各自的位位移量來跟蹤蹤比對標準點點，根據兩點點間位移量之之差ΔL進行動態調調整，保證各各吊點在提升升過程中始終終保持同步。7.3同步控制原原理計算機控制，通過過數據反饋和和控制指令傳傳遞，實現同同步動作、負負載均衡、姿姿態矯正、應應力控制、過過程顯示和故故障報警等多多種功能。7.4壓力、位移移不同步防控控措施提升過程按照實際際壓力的1110%-1115%調節各各個點的泵源源壓力，保證證個別或者部部分點無法單單獨完成整體體連廊的升降動動作；提升加載階段復核核重量，如偏偏差較大需重重新分析及設設定泵源壓力力；所有提升器集群動動作，每個提提升行程實時時進行各點位位移監控，同同步超差過大大系統自動報報警，停止提提升，檢查復復核后方能再再次啟動，保保證構件不會會在各點不同同步超差的狀狀態下提升；；根據天氣預報，選選取小風天氣氣提升，大于于6級風停止提提升，臨時風風繩固定。8液壓提升系統的安安裝8.1液壓提升升設備安裝專用底錨的安裝每一臺液壓提升器器對應一套專專用底錨結構構。底錨結構構安裝在提升升吊具的內部部，要求每套套底錨與其正正上方的液壓壓提升器、提提升吊點結構構開孔垂直對對應、同心安安裝。底錨結構與專用吊吊具固定時，應應與周邊結構構留有一定空空隙，使底錨錨結構可沿圓圓周方向自由由轉動，鋼絞絞線與吊點結結構開孔側壁壁不致碰擦。液壓管路的連接液壓泵源系統與液液壓提升器的的油管連接：：1）連接油管時，油油管接頭內的的組合墊圈應應取出，對應應管接頭或對對接頭上應有O形圈；2）應先接低位置油油管，防止油油管中的油倒倒流出來。液液壓泵源系統統與液壓提升器間間油管要一一一對應，逐根根連接；3）依照方案制定的并并聯或串連方方式連接油管管，確保正確確，接完后進進行全面復查查。控制線、動力線的的連接1）各類傳感器的連連接；2）液壓泵源系統與與液壓提升器器之間的控制制信號線連接接；3）液壓泵源系統與與計算機同步步控制系統之之間的連接；；4）液壓泵源系統與與配電箱之間間的動力線的的連接；5）計算機控制系統統電源線的連連接。8.2鋼絞線安裝裝本項目中，每根鋼鋼絞線最大長長度125m。穿鋼絞線采取由下下至上穿法（暫暫定），即從從液壓提升器器底部下錨穿穿入至天錨穿穿出。應盡量量使鋼絞線底底部（下端）持持平，穿好的的鋼絞線上端端通過夾頭和和錨片固定。安裝好夾頭后，鋼鋼絞線連同提提升器利用吊吊機整體吊裝裝至牛腿就位位固定。待液壓提升器鋼絞絞線安裝完畢畢后，再將鋼鋼絞線束的下下端穿入正下下方對應的專專用吊具底錨錨結構內，調調整好后鎖定定。每臺液壓壓提升器頂部部預留的鋼絞絞線應沿導向向架朝預定方方向疏導。鋼絞線安裝操作工工藝如下：（1）用砂輪切割機或或氣割將鋼絞絞線切割成1125m一段。用打打磨機或氣割割將鋼絞線兩兩頭修理平整整、圓滑、不不松股；（2）將疏導板安裝于于液壓提升器器正下方，調調整疏導板孔孔的位置，使使其與液壓提提升器各錨孔孔對齊（注意意三角形結構構），臨時固固定；（3）將鋼絞線從下往往上依次穿過過液壓提升器器內部結構，頂頂部鋼絞線預預留部分用臨臨時錨片鎖緊緊于天錨上；；（4）每穿好2根鋼絞絞線后，用夾夾頭將鋼絞線線兩兩夾緊，以以免鋼絞線從從空中滑落；；（5）一般先穿外圈的的小部分，后后穿內圈全部部，再將剩余余外圈穿完；；（6）所有鋼絞線穿好好后，用上、下下錨具缸鎖緊緊鋼絞線，并并擰緊天錨錨錨片板螺釘鎖鎖緊；（7）用軟繩放下疏導導板至下吊點點上部，調整整疏導板的方方位，使鋼絞絞線束順直；；（8）調整底錨結構位位置，使其與與疏導板的孔孔對齊；按順順序依次將鋼鋼絞線穿入底底錨結構中并并理齊，鎖緊緊鋼絞線。8.3設備的檢查及調試試開始提升作業之前前，應對液壓壓提升系統及及輔助設備進進行全面檢查查及調試工作作。（1）鋼絞線作為承重系系統，在正式式提升前應派派專人進行認認真檢查，鋼鋼絞線不得有有松股、彎折折、錯位、外外表不能有電電焊疤；（2）底錨位置正確，底底錨中心線與與上方對應提提升器中心線線同心，錨片片能夠鎖緊鋼鋼絞線；（3）由于運輸的原因，液壓泵源系統上個別閥或硬管的接頭可能有松動，應進行一一檢查，并擰緊，同時檢查溢流閥的調壓彈簧是否完全處于放松狀態；（4）檢查液壓泵源系統統、計算機控制制系統及液壓壓提升器之間間電纜線及控控制線的連接接是否正確。檢檢查液壓泵源源系統與液壓壓提升器主油油缸、錨具缸缸之間的油管管連接是否正正確；（5）系統送電，校核液液壓泵主軸轉轉動方向；（6）在泵站不啟動的情情況下，手動動操作控制柜柜中相應按鈕鈕，檢查電磁磁閥和截止閥閥的動作是否否正常，截止止閥與提升器器編號是否對對應；（7）檢查傳感器（行程程傳感器，上上、下錨具缸缸傳感器，油油壓傳感器）；（8）接通各液壓提升升器的行程傳傳感器和錨具具缸的電源，使就地控制盒中相應的信信號燈發訊；；（9）液壓提升器的檢檢查：下錨緊的情況下，松松開上錨，啟啟動液壓泵站，調調節一定的壓壓力(3Mpa左右)，伸縮液壓提升器主主油缸，檢查查A腔、B腔的油管連連接是否正確確，檢查截止止閥能否截止止對應的油缸缸；檢查控制制閥在電流變變化時能否加加快或減慢對對應液壓提升器的的伸縮缸速度度；（10）預加載：調節液壓壓泵源系統至至一定壓力，使使每臺液壓提升器內內每根鋼絞線線基本處于相相同的張緊狀狀態。8.4其他項目目檢查上下吊點等臨時措措施結構狀態態檢查；鋼絞線質量檢查；；提升臨時加固措施施檢查；對提升過程可能產產生影響的障障礙物檢查、清清除。9正式提升9.1提升過程程控制要點為確保連廊結構以以及臨時措施施結構提升過過程的平穩、安安全，根據連連廊結構的特特性，擬采用用“吊點油壓均均衡，結構姿姿態調整，位位移同步控制制，分級卸荷荷就位”的同步提升升和卸荷落位控制制策略。同步吊點設置在每臺液壓提升器器處各設置一一套位移同步步傳感器，用用以測量提升升過程中各臺臺液壓提升器器的提升位移移同步性。主主控計算機根根據這全部傳傳感器的位移移檢測信號及及其差值，構構成“傳感器－計計算機－泵源源控制閥－提升器控制制閥—液壓提升器－－連廊”的閉環系統，控控制整個提升升過程的同步步性。吊點油壓均衡每一個提升吊點的的液壓提升器器在正式提升升階段施以均均恒的油壓，以以保證上下吊吊點結構的穩穩定性。所有有吊點以恒定定的驅動力向向上提升。提升分級加載通過試提升過程中中對連廊結構、提升設設施、提升設設備系統的觀觀察和監測，確確認符合模擬擬工況計算和和設計條件，保保證提升過程程的安全。根據已計算的各提提升吊點反力力值為依據，連廊廊結構提升進行行分級加載（試試提升），各各吊點處的液液壓提升系統統伸缸壓力應應緩慢分級增增加，依次為20%、40％、60％、70%、80％；在確認各部部分無異常的的情況下，可可繼續加載到到90％、95％、100％，直至連廊廊結構全部脫離胎架。在分級加載過程中中，每一步分分級加載完畢畢，均應暫停停并檢查如：：上吊點、下吊點結構構、臨時加固固桿件以及主主體結構等加載前后的的變形情況，以及臨時支撐結構的穩定性等情況。一切正常情況下，繼續下一步分級加載。設備離地檢查連廊結構離開胎架架約150mmm后，利用液壓壓提升系統設設備鎖定，并并在其底部增增設墊板等預預防措施，空空中停留12小時作全全面檢查（包包括吊點結構構、臨時支撐撐承重體系、永久結結構和提升設設備等，盡量量安排在夜間間以節省施工工時間），并將檢查查結果以書面面形式記錄。各各項檢查正常常無誤，才能能進行正式提提升。9.1.5姿態檢檢測調整用測量儀器檢測各吊吊點的離地距距離，計算出出各吊點相對對高差。通過過液壓提升系統設備調整整各吊點高度度，使連廊結構達到到水平姿態。9.1.6整體同同步提升以調整后的各吊點點高度為新的的起始位置，復復位位移傳感感器。在連廊結構提升過程程中，無特殊殊情況下，保保持該姿態直直至提升到設設計標高附近近。9.1.7分級卸荷就就位以卸荷前的吊點載荷荷為基準，所所有吊點同時時下降卸荷10％；在此過過程中可能會會出現載荷轉轉移現象，即即卸荷速度較快快的點將載荷荷轉移到卸荷荷速度較慢的的點上，以至至個別點超載載甚至可能會會造成局部構構件失穩。計算機控制系統監監控并阻止上上述情況的發發生，調整各各吊點卸荷速度，使使快的減慢，慢慢的加快。萬萬一某些吊點點載荷超過卸卸荷前載荷的10％，則立即即停止其它點點卸荷，而單獨獨卸荷這些點。如如此往復，直直至鋼絞線徹徹底松弛，連連廊結構的自自重荷載完全全轉移到兩端端支撐結構上上。提升過程的微調連廊結構在提升就就位過程中，空空中姿態調整整需要進行高高度微調。在在微調開始前前，將計算機機同步控制系系統由自動模模式切換成手手動模式。根根據需要，對對整個液壓提提升系統中所所有吊點的液液壓提升器進進行同步微動動（上升或下下降），或者者對單臺液壓壓提升器進行行微動調整。微微動即點動調調整精度可以以達到毫米級級，完全可以以滿足安裝的的精度需要。9.2提升過程程的監控在整個同步提升過過程中應隨時時檢查：（1）觀測液壓提升系系統壓力變化化情況，定時時做好記錄，并并與預設值進進行比對；（2）上吊點提升平臺臺結構工作情情況；（3）連廊結構提升過程程的整體穩定定性；（4）提升鋼絞線的垂垂直度；（5）液壓提升系統設設備的提升同同步性；（6）激光測距儀配合測測量各提升吊吊點在提升過過程中的同步步性；（7）提升承重系統監控控：（8）提升承重系統是提提升工程的關關鍵部件，務務必做到認真真檢查，仔細細觀察。重點點檢查：錨具（脫錨情況，錨錨片及其松錨錨螺釘）；導向架中鋼絞線穿穿出順暢；主油缸及上、下錨錨具油缸（是是否有泄漏及及其它異常情情況）；缸頭閥塊、軟管及及管接頭；各種傳感器及其導導線。（9）液壓動力系統監控控：系統壓力變化情況況；油路泄漏情況；油溫變化情況；油泵、電機、電磁磁閥線圈溫度度變化情況；；系統噪音情況。10施工組織體體系液壓提升專業現場場組織體系如如下圖所示?，F場施工組織體系系圖11主要液壓系統統設備本工程中液壓同步步提升施工的的主要設備見見表。主要液壓提升設備備表序號名稱規格型號設備單重數量1液壓泵源系統65kWYS-PP-6002.5t2臺2液壓提升器180tYS-SJ-18801.2t4臺3高壓油管31.5MPa標準油管箱16箱4計算機控制系統32通道YS-CS-0111套5專用鋼絞線φ17.80mm1860MPa0.768Km6傳感器錨具、行程、油壓壓4套7對講機摩托羅拉3臺8激光測距儀徠卡1臺12提升施工用電本工程中，最多共共需2臺YS-PPP-60型液壓泵源源系統同時使使用，單臺液液壓泵源系統統需要65kW電容量，配配置不小于25mm2的單根五芯芯電纜線。提提升過程中需需要安裝單位位將相應的二二級電源配電電箱提供到液液壓泵源系統統附近4～5米范圍內。液壓泵源系系統放置在與與提升平臺同同層樓面上。南南北塔樓各一一臺?，F場提升電源應盡盡量從總盤箱箱拉設專用線線路，以確保保提升作業過過程中，以上上專用電源的的不間斷供電電。13應急預案13.1現場設備故障應急急預案13.1.1液壓提升升器故障本工程提升所使用的的穿芯式液壓壓提升器，配配有上下兩道道安全錨，提提升過程中主主要存在液壓壓提升器漏油油的故障，出現故故障后的具體體應急措施如如下：（1）立即關閉所有閥閥門，切斷油油路，暫停提提升；（2）將所有提升器安安全錨鎖死；；（3）專業人員對漏油油提升器的漏漏油位置進行行全面檢查；；（4）根據檢查結果采采取更換墊圈圈、閥門等配配件；（5）必要時更換油缸缸等主體結構構；（6）檢修完成后，恢恢復系統，進進行系統調試試；（7）調試完成后，繼繼續提升。13.1.2泵站故故障泵站作為提升系統統的動力源，由由液壓泵和電電氣系統兩部部分組成，主主要故障表現現為停止工作作、漏油以及及電機出現故故障后的應急急措施如下：：（1）當泵站停止工作作時，檢查電電源是否正常常；（2）檢查泵站各個閥閥門的開閉情情況，確保全全部閥門處于于開啟狀態；；（3）檢查智能控制器器是否正常；；（4）泵站出現漏油時時，關閉所有有閥門，停止止提升；（5）迅速檢查確認漏漏油的部位；；（6）更換漏油部位的的墊圈；（7）電機出現故障時時，專業