第3章鋼結構連接—焊接鋼結構連接的種類：1焊縫（weld）：對接焊縫、角焊縫

2

螺栓連接（bolt）：普通、高強軸心受力的對接焊縫計算公式：第3章鋼結構連接—焊接式中：N——軸心拉力或壓力的設計值

lw——焊縫計算長度。有引弧板，lw=l；無引弧板，lw=l-2tmmt——在對接連接中為連接件的較小厚度；在T形連接中為腹板厚度；

fcw、ftw——對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值。

第3章鋼結構連接—焊接對接焊縫計算：第3章鋼結構連接—焊接工字形截面對接焊縫計算：最大正應力處（翼緣外邊緣）最大剪應力處（腹板中央）正應力和剪應力均較大處（翼緣和腹板相接處）第3章鋼結構連接—焊接上式中正應力和剪應力的計算方法：第3章鋼結構連接—焊接

角焊縫的構造和計算

側面角焊縫（平行于作用力方向）正面角焊縫（垂直于作用力方向）斜向角焊縫（與作用力方向斜交）第3章鋼結構連接—焊接1.最小焊腳尺寸自動焊，最小焊腳尺寸可減少1mmT形連接的單面角焊縫，應增加1mm焊腳厚度小于或等于4mm時，則取與焊件厚度相同2）角焊縫的構造要求3.3.1角焊縫的構造2.最大焊腳尺寸2）角焊縫的構造要求3.3.1角焊縫的構造計算角焊縫厚度第3章鋼結構連接—焊接正面角焊縫側面角焊縫復合情況第3章鋼結構連接—焊接角鋼與節點板的焊接：第3章鋼結構連接—焊接角鋼肢背焊縫內力：

角鋼肢尖焊縫內力：

1,上下側面焊：

第3章鋼結構連接—焊接第3章鋼結構連接—焊接

2，三面圍焊：

角鋼肢尖焊縫內力：角鋼正面角焊縫內力：角鋼肢背焊縫內力：

第3章鋼結構連接—焊接

角鋼肢背焊縫內力：N1=N-N3

3，L形焊縫：正面角焊縫內力：第3章鋼結構連接—焊接在彎距M作用下的應力在軸力N作用下的應力在剪力V作用下的應力2）復雜受力時角焊縫連接計算（1）承受軸力、彎矩、剪力的聯合作用時角焊縫的計算假設腹板焊縫承受全部剪力，彎矩則由全部焊縫承受驗算（1）翼緣處最大應力（2）腹板處的應力（2）三面圍焊承受扭矩剪力聯合作用時角焊縫的計算圖示為三面圍焊承受偏心力F。此偏心力產生軸心力F和扭矩T=F?e。最危險點為A或A’點。

計算時按彈性理論假定：①被連接件是絕對剛性的，它有繞焊縫形心O旋轉的趨勢，而角焊縫本身是彈性的；②角焊縫群上任一點的應力方向垂直于該點與形心的連線，且應力大小與連線長度r成正比。

☆抗剪承載力普通螺栓連接－受力性能和計算☆抗拉承載力第3章鋼結構連接—螺栓

一、抗剪螺栓的破壞形式：第3章鋼結構連接—螺栓

一、抗剪螺栓的破壞形式：第3章鋼結構連接—螺栓

③鋼板被拉斷：鋼板螺孔削弱過多時發生；（凈截面驗算）

1、單個抗剪螺栓的破壞形式：①螺栓桿剪斷：螺栓直徑較小而鋼板較厚時發生；（抗剪）②孔壁擠壓：螺栓直徑較大而鋼板較薄時發生；（承壓）第3章鋼結構連接—螺栓

⑤螺栓彎曲：當螺栓過長時發生，通過限制板厚度t≤5d（d為螺栓直徑）,可避免螺桿彎曲過大；④鋼板剪斷：當鋼板沿受力方向的端距過小時發生，通過限制端距≥2d0,可避免；

1、抗剪螺栓的破壞形式：第3章鋼結構連接—螺栓

1、一個抗剪螺栓的設計承載能力：

（取Nvb、

Ncb的最小值）（1）

抗剪承載力設計值：第3章鋼結構連接—螺栓

nv—螺栓受剪面數，單剪面nv=1，雙剪面nv=2，四剪面nv=4；

d--——螺栓桿直徑，對鉚接取孔徑；——螺栓抗剪強度設計值。式中：第3章鋼結構連接—螺栓

式中：∑t——在同一方向承壓的構件較小總厚度；

d--——螺栓桿直徑，對鉚接取孔徑；（2）

承壓承載力設計值：

——螺栓構件承壓強度設計值。第3章鋼結構連接—螺栓

3、螺栓群在軸心力作用下的抗剪計算：①確定螺栓數目（接頭一邊）：（取Nvb、

Ncb的最小值Nminb

）假定：螺栓平均分擔剪力。第3章鋼結構連接—螺栓抗剪承載力的折剪（連接過長）當時，應將螺栓承載力設計值乘以折剪系數：第3章鋼結構連接—螺栓（當時，折剪系數為0.7）

驗算凈截面的強度：第3章鋼結構連接—螺栓

并列螺栓的排列：對構件(1-1截面)：An=t(b-n1d0)An(凈截面面積)的計算方法：對拼接板(3-3截面)：An=2t1(b–n3d0)第3章鋼結構連接—螺栓

對拼接板:

部位應為拼接板受力最大處（正交、折線）錯列螺栓的排列：折線截面：對構件：正交截面：An=t(b-n1d0)第3章鋼結構連接—螺栓An(凈截面面積)的計算方法：

2、一個抗拉螺栓的設計承載能力：假定：拉應力在螺栓螺紋處截面上均勻分布。第3章鋼結構連接—螺栓

3、一群抗拉螺栓的承載能力計算：確定螺栓數目（接頭一邊）：（1）

螺栓群在軸心力作用下的抗拉計算

假定：當外力通過螺栓群形心時，每個螺栓受的拉力相等。第3章鋼結構連接—螺栓

（2）

螺栓群在彎矩作用下的抗拉計算

假定：在彎矩作用下牛腿繞最底排螺栓旋轉，使螺栓受拉；各排螺栓受拉力的大小與該排螺栓轉動軸的距離y成正比。第3章鋼結構連接—螺栓

（2）

螺栓群在彎矩作用下的抗拉計算

第3章鋼結構連接—螺栓

（3）

螺栓群在偏心力作用下的抗拉計算第3章鋼結構連接—螺栓

三，拉剪螺栓連接

的計算第3章鋼結構連接—螺栓

剪力不由支托承受（螺栓承受剪力V、彎距M=Ve）

a)

在彎距M=Ve作用下：b)

在剪力V作用下：第3章鋼結構連接—螺栓

三，拉剪螺栓連接

的計算

剪力不由支托承受（螺栓承受剪力V、彎距M=Ve）c)

螺栓在彎矩、剪力共同作用下，要滿足：d)

當板較薄時，還要滿足：第3章鋼結構連接—螺栓

三，拉剪螺栓連接

的計算高強度螺栓連接的受力性能和計算第3章鋼結構連接—焊接受剪螺栓、受拉螺栓、拉剪螺栓由摩擦阻力傳遞剪力，摩擦型

高強度螺栓：主要用于直接承受動力荷載的結構。當剪力=摩擦阻力時為承載能力的極限狀態，高強度螺栓連接的受力性能和計算第3章鋼結構連接—螺栓

主要用于承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構。摩擦力（滑移）受剪螺栓、受拉螺栓、拉剪螺栓承壓型

高強度螺栓：正常使用的極限狀態（不滑移）承載能力的極限狀態（螺栓或鋼板破壞）螺栓桿受剪、孔壁承壓第3章鋼結構連接—螺栓

P－高強度螺栓預拉力。摩擦型高強度螺栓一、抗剪摩擦型高強度螺栓：由摩擦阻力傳遞剪力，剪力摩擦阻力式中：nf—一個螺栓的傳力摩擦面數目；

—摩擦面的抗滑移系數；1、一個抗剪摩擦型高強度螺栓承載力設計值第3章鋼結構連接—螺栓軸心力作用時：（1）螺栓數：2、一群抗剪摩擦型高強度螺栓計算第3章鋼結構連接—螺栓

式中：n1—計算截面上的螺栓數目；

n－連接一側的螺栓總數；

(2)構件凈截面強度驗算：第3章鋼結構連接—螺栓2、一群抗拉高強度螺栓的計算：二、抗拉摩擦型高強度螺栓：1、一個抗拉高強度螺栓的承載力設計值為：第3章鋼結構連接—螺栓

3、同時承受剪力和拉力的摩擦型高強度螺栓：

式中：Nt——一個螺栓承受的最大外拉力，

（1）一個同時承受剪力和拉力的摩擦型高強度螺栓的抗剪承載力設計值為：一個螺栓承受的最大剪力Nv應滿足：Nv

NvbNt0.8P。

（2）一群同時承受剪力和拉力的摩擦型高強度螺栓的抗剪承載力設計值為：0

Nti

0.8P四、承壓型高強度螺栓連接的計算連接種類受剪螺栓受拉螺栓同時受拉和受剪的螺栓正常使用的極限狀態（不滑移）承載能力的極限狀態單個螺栓的承載力設計值第4章軸心受壓構件

1、了解“軸心受力構件”的應用和截面形式；

2、了解“軸心受壓構件”穩定理論的基本概念和分析方法；

3、掌握現行規范關于實腹式軸心受壓構件設計方法，重點及難點是構件的整體穩定和局部穩定；

4、掌握格構式軸心受壓構件設計方法。大綱要求§4-2軸心受壓構件的強度和剛度一、強度計算（承載能力極限狀態）

N—軸心拉力或壓力設計值；

An—構件的凈截面面積；

f—鋼材的抗拉強度設計值。軸心受壓構件，當截面無削弱時，強度不必計算。軸心受力構件軸心受拉構件軸心受壓構件強度（承載能力極限狀態）剛度（正常使用極限狀態）強度剛度（正常使用極限狀態）穩定（承載能力極限狀態）二、剛度計算（正常使用極限狀態）保證構件在運輸、安裝、使用時不會產生過大變形。軸心受壓構件的整體穩定系數軸心受壓構件穩定系數3、實際軸心受壓構件的整體穩定計算

軸心受壓構件不發生整體失穩的條件為，截面應力不大于臨界應力，并考慮抗力分項系數γR后，即為：公式使用說明：（1）截面分類：見教材表5-3，第121頁；單角鋼的單面連接時強度設計值的折減系數：1、按軸心受力計算強度和連接乘以系數0.85；2、按軸心受壓計算穩定性：等邊角鋼乘以系數0.6+0.0015λ，且不大于1.0；短邊相連的不等邊角鋼乘以系數0.5+0.0025λ，且不大于1.0；長邊相連的不等邊角鋼乘以系數0.70；3、對中間無聯系的單角鋼壓桿，按最小回轉半徑計算λ，當

λ<20時，取λ=20。xxx0x0y0y0

由上式，即可確定局部失穩不早于整體失穩時，板件的寬厚比限值：

1、翼緣板：

A、工字形、T形、H形截面翼緣板btbttbtbB、箱形截面翼緣板bb0t

2、腹板：

A、工字形、H形截面腹板twh0h0tw

B、箱形截面腹板bb0th0tw

C、T形截面腹板自由邊受拉時：twh0h0tw3、圓管截面Dt第一節概述第二節鋼梁的強度和剛度第三節

鋼梁的整體穩定第四節

鋼梁的局部穩定

第五節

鋼梁的設計第五章受彎構件5.2.1梁的強度截面形狀系數限制利用塑性，塑性發展深度a≤0.125h截面塑性發展系數γ單向受彎（僅Mx作用下）雙向受彎（Mx

My共同作用下）抗彎強度5.2.1梁的強度抗剪強度增大腹板厚度提高抗剪強度簡化5.2.1梁的強度局部承壓強度梁上翼緣受到沿腹板平面作用的集中荷載且該荷載處又未設置支承加勁肋時，計算腹板計算高度上翼緣的局部承壓強度hR范圍內45°角擴散hy范圍內1:2.5擴散lz=a+2.5hy+bF-集中荷載，動力荷載考慮動力系數ψ-集中荷載增大系數（考慮輪壓分配不均勻），重級工作制吊車輪壓取1.35，其他荷載取1.0lz-集中荷載在腹板計算高度邊緣的假定分布長度不滿足時加支承加勁肋加強5.2.1梁的強度折算應力強度彎曲應力σ剪應力τ局部壓應力σc彎曲應力σ、剪應力τ、局部壓應力σc共同作用下，驗算折算應力β1-折算應力強度設計值增大系數，考慮局部效應，σ與σc同號或σc=0時取1.1，異號時取1.2σ與σc均以拉應力為正，壓應力為負5.3.1梁的整體穩定概念臨界彎矩能保持整體穩定的最大荷載稱臨界荷載，最大彎矩稱臨界彎矩

臨界彎矩影響因素彎矩圖越飽滿，臨界彎矩越小;荷載作用于下翼緣比作用于上翼緣的臨界彎矩Mcr大側向抗彎剛度

EIy提高臨界彎矩增大顯著，抗扭剛度GIt和抗翹曲剛度EIw提高，臨界彎矩增大，但效果不顯著→增大梁翼緣寬度較增加翼緣和腹板厚度提高梁整體穩定更為有利；受壓翼緣自由長度

l1（或側向支承點的間距）愈小，則臨界彎矩愈大5.3.2梁的整體穩定系數整體穩定系數穩定驗算整體穩定系數fb材料抗力分項系數gR或純彎曲雙軸對稱焊接工字形截面簡支梁5.3.2梁的整體穩定系數整體穩定系數焊接工字形簡支梁等效彎矩系數bbfb>0.6梁進入非彈性工作階段fb修正截面不對稱系數hb查表受壓強-hb=0.8(2ab-1)受拉強-hb=2ab-1ab=I1/(I1+I2)軋制工字形簡支梁查表取值軋制槽鋼簡支梁雙軸對稱工字形懸臂梁計算同簡支梁，bb/ly計算不同承受均布彎矩，且fb簡化計算5.3.2梁的整體穩定系數整體穩定系數工字形截面T形截面雙軸對稱單軸對稱翼緣受壓T形鋼及組合截面雙角鋼截面翼緣受拉fb>0.6時無需修正，但需不大于15.3.3梁的整體穩定計算整體穩定保證保證梁整體穩定無需計算構造措施：阻止梁受壓翼緣發生側向變形梁整體穩定臨界荷載高于或接近于梁的屈服彎矩剛性鋪板在梁的受壓翼緣并與其牢固連接H型鋼或工字型等截面簡支梁自由長度l1與其寬度b1之比不超過規定值箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足h/b0≤6且l1/b0≤95(235/fy)5.3.3梁的整體穩定計算整體穩定計算單向受彎整體穩定計算雙向受彎整體穩定計算fb-為繞強軸確定的整體穩定系數5.4.2受壓翼緣局部穩定限制寬厚比限值保證梁受壓翼緣局部穩定寬厚比限值三邊簡支板當梁在繞強軸彎距Mx作用下的強度按彈性設計（即取gx＝1.0）時：工字型/T型截面翼緣箱型截面外伸翼緣5.4.2受壓翼緣局部穩定四邊簡支板箱型截面腹板間翼緣5.4.4加勁肋構造和截面加勁肋布置要求當對有局部壓應力的梁按構造配置橫向加勁肋，對無局部壓應力可不配置加勁肋當應配置橫向加勁肋由計算，不考慮腹板屈曲后強度組合梁腹板加勁肋的配置要求當（受壓翼緣受扭約束）或（受壓翼緣受扭無約束）應按計算在彎曲應力較大區格增加配置縱向加勁肋局部壓應力很大宜在受壓區配置短加勁肋任何情況下h0/tw均不應大于250梁支座處和上翼緣受較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋雙側布置的橫向加勁肋外伸寬度bs應滿足單側布置時增大20%加勁肋厚度

5.4.4加勁肋構造和截面加勁肋截面尺寸及構造加勁肋由鋼板構成宜兩側布置，也可單側布置，支承加勁肋不應單側布置橫向加勁肋間距a不得小0.5h0也不得大于2h0（對無局部壓應力的梁當h0/tw≤100,可取2.5h0）

（一）按彈塑性工作狀態計算：雙軸及單軸對稱截面雙向受彎的強度計算公式為：

２、格構式拉彎、壓彎構件當彎矩繞實軸作用時，１、

對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的實腹式拉彎構件和壓彎構件；雙軸及單軸對稱截面單向受彎的強度計算公式為：第六章拉彎、壓彎構件An──構件的凈截面面積；Wnx

，Wny──構件的x,y軸方向凈截面抵抗矩；Mx,M