第二講抗風(fēng)、抗震設(shè)計(jì)方法簡(jiǎn)介

第一節(jié)抗風(fēng)設(shè)計(jì)方法一、抗風(fēng)設(shè)計(jì)原則風(fēng)作用出現(xiàn)的概率大，大風(fēng)作用的時(shí)間較長(zhǎng)人們要求在50年或100年重現(xiàn)期的風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)仍然能正常使用，也就是要求結(jié)構(gòu)處于彈性和小位移狀態(tài)

抗風(fēng)設(shè)計(jì)主要基于承載力設(shè)計(jì)，對(duì)高度較高的高層建筑，還要保證210年重現(xiàn)期的風(fēng)荷載作用下人處于舒適狀態(tài)（風(fēng)作用下的加速度）“舒適度”的概念目前國(guó)內(nèi)研究還很少加拿大的達(dá)文波特教授（Pro.Davenport）第一次提出舒適度與房屋頂層加速度關(guān)系控制房屋頂層加速度的方法，滿足舒適度要求主體結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，垂直于建筑物表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

wk=z

sz(z)w0W0基本風(fēng)壓，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GBJ50009規(guī)定取用。對(duì)于特別重要的或?qū)︼L(fēng)荷載比較敏感的高層建筑，其基本風(fēng)壓應(yīng)按100年重現(xiàn)期的風(fēng)壓值采用。風(fēng)荷載是否敏感？主要與高層建筑的自振特性有關(guān)，目前尚無實(shí)用的劃分標(biāo)準(zhǔn)。一般情況下，房屋高度60m的高層建筑可按100年一遇的風(fēng)壓值采用；房屋高度60m的高層建筑，其基本風(fēng)壓是否提高，可由設(shè)計(jì)人員根據(jù)實(shí)際情況確定。z(z)風(fēng)壓高度變化系數(shù)地面的粗糙度、溫度垂直梯度

在大氣邊界層內(nèi)，風(fēng)速隨離地面高度而增大當(dāng)氣壓場(chǎng)隨高度不變時(shí)，風(fēng)速隨高度增大的規(guī)律，主要取決于地面粗糙度和溫度垂直梯度

通常認(rèn)為在離地面高度為300500m時(shí)，風(fēng)速不再受地面粗糙度的影響，達(dá)到“梯度風(fēng)速”，該高度稱為梯度風(fēng)高度HG

地面粗糙度等級(jí)低的地區(qū)，其梯度高度比等級(jí)高的地區(qū)為低。

GB50009-2001地面的粗糙度類別

A類—近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)

B類—田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵、房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)

C類—有密集建筑群的城市市區(qū)

D類—有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)地面粗糙度類別粗糙度指數(shù)梯度風(fēng)高度HG

風(fēng)壓高度變化系數(shù)z

A類

0.12300m1.379(z/10)0.24

B類0.16350m1.000(z/10)0.32

C類0.22400m0.616(z/10)0.44D類0.30450m0.318(z/10)0.60地面粗糙度近似確定原則（無實(shí)測(cè)粗糙度指數(shù)）1、以擬建房2km為半徑的迎風(fēng)半圓范圍內(nèi)的房屋高度和密集度來區(qū)分粗糙度類別，風(fēng)向原則上應(yīng)以該地區(qū)最大風(fēng)的風(fēng)向?yàn)闇?zhǔn)，但也可取其主導(dǎo)風(fēng)；2、以半圓影響范圍內(nèi)建筑物的平均高度h平均來劃分地面粗糙度類別，當(dāng)h平均18m，為D類，，9mh平均18m為C類，h平均9m，為B類。3、影響范圍內(nèi)不同高度的面域可按下述原則確定，即每座建筑物向外延伸距離為其高度的面域內(nèi)均為該高度，當(dāng)不同高度的面域相交時(shí)，交疊部分的高度取大者；4、平均高度h平均取各面域面積為權(quán)數(shù)計(jì)算。s風(fēng)載體型系數(shù)風(fēng)載體型系數(shù)s一般采用相似原理，在邊界層風(fēng)洞內(nèi)對(duì)擬建的建筑物模型進(jìn)行試驗(yàn)確定。《規(guī)程》JGJ3-2002附錄A：風(fēng)荷載體型系數(shù)1、矩形、2、L形、3、槽形、4、正多邊形、圓形、5、扇形平面、6、棱形、7、十字形、8、井字形、9、X形、10、艸形、11、六角形、12、Y形JGJ3-2002

房屋高度大于200m時(shí)宜采用風(fēng)洞試驗(yàn)來確定建筑物的風(fēng)荷載；房屋高度大于150m，有下列情況之一時(shí)，宜采用風(fēng)洞試驗(yàn)確定建筑物的風(fēng)荷載（1）平面形狀不規(guī)則，立面形狀復(fù)雜（2）立面開洞或連體建筑（3）周圍地形和環(huán)境較復(fù)雜風(fēng)洞試驗(yàn)在風(fēng)洞中建筑物能實(shí)現(xiàn)大氣邊界層范圍內(nèi)風(fēng)的平均風(fēng)剖面、紊流和自然流動(dòng)，即要求能模擬風(fēng)速隨高度的變化

大氣紊流縱向分量建筑物長(zhǎng)度尺寸具有相同的相似常數(shù)建筑物的風(fēng)洞尺寸：寬24m、高23m，長(zhǎng)530m

模擬風(fēng)剖面要求模型與原形的環(huán)境風(fēng)速梯度、紊流強(qiáng)度和紊流頻譜在幾何上和運(yùn)動(dòng)上都相似風(fēng)洞試驗(yàn)：委托風(fēng)工程專家和專門的實(shí)驗(yàn)人員費(fèi)用較高（國(guó)外應(yīng)用較普遍、國(guó)內(nèi)應(yīng)用較少）風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ头诸悾海?）剛性壓力模型主要量測(cè)建筑物表面的風(fēng)壓力（吸力）建筑模型材料：采用有機(jī)玻璃，建筑模型比例：約1：3001：500建筑模型本身、周圍結(jié)構(gòu)模型以及地形都應(yīng)與實(shí)物幾何相似，與風(fēng)流動(dòng)有明顯關(guān)系的特征（建筑外形、突出部分等）都應(yīng)正確模擬。風(fēng)洞試驗(yàn)得到結(jié)構(gòu)的平均壓力、波動(dòng)壓力、體型系數(shù)。風(fēng)洞試驗(yàn)一次需持續(xù)60s左右，相應(yīng)實(shí)際時(shí)間1h（2）氣動(dòng)彈性模型

對(duì)高寬比大于5的、需要考慮舒適度的高柔建筑時(shí)采用精確地考慮結(jié)構(gòu)的柔性和自振頻率、阻尼的影響。要求模擬幾何尺寸、建筑物的慣性矩、剛度和阻尼特性。（3）剛性高頻力平衡模型模型尺寸較小，1：500量級(jí)將一個(gè)輕質(zhì)材料的模型固定在高頻反應(yīng)的力平衡系統(tǒng)上，可得到風(fēng)產(chǎn)生的動(dòng)力效應(yīng)。模擬結(jié)構(gòu)剛度或高頻力平衡系統(tǒng)模擬結(jié)構(gòu)剛度的基座桿長(zhǎng)約150mm的矩形鋼棒與一組很薄的鋼棒組合，可測(cè)傾覆力矩和扭矩等z

–高度z處的風(fēng)振系數(shù)，且z=1+z/

—脈動(dòng)增大系數(shù)，與w0T12、房屋結(jié)構(gòu)類型；—脈動(dòng)影響系數(shù)，與地面粗糙度類型、H/B、房屋總高H；z—振型系數(shù)，由結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算確定（一般取第一振型）。GB50009規(guī)定：基本自振周期T1>0.25s的工程結(jié)構(gòu)（房屋、屋蓋及各種高聳結(jié)構(gòu)）高度H>30m且高寬比H/B>1.5的高柔房屋考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響如何驗(yàn)算高層建筑結(jié)構(gòu)的舒適度？

對(duì)照國(guó)外的研究成果和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，與我國(guó)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-98）相協(xié)調(diào)，要求高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)具有更好的使用條件，滿足舒適度的要求。第二節(jié)抗震設(shè)計(jì)方法一、結(jié)構(gòu)地震作用計(jì)算方法的三個(gè)階段

靜力法1900年日本學(xué)者大森房吉提出震度法概念，將地震作用簡(jiǎn)化為靜力反應(yīng)譜理論20世紀(jì)30年代美國(guó)開展了強(qiáng)震記錄的研究(ElCentro),美國(guó)M.Biot提出用地震記錄計(jì)算反應(yīng)譜的概念，50年代初，G.W.Housner實(shí)現(xiàn)了反應(yīng)譜的計(jì)算，并應(yīng)用于抗震設(shè)計(jì)。

時(shí)程分析方法20世紀(jì)50年代末期,G.W.Housner

實(shí)現(xiàn)了地震反應(yīng)的動(dòng)力計(jì)算分析，并成功應(yīng)用于抗震設(shè)計(jì)。20世紀(jì)70年代，地震反應(yīng)動(dòng)力分析得到發(fā)展，從彈性時(shí)程分析方法發(fā)展到彈塑性時(shí)程分析方法。基于承載力的抗震設(shè)計(jì)方法靜力法和最初的反應(yīng)譜理論基于承載力和延性的抗震設(shè)計(jì)概念以反應(yīng)譜理論為基礎(chǔ)，以三水準(zhǔn)設(shè)防為目標(biāo)，以構(gòu)件極限承載力設(shè)計(jì)保證結(jié)構(gòu)承載力，以構(gòu)造措施保證結(jié)構(gòu)延性的完整的抗震設(shè)計(jì)方法。

承載力與延性的關(guān)系承載力高的結(jié)構(gòu)，延性要求可以較低，而承載力較低時(shí)，則必須設(shè)計(jì)具有較高延性的結(jié)構(gòu)。反之，延性不好的結(jié)構(gòu)承載力必須提高，延性好的結(jié)構(gòu)承載力可以降低。基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法人們研究的熱點(diǎn)要求在不同水準(zhǔn)的地震作用下，直接以結(jié)構(gòu)的性能和表現(xiàn)作為設(shè)計(jì)目標(biāo)。可根據(jù)業(yè)主的要求達(dá)到不同的性能目標(biāo)（正常使用、生命安全、設(shè)備安全、防止倒塌等）現(xiàn)行的“小震不壞、中震可修、大震不倒”的三水準(zhǔn)目標(biāo)已經(jīng)具備了基于抗震設(shè)計(jì)的思想。而基于性能/位移的抗震設(shè)計(jì)方法需要定量。地震反應(yīng)的時(shí)程分析方法（TimeHistoryAnalysis）和靜力彈塑性計(jì)算方法—推覆方法(Push-Overanalysis)可獲得結(jié)構(gòu)性能和表現(xiàn)定量的兩種主要計(jì)算方法。

JGJ3-2002：79度抗震設(shè)防的高層建筑，下列情況應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算甲類高層建筑結(jié)構(gòu)；8度I、II類場(chǎng)地和7度，建筑高度>100m8度III、IV類場(chǎng)地，建筑高度>80m

乙、丙類高層建筑結(jié)構(gòu)9度，建筑高度>60m

豎向不規(guī)則的高層建筑結(jié)構(gòu)復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)（帶轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)、帶加強(qiáng)層的結(jié)構(gòu)、錯(cuò)層結(jié)構(gòu)、連體結(jié)構(gòu)、多塔結(jié)構(gòu)等）質(zhì)量沿高度分布特別不均勻的高層建筑結(jié)構(gòu)二、地震反應(yīng)譜地震反應(yīng)譜單自由體系的地震最大絕對(duì)加速度反應(yīng)與其自振周期T的關(guān)系地震反應(yīng)譜的意義一個(gè)確定的地面運(yùn)動(dòng)，通過一組阻尼比相同但自振周期各不相同的單自由度體系，所引起的各體系最大加速度反應(yīng)與相應(yīng)體系自振周期間的關(guān)系曲線設(shè)計(jì)反應(yīng)譜反應(yīng)譜方法是我國(guó)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)采用的基本方法優(yōu)點(diǎn)：考慮了地震的強(qiáng)烈程度—烈度、地面運(yùn)動(dòng)的特征、結(jié)構(gòu)自身的動(dòng)力特征—周期與阻尼等。通過反應(yīng)譜值將結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反映轉(zhuǎn)化為作用于結(jié)構(gòu)上的靜力。缺點(diǎn)：

只考慮地面運(yùn)動(dòng)中的加速度分量，未考慮地面運(yùn)動(dòng)中的速度和位移（實(shí)際上地面運(yùn)動(dòng)中的速度分量對(duì)結(jié)構(gòu)反應(yīng)影響很大，在相同加速度峰值下，速度愈大，結(jié)構(gòu)反應(yīng)愈強(qiáng)烈，結(jié)構(gòu)容易受到破壞）

設(shè)計(jì)反應(yīng)譜只取加速度反應(yīng)中的最大值，是慣性力的最大值，當(dāng)不一定是結(jié)構(gòu)的最危險(xiǎn)狀態(tài)。

反應(yīng)譜通過單自由度體系計(jì)算得到的，應(yīng)用于多自由度結(jié)構(gòu)，只能采用振型分解法。振型組合采用SRSS方法或CQC方法得到結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移。經(jīng)過振型組合的內(nèi)力不再符合平衡條件。結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性對(duì)地震作用的大小影響極大，由于對(duì)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖對(duì)結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化，結(jié)構(gòu)自振特性（周期、振型扥等）的確定也是粗糙的目前應(yīng)用的設(shè)計(jì)反應(yīng)譜是單自由度彈性結(jié)構(gòu)的反應(yīng)譜，只能進(jìn)行彈性計(jì)算，未考慮持時(shí)的影響，未考慮結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)塑性和塑性變形的累計(jì)過程。對(duì)高層建筑結(jié)構(gòu)，反應(yīng)譜計(jì)算得到的地震作用只能是經(jīng)驗(yàn)的，有很多不確定因素，并不能代表真正的地震作用，特別是等效地震荷載計(jì)算得到的內(nèi)力和位移，不是真正地震時(shí)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移。實(shí)踐表明：在正確進(jìn)行概念設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，按規(guī)范規(guī)定的方法進(jìn)行計(jì)算和構(gòu)件設(shè)計(jì)，可以保證大多數(shù)結(jié)構(gòu)在地震作用下的安全。更需要有效的概念設(shè)計(jì)和保證延性的構(gòu)造措施，對(duì)高度較大和較為復(fù)雜的高層建筑還需要進(jìn)行第二階段的變形驗(yàn)算。經(jīng)過全面的抗震設(shè)計(jì)的各個(gè)步驟和采取各種措施，結(jié)構(gòu)的安全性才能得到保證。第三節(jié)彈塑性地震反應(yīng)分析時(shí)程分析法在結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)部位作用一個(gè)地面運(yùn)動(dòng)加速度時(shí)程，用動(dòng)力方法直接計(jì)算出結(jié)構(gòu)隨時(shí)間而變化的地震反應(yīng)。一、動(dòng)力計(jì)算方法多自由度體系的動(dòng)力方程二、計(jì)算模型

桿模型以桿件為計(jì)算的基本單元，剛度矩陣的建立、計(jì)算簡(jiǎn)圖（平面、空間）、質(zhì)量集中到樓板高度。確定每個(gè)桿件最大內(nèi)力和最大變形，以及桿件和樓層的位移

適用：彈性時(shí)程分析、用于研究

層模型整個(gè)結(jié)構(gòu)視為一根懸臂桿，每個(gè)樓層質(zhì)量集中為一個(gè)質(zhì)點(diǎn)，樓層的剛度凝聚在一根桿中。

層模型：剪切型（S型）、彎剪型（SB型）、彎曲型（B型）、局部彎剪型（局部SB型）、等效剪切型（等效S型）等確定結(jié)構(gòu)層剪力、層位移、層間位移角等確定結(jié)構(gòu)薄弱層設(shè)計(jì)第二階段的層間位移角驗(yàn)算

適用：彈塑性時(shí)程分析、用于設(shè)計(jì)第二階段倒塌驗(yàn)算局部層間SB模型S模型三、恢復(fù)力模型滯回曲線—反復(fù)荷載作用下桿件實(shí)測(cè)的力位移曲線唐興榮,劉偉慶,錢奕技.空間鋼構(gòu)架混凝土柱抗震性能的試驗(yàn)研究.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2005,25（5）：11-28退化三線性滯回模型

恢復(fù)力模型滯回曲線模型化，給出可用于數(shù)值計(jì)算的反復(fù)循環(huán)力-變形的非線性關(guān)系（反復(fù)荷載作用下桿件剛度、開裂、屈服、荷載反向作用等原因，桿件剛度的變化）拐點(diǎn)的確定

唐興榮，姚江峰.帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)的彈塑性地震反應(yīng)分析四、質(zhì)量矩陣與阻尼矩陣五、地震波

應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用不少于二組實(shí)際地震記錄和一組人工模擬的加速度時(shí)程曲線

人工模擬加速度時(shí)程曲線其平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)上相符。

彈性時(shí)程分析時(shí)，每條撐程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65%，多條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80%

地震波的持續(xù)時(shí)間不宜小于結(jié)構(gòu)基本自振周期的倍，也不宜少于12s，地震波的時(shí)間間距可取0.01s或0.02s

輸入地震加速度的最大值

靜力彈塑性分析

推覆分析

Push-OverAnalysis在結(jié)構(gòu)上施加一組靜力(豎向荷載和水平荷載)，考慮構(gòu)件從開裂到屈服，剛度逐步改變的彈塑性計(jì)算方法。計(jì)算時(shí)豎向荷載不變，水平荷載由小到大，逐步加載，每一步會(huì)有部分構(gòu)件屈服，屈服的構(gòu)件需要改變剛度，重新建立剛度矩陣，在增量荷載作用下再進(jìn)行分析，得到的結(jié)果疊加在前一步計(jì)算的結(jié)果上，如此逐步計(jì)算，直到結(jié)構(gòu)達(dá)到其極限承載力或極限位移，結(jié)構(gòu)倒塌。靜力彈塑性分析需給出的條件計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載與一般靜力分析相同（平面結(jié)構(gòu)或空間結(jié)構(gòu)）；豎向荷載不變，水平荷載盡可能能代表地震作用的荷載分布形式，荷載由小到大變化，分布形式不變。構(gòu)件參數(shù)：幾何尺寸、彈性剛度；每個(gè)構(gòu)件力變形的彈塑性骨架線（有明顯的屈服點(diǎn)和極限承載力的二線性或三線性骨架線）靜力彈塑性分析的主要功能結(jié)構(gòu)承受的水平荷載作用時(shí)內(nèi)力和變形的全過程；結(jié)構(gòu)的最大承載能力和極限變形能力，包括層間位移角和頂點(diǎn)位移等重要指標(biāo)；估價(jià)相對(duì)于設(shè)計(jì)荷載而言的結(jié)構(gòu)承載力的安全儲(chǔ)備等第一批塑性鉸位置和各個(gè)階段的塑性鉸出現(xiàn)次序和分布狀態(tài)；判斷結(jié)構(gòu)是否符合強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎等設(shè)計(jì)要求不同受力階段下樓層側(cè)移和層間位移角沿高度的分布，結(jié)合塑性鉸的分布情況可以檢查是否存在薄弱層不同受力階段結(jié)構(gòu)各部分塑性內(nèi)力重分布情況，結(jié)合塑性鉸分布，檢查設(shè)計(jì)的多道設(shè)防意圖是否能實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)每一層的層剪力位移角曲線，作為彈塑性層模型時(shí)程分析需要的各層等效層剛度

結(jié)構(gòu)總承載力頂點(diǎn)位移全曲線，它綜合表示結(jié)構(gòu)在各個(gè)受力階段的能力和性能。

能力曲線靜力彈塑性分析得到的結(jié)構(gòu)性能曲線

要求曲線地震反應(yīng)譜

如果“要求曲線”和“能力曲線”有交點(diǎn)，表示結(jié)構(gòu)可以抵抗該地震，交點(diǎn)稱為“結(jié)構(gòu)性能表現(xiàn)點(diǎn)”，交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的位移是結(jié)構(gòu)在地震作用下的頂點(diǎn)位移，對(duì)該位移處結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)性能進(jìn)行分析，可以得到結(jié)構(gòu)在地震作用下的表現(xiàn)。性能點(diǎn)計(jì)算

加速度反應(yīng)譜Sa和位移反應(yīng)譜Sd作為比較坐標(biāo)

“能力曲線”和“要求曲線”坐標(biāo)轉(zhuǎn)換方式

用加速度譜Sa周期T作為比較坐標(biāo)靜力彈塑性分析法存在一些問題結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)施加的水平荷載形式的不確定性（均勻分布荷載計(jì)算的極限承載力最大；頂點(diǎn)集中力計(jì)算的極限承載力最小；倒三角形荷載計(jì)算的結(jié)果介于二者之間）

水平荷載形式基底剪力法得到的層荷載分布形式或反應(yīng)譜分析的第一振型的地震力分布形式或振型組合以后的地震力分布形式構(gòu)件的彈塑性性能需要在材料非線性性能的基礎(chǔ)上確定，其中三維構(gòu)件