內容摘要工程名稱：xx城市生活污水處理工程。建設單位：xx**實業有限公司工程規模：城市污水處理廠總規模3萬m3/d，分二期建設。一期規模為1.5萬m3/d。4處理工藝：曝氣生物濾池（BAF）生物處理工藝5污水處理廠（近期）工程估算投資0用他程分河污水處理廠一期（2010年）處理成本總裝機容量：kw,有功功率kw耗電量：年耗電量萬度，單位水量耗電度；污水廠定員：12人；污水廠占地面積：15.55畝。第一章概述1.1工程概況工程名稱：xx城市生活污水處理工程；工程規模：污水處理廠總規模3萬m3/d，分二期實施；近期按（2010年）實施1.5萬m3/d（KZ=1.53）設計，預留遠期發展用地；處理工藝：曝氣生物濾池（BAF）生物處理工藝；建設（業主）單位：xx**實業有限公司；建設地點：xx鎖江橋下游3500m處。1.2設計依據相關文件1xx23xx污水處理廠巖土工程鑒定說明，xx水利電力勘測設計隊，2002.11;4xx提供的相關地形圖及規劃圖5xx城市總體規劃,**建筑大學城市規劃與設計研究院，2001年6月;6xx污水廠行洪論證報告,xx水利電力勘測設計隊2007年3月;相關法規、規范、標準《中華人民共和國環境保護法》（1989.12）；《中華人民共和國大氣污染防治法》（2000.4修正）；《中華人民共和國水污染防治法》（1996.5修正）;《中華人民共和國環境噪聲污染防治法》（1997.3）；《建設項目環境保護管理條例》（1998.11）；《建設項目環境保護設計規定》（1987.3）；《室外給水設計規范》（GB50013-2006）；《室外排水設計規范》（GB50014-2006）；《城市污水生物脫氮除磷處理設計規程》（CECS149:2003）；《污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）；《城鎮污水處理廠附屬建筑和設備設計標準》（CJJ31-89）；《建筑給水排水設計規范》（GBJ15-88）；《給水排水工程結構設計規范》（GBJ69-84）；《混凝土結構設計規范》（GBJ10-89）；《建筑地基基礎設計規范》（GBJ7-89）；《水工砼結構設計規范》（SDJ20-78）；《工業企業噪聲控制設計規范》（GBJ87-85）；《10KV及以下變電所設計規范》（GB50053-94）；《工業與民用供配電系統設計規范》（GB50052-95）；《低壓配電裝置及線路設計規范》（GB50054-95）；《通用用電設備配電設計規范》（GB50055-93）；《混凝土和鋼筋混凝土排水管》（GB/T11836-1999）；《全國通用給排水標準圖集》（合定本）S1-S3，2002；《城市污水處理工程項目建設標準》（1994年）；1.3設計原則1貫徹執行國家有關環境保護的政策和法令，遵循國家有關法規、規范及標準，；2從實際情況出發，在城市總體規劃的指導下，采取全面規劃、分期實施的原則，既考慮近期建設又考慮遠期發展，使工程建設與城市的發展相協調，既保護環境，又最大程度地發揮工程效益；3根據設計進水水質和出水水質要求，選擇技術先進、運行穩定可靠、經濟合理的污水處理工藝，確保污水處理效果，減少工程投資及運行費用4妥善處理和處置污水處理過程中產生的柵渣、污泥，避免產生二次污染；5在污水廠征地范圍內，廠區總平面布置力求在便于施工和維修的前提下，使各構筑物盡量集中，節約用地，擴大綠化面積，并留有發展余地，使廠區環境和周圍環境協調一致；廠區豎向設計力求減少廠區填方量和節省污水提升費用；廠區建筑風格力求統一，簡潔明快、美觀大方，并與廠區周圍景觀相協調。1.4設計范圍根據《xx城市總體規劃（2000-2020）》和業主的委托，本可行性研究設計范圍為：近期（2010年）污水處理廠范圍內的污水處理、污泥處理構建筑物及其附屬設施；廠外配套污水截流干管。1.5項目建設的必要性xx目前尚無完善的排水系統，大部分污水未經任何處理，任其自然排放，致使水環境遭受嚴重污染，生態環境受到破壞。這不僅影響xx的城市形象，而且影響了居民的身心健康，不利于城市建設的可持續發展。因此，新建污水處理廠是十分必要的。第二章城市及地域概況2.1地理位置及行政區劃xx位于四川盆地南部,地跨東徑104°03′03″～104°40′15″,北緯29°08′41″～29°38′26″。東鄰自貢，西接鍵為、井研，南連宜賓，北靠仁壽、威遠、境內多丘陵，西北高，東南低，平均海拔在320米至450米之間，縣境南北寬55.1公里,東西長60.2公里.全縣轄7區,27個鎮,21個鄉,幅員面積1954平方公里,全縣人口88.66萬人,人口密度454人/km2,非農業人口9.99萬人,城市化水平為11.26%。縣城xx鎮是xx的衛星城市之一，是xx歷史名城的重要組成部分，是集生態、文化、旅游特色于一體的川南水城。xx城市的定位是：全縣的的政治、經濟、文化中心；區域農副產平品科研信息基地與加工配送中心；發展食品、輕工、建材工業的縣域基地;縣域及周邊區域無污染高新工業推廣基地；區域旅游休閑度假名勝區。2.2自然條件1氣候條件極端最低氣溫-2.7℃，極端最高氣溫39.0℃，全年無積雪。年降雨量962.8毫米，年蒸發量1188.1毫米。冬季為西北風和東風,夏季為東南風,平均風速1.6米/秒.境內大小河流80余條,分屬沱江、岷江兩個水系.xx地區全年無積雪,最冷月氣溫均在0°C以上,故不存冰凍和凍土層。2地形地貌xx境內多丘陵，西北高，東南低，平均海拔在320米至450米之間，縣境南北寬55.1公里,東西長60.2公里。xx地處威遠穹隆背斜西南段,以中淺丘為主,兼有部分低山地,最高點在同心鄉鐵礦凹,海拔高度為901米,最低點位于在王鄉蒙子灣,海拔高度為288.2米3山川河流全4工程地質狀況場地位于威遠穹隆背斜南東翼,巖石較少裂隙發育,強風化厚度0.8～1.5米,未見斷層及大型褶皺形跡.2.3城市現狀及規劃城市現狀及規劃縣城xx2001年的城市人口7.67萬人（其中非農業人口5.62萬人，居住在縣城農業人口與暫住一年以上流動人口2.05萬人）。建成區面積548.33公頃，按《xx城市總體規劃（2000-2020）》，縣城xx的近期（2010年）規劃人口12萬人，遠期（2020年）規劃人口16萬人，遠景（2050年）規劃人口人口為25萬人。其中，遠期（2020年）規劃城區面積14.25平方公里。給水現狀及規劃縣城xx城區內現有水廠一座，日供水能力1.5萬噸／天，占地面積6300m2，水源為雙溪水庫。主要供xx老城居民生活用水和公建市政用水以及部分工業用水。按《xx城市總體規劃（2000-2020）》，現有水廠1座，供水能力4萬噸/日；規劃建新水廠1座，水源為雙溪水庫，規模為6萬噸/日，規劃用的5公頃；遠期（2020年）采用2座水廠向城市聯合供水。排水現狀及規劃1排水現狀xx縣城現狀無污水處理設施，除工業廢水簡易處理排放外，城市生活污水和雨水沿合流暗溝直接排入河內，嚴重污染了河水，影響了城市的生態環境。2排水規劃按《xx城市總體規劃（2000-2020）》，在城區東南方向，旭水河下游處設污水處理廠1座，采用二級生化處理工藝處理xx的城市污水，處理后的水就近排入水體或灌溉農田。3排水體制按《xx城市總體規劃（2000-2020）》，xx縣城排水體制采用雨、污分流制。對于老城區已形成的合流制系統，將根據實際情況逐步改造；新城區新建時要求全部采用雨、污分流體制。4污水管網布置沿梧桐河、東川河、旭水河兩側分別布置污水截流干管，收集河東西兩側污水。污水經匯合后，在旭水河下游設置污水處理廠。城區內污水全部重力排放，不設置污水提升泵站。5雨水系統規劃xx縣城為丘陵地形，旭水河沿岸地形最低。城區可以接納雨水和泄洪的河道主要是旭水河。雨水排放遵循就近排放的原則，充分合理利用現有溝壑進行排水，以減少暗管長度。暴雨強度公式采用自貢地區暴雨強度公式，設計重現期P取1～1.5年（重要地段取上限）。2.4受納水體污水廠位于xx城瑣江橋下游約3500米處的旭水河右岸（背向瑣江橋而言）河邊,該處河床高度為331.8米,常年水位333.85米。經處理處理后的污水，通過排水管排入旭水河。第三章工程設計方案3.1排水體制城鎮采用不同型式的管、渠系統，排除城鎮污水、雨水的方式稱為排水系統體制（簡稱“排水體制”）。一般的城鎮排水體制，大致可分為“合流制”和“分流制”兩種類型。所謂“合流制排水系統”，是將城鎮生活污水、工業廢水和雨水混合在同一管渠內排出的系統；“分流制排水系統”，則是將生活污水，工業廢水和雨水分別由兩個或兩個以上的系統獨立排出的系統。合理選擇排水體制，是城市和工業企業排水系統規劃和設計的重要問題，它不僅關系到排水系統的工程設計、施工和維護管理，而且還影響排水系統的工程投資和維護管理等費用；通常，排水體制的選擇，應在滿足環境保護的要求、并根據當地條件，進行技術經濟比較的基礎上確定。采用合流制將城鎮生活污水、工業廢水和雨水全面截流后，送往污水廠進行處理，然后排放，這從水污染控制來看，雖似合理，但合流制排水管道的尺寸過大，污水廠的處理規模也需隨之增加，導致建設費用相應增高；而當采用截流式合流制時，雨天將有部分雨、污混合水通過溢流井直接排入河流，對水體仍會造成一定程度的污染；分流制則是將城鎮污水單獨截留，送往污水廠進行處理；雨水另設排水系統收集后，就近排放；但降雨初期的徑流雨水仍受到一定污染。直接通過雨水管道排入水體，也會對河流造成不同程度的污染，此乃分流制系統的不足之處。經對排水系統的經濟分析認為，分流制容易適應社會發展的需要，又符合當前城市衛生的要求，因此，目前在國內獲得廣泛采用，是目前我國城市排水體制發展的主要方向。總之，在工程設計中，排水系統的型式，需根據城鎮規劃、城鎮排水系統的現狀、環境條件、城鎮地形、接納水體等因素，從全局出發，在滿足環境保護的前提下，通過技術經濟比較，綜合考慮確定。根據xx的城市規劃和實際情況，本可研對xxxx的城市排水系統按以下原則考慮：對于污水：對規劃新區采用雨污分流制系統；對舊城區，由于已形成的排水管渠改造困難，可采用不完全分流制系統（截流式合流制），今后逐步過渡到完全分流制；對于雨水：充分考慮當地的地形條件，合理劃分區域，就近集中排放。充分利用自然溝渠，結合城市防洪，統一布置雨水系統；暴雨強度采用自貢市暴雨強度公式,即：q＝4392×(1+0.59×lgP)/[(t+19.3)0.804]。3.2污水處理廠規模xx城市污水排放量根據城市總用水量來確定。城對于城市用水量，采用通常的預測方法并參考國內、外相似地區的經驗，在現有資料的基礎上，對城市未來一段時期內的用水量進行預測，并以此作為確定城市污水處理規模的基礎。根據2001年**建筑大學城市規劃與設計研究院編制的《xx城市總體規劃（2000-2020）》，xx城市規劃人口為：近期2010年：12萬人；遠期2020年：16萬人；按照《室外給水設計規范》（GB50013-2006），取平均日綜合生活用水量指標進行水量測算，能形成污水的城市用水量為：1城市綜合生活用水量Q1本初設對于xx的人均平均日綜合生活用水量，近期（2010年）取150L/人.d，遠期（2020年）取0.18L/人.d（規范為110～180L/人.d），因此，城市近、遠期的綜合生活用水量為：Q1近＝12×0.15＝1.8萬m3/d；Q1遠＝16×0.18＝2.88萬m3/d；2工業用水量Q2根據業主提供資料，城市污水中工業污水所占比為10～15％，則工業用水量為：近期：Q2近＝1800m3/d遠期：Q2遠＝2880m3/d3未預見水量Q3城市未預見水量，取上述水量之和的10％（規范為8～12％）：近期：Q3近＝(1.8+0.18)×0.1＝0.198萬m3/d遠期：Q3遠＝（2.88＋0.288）×0.1＝0.317萬m3/d4能形成污水的城市總用水量Qg近期：Qg近＝(1.8+0.18＋0.198)＝2.18萬m3/d遠期：Qg遠＝（2.88＋0.288＋0.317）＝3.485萬m3/d污水形成系數和污水收集率分別按以下取值：污水收集率：近期取80％，遠期取90％。則城市（xx）近、遠期的污水處理量分別為：近期（2010年）的污水處理量QW近:QW近＝2.18×83％×80％＝1.45萬m3/d;遠期（2020年）的污水處理量QW遠:QW遠＝3.485×87％×90％＝2.73萬m3/d。根據上述對xxxx近、遠期污水處理量的預測，其近、遠期的污水處理規模分別確定為：近期（2010年年）：1.5萬m3/d；遠期（2020年年）：3.0萬m3/d。本可研對污水廠按按近期規模（1.5萬m3/d）設計，適適當預留遠期期發展用地。3.3污水水水質及處理要要求原污水水質污水處理廠實際進進水水質直接接關系到污水水處理工藝流流程的選擇和和處理構筑物物和設備容量量的確定。設計水質確定過高高，將造成工工藝的不合理理或設備的閑閑置和浪費，增增加工程投資資和運行費用用；水質確定定過低，則滿滿足不了出水水水質要求，不不能達到工程程建設的目的的。一般情況下，污水水進水水質應應根據當地的的實測數據和和相關因素，通通過統計分析析確定。在于水不習異業等城水各但數其中所在的業產同成但水性其域平工別市民城局式其污水相四川省省部分污水處處理廠的設計計及運行實際際原水水質列列于表3-1。表3-1四川省部分分污水廠的設設計進水水質質g廠廠表3-1中的數據表表明，大多數數污水廠的設設計進水水質質多處于中、低低濃度，BOD5為150～200/，CODcr為260～400/，SS為150～250/，NH3-N為25～30l。而許多實實際運行工程程的進水水質質往往低于設設計水質。究究其原因，可可能是在設計計時，考慮了了對水質變化化留有一定安安全因素所致致。據有關資資料介紹，污污水廠設計水水質高于實際際進水水質的的現象普遍存存在。另外，在國內城市市中，由于經經濟發展水平平的高低不同同、生活習慣慣存在差異，工工業產業結構構各異等因數數，其城市污污水的水質特特征也各有不不同。但就國國內多數城市市而言，其城城市污水中生生活污水所占占比例多在總總排水量的50%～80%之間。工業業廢水因生產產工藝的不同同其成分組成成差別較大，但但生活污水水水質的規律性性較強，尤其其是相同地域域，經濟水平平發展相當，工工業結構差別別不大的城市市，由于居民民生活習慣，城城市生活布局局、行為方式式等相近，其其城市生活污污水成份及水水質也基本相相似。鑒于以上考慮，本本可研根據業業主的并在參考四川省部分污水處理廠的設計、運行實際水質（表3-1）基礎上，將xx污水廠的設計進水水質確定為：CODcr2550mg/LLBOD55150mgg/LSSS1880mg/LLT-N440mg/LLNH3-N30mmg/LT-PP3.00mg/LpH6.9污水處理要求根據國家關于城鎮鎮污水處理廠廠污水排放的的有關要求,xx城市生活活污水處理廠廠處理后的出出水應滿足《城城鎮污水廠污污染物排放標標準》GB188819-20002中的一級（A）標準，即即：BOD5≤10mmg/lCCODCr≤50mg//lSSS≤10mg//lT-N≤15mgg/lNH3-N≤5mg//lT-PP≤0.5mgg/lPH6～9處理程度根據上述污水水質質及排放標準準，對xx污水處理理廠的設計處處理程度列于于表3-2。表3-2污水處理設設計程度質903.4污水廠廠址址選址原則污水處理廠廠址的的選擇應符合合城市建設總總體規劃，綜綜合考慮城市市及廠址附近近鄉鎮的發展展、工程建設設、環境保護護、運行管理理、防汛抗震震等方面的要要求。確定污污水處理廠廠廠址，一般需需遵循以下原原則，即：1污址市能遠求污水廠址需位于城城市集中供水水水源的下游游；并保證場場地沒有被洪水淹沒的危危險；3盡量減少拆拆遷、少占良良田，且具有有一定的衛生生防護距離；；4有利于凈化化出水及剩余余污泥外排（運運），交通、運運輸及供水、供供電較方便；；廠址方案1方案1：鎖鎖江橋下游44500m處處此廠址在縣城南部部旭水河畔，屬屬xx新農村九九社，小地名名劉家壩，有有村道相通，距距縣城約5公里。此廠址址屬耕地，無無拆遷戶。原原始地坪處于于339.115－350.441m，地勢勢較平坦開闊闊。旭水河在在此處的二十十年一遇的洪洪水位高程為為338.119m。污水水廠的設計地地坪標高為3399.0mm，比洪水位位標高高0..71m。2方案2：鎖鎖江橋下游33500m處處此廠址位于xx新新星村原附南南酒廠邊的河河灘地，于旭旭水河鎖江橋橋下游35000m河右岸岸，即王家壩壩對面的河漫漫灘地，距縣縣城約4公里。此處的的原始地坪處處于334.990～338.800m。根據業主主提供的《xxx城市污水水處理廠行洪洪論證報告》，擬擬建河堤護岸岸高程為3338.61mm，可滿足二二十年一遇設設計洪水位的的要求。3推薦廠址根據上述比較，兩兩個廠址都有有位于城市下下游便于接納納城市污水；；廠區基本無無住戶；廠址址有機耕到相相鄰，交通較較方便的特點點。本次可研推薦廠址址2。與廠址1相比，廠址址二屬河漫灘灘地，雖有挖挖填方量較大大于廠址1的特點，但但廠址2有以下特點點，即：符合城市總體規劃劃的要求；距離xx舊城和規規劃城區較近近，節省工程程總投資；場坪的有利于實現現截污干管重重力流入廠內內。3.5污水收收集系統根據城市的總體規劃劃和均連鎮的的地形，城市市污水收集系系統，對舊城城區采用截流流式合流制，規規劃新城為雨雨、污分流制制。污水管網網按規劃分區區設置，全部部為重力系統統。城市污水水經截流后自自流進入城市市污水處理廠廠。第四章污水、污污泥處理工藝藝4.1處理工工藝設計原則則合理的污水處理工工藝，不僅應應當在保證其其具有優良處處理效果的前前提下，運行行穩定、管理理方便、并盡盡可能降低工工程投資和日日常運行費用用，確保污水水處理廠出水水水質穩定達達標，而且還還應顧及今后后對污水廠出出水水質要求求進一步提高高的適應性，使使污水廠可能能僅通過調整整運行條件而而毋需進行工工程改造來滿滿足進一步提提高的出水水水質要求。因因此，本可研研在考慮污水水水處理工藝藝時，遵循以以下原則。1遵循國家和和地方的各項項法規、政策策、因地制宜宜，合理實施施。2根據城市總體規劃劃，結合城市市實際地形條條件，全面規規劃、合理布布局，節約用用地；3采用先進、可靠的的處理工藝，高高效節能的設設備，適合國國情的控制方方案，經濟合合理的構造型型式，使污水水廠具有處理理效果優越，運運行可靠，管管理方便、節節省工程投資資、降低運行行成本。逐步步實現污水資資源化，發揮揮較好的工程程投資效益；；4.2污水處處理工藝城市污水污染物去去除概述1SS的去除除污沉污顆性借沉除粒污有被附去機往活體網性沉為降低出水中的懸懸浮物濃度，可可在工程中采采用適當的措措施，比如，采采用適當的污污泥負荷以保保持活性污泥泥的良好凝聚聚及沉降性能能，充分利用用活性污泥的的吸附網絡作作用等。通過過合理選用污污水處理方案案、工藝參數數和合理設計計，使出水SS降至10mg//L以下。2BOD5的的去除去除污水中的BOOD5，主要是依依靠微生物的的吸附和代謝謝作用，最后后通過泥、水水分離過程來來完成。活性污泥或生物膜膜中的微生物物，在供氧的的條件下，將將污水中的一一部分有機物物用于合成新新的細胞，將將另一部分有有機物進行分分解代謝以獲獲得細胞合成成所需的能量量，其最終產產物為CO2和H2O等穩定物質質。在分過解如機解接內而有先微被進部由此可見，微生物物的好氧代謝謝對污水中的的溶解性有機機物和非溶解解性有機物都都能起到作用用，其代謝產產物是無害的的穩定物質，因因此，可以使使處理后污水水中的殘余BOD5濃度達到很很低水平。3COD的去去除污水中的COD去去除原理與BOD5基本相同。污污水廠COD的去除率取取決于原污水水的可生化性性，這與城市市污水的組成成有關。對于主要以生活污污水和與生活活污水性質相相似的工業廢廢水組成的城城市污水來說說，BOD5/CODCRR比值一般在0.5左右，其污污水的可生化化性較好，出出水COD值可以控制制在較低的水水平。而對于于以工業廢水水為主的城市市污水，其BOD5/CODCRR比值可能較較小，可生化化性較差，處處理后污水中中的剩余COD可能較高，此此時，要使出出水COD濃度小于排排放標準將存存在一定的難難度。xx污水廠處理以以生活污水為為主的城市污污水，其BOD5/COD比值約0.47，可生化性性較好，采用用適宜的生物物處理工藝，完完全可使出水水滿足CODcr≤40mg//L的要求。4氮的去除氮是蛋白質不可缺缺少的組成部部分，廣泛存存在于城市污污水中。在原原污水中，氮氮以氨態氮及及有機氮的形形式存在，這這兩種形式的的氮統稱為凱凱氏氮，用TKN表示，而原原污水中的硝硝態氮幾乎為為零。氮在水體中是藻類類生長所需的的營養物質，容容易引起水體體的富營養化化，因此，氮氮是污水處理理廠出水的重重要控制指標標之一。氮也是構成微生物物的元素之一一，在生物處處理過程中，一一部分進入細細胞體內的氮氮將隨剩余污污泥一同排除除，隨剩余污污泥排除的氮氮一般約為所所去除BOD5的5%。在有機物被生物氧氧化的同時，在在溶解氧充足足、且泥齡足足夠長的情況況下，污水中中的氨氮將被被氧化成硝酸酸鹽。脫氮菌在缺氧的情情況下可以利利用硝酸鹽（NO3-N）中的氮作作為電子受體體來氧化污水水中的有機物物，將硝酸鹽鹽中的氮還原原成氮氣（N2）從水中逸逸出，從而完完成污水的脫脫氮過程；因因此要達到生生物脫氮的目目的，氨氮的的完全硝化是是先決條件；；由于硝化菌菌屬于自養菌菌，其比生長長率μn明顯小于異異氧菌的比生生長率μh，因此，生生物脫氮系統統維持硝化的的必要條件，是是使生物處理理系統的泥齡齡大于維持硝硝化菌所需的的最小泥齡；；大量的試驗驗數據和運轉轉資料表明，完完成氨氮硝化化的污泥負荷荷不應超過0.18kkgBOD55/MLVSSS.d。5磷的去除污水除磷主要有生生物除磷和化化學除磷兩種種方式，國內內、外城市污污水除磷，有有采用生物除除磷，也有采采用化學除磷磷；如果城市市污水總磷濃濃度偏高，生生物除磷一般般難以達到排排放要求，此此時，多采用用補充化學除除磷。(1)生物除磷磷生的厭受釋的產用快機化儲當入下解的用合吸高剩并高污除據有關資料介紹，聚聚磷菌在厭氧氧段釋放1mg的磷所吸收收儲存的有機機物，經好氧氧分解后產生生的能量用于于細胞合成、增增殖后，可再再吸收2～2.4mg的磷。因此此，聚磷菌在在好氧條件下下對磷的過量量吸收程度，取取決于聚磷菌菌在厭氧條件件下釋放磷的的程度，而磷磷的釋放程度度又取決于進進水中存在的的可快速降解解有機物含量量。一般來說說，有機物與與磷的比值越越大，除磷效效果越好。常常規剩余活性性污泥的含磷磷量約1.5～2%，而采用生生物除磷工藝藝的剩余活性性污泥磷含量量可以達到常常規活性污泥泥的2～3倍。在工程程設計中，除除磷剩余活性性污泥的含磷磷量一般采用用4%。生物除磷工藝的前前提條件之一一，是聚磷菌菌必須在厭氧氧條件下受到到抑制，然后后進入好氧階階段才能增大大磷的吸收量量。因此，污污水除磷的處處理工藝必須須設置厭氧段段。由于生物除磷最終終是通過排出出高含磷量的的剩余污泥實實現，因此，除除磷程度取決決于最終的剩剩余污泥排出出量。而要維維持一定數量量的剩余污泥泥產量，就需需要處理系統統保持在相對對較高的污泥泥負荷（即較較短的泥齡）條條件下運行。有物泥小k5S生藝前(2)化學除磷磷化學除磷主要是通通過向污水中中投加藥劑，使使藥劑與水中中溶解性磷酸酸鹽形成不溶溶性磷酸鹽沉沉淀物，然后后通過固液分分離將磷從污污水中除去。固固液分離可單單獨進行，也也可通過初沉沉或二沉的排排泥實現。化學除磷，按工藝藝流程中化學學藥劑投加點點的不同，磷磷酸鹽沉淀工工藝可分成前前置沉淀、協協同沉淀和后后置沉淀三種種。前置沉淀的藥劑投投加點是原污污水，形成的的沉淀物與初初沉淀一起排排除；協同沉沉淀的藥劑投投加點包括初初沉淀出水、曝曝氣及二沉淀淀之前的其它它位置，形成成的沉淀物與與剩余污泥一一起排除；后后置沉淀的藥藥劑投加點在在二級生物處處理之后，形形成的沉淀物物通過另設的的固液分離裝裝置（包括澄澄清或過濾）進進行分離。化學除磷的藥劑主主要有石灰、鐵鐵鹽或鋁鹽。xx的為水格度g理置應特幾種常用的城市污污水處理工藝藝城市污水處理廠的的污染物質以以有機物為主主，以往大多多采用活性污污泥處理工藝藝。活通尚進用活藝型a前水對標提在處污較但自上世紀末/本本世紀初以來來，國外新型型的生物膜技技術－曝氣生生物濾池工藝藝（BAF）進入了國國內污水處理理市場，由于于BAF工藝所具有有的優越性，使使其在城市污污水處理領域域中的應用得得到了迅速發發展，BAF城市污水處處理廠日益增增多。1生物除磷、脫脫氮（A２/O）工藝A２/O工藝也是在普通曝曝氣的基礎上上，企圖同時時解決除磷、脫脫氮問題而派派生的工藝。其其工藝流程是是在傳統活性性污泥工藝基基礎上，增加加了厭氧、缺缺氧單元。其其主體工藝流流程為：柵站沉城市污水首先通過過格柵、沉砂砂、初沉（有有的不設初沉沉）預處理后后，進入厭氧氧池，與由二二沉池回流的的含磷污泥混混合，含磷回回流污泥在厭厭氧池中釋放放磷，同時降降解污水中的的部分有機物物；厭氧池出水進入缺缺氧池，與從從好氧池回流流的硝化液混混合，進行反反硝化脫氮，將將硝酸鹽還原原成氮氣從水水中逸出；缺氧池的出流進入入好氧池（曝曝氣池），在在此發生降解解BOD、硝化氨氮氮、過量吸磷磷等多項反應應，最后在二二沉池進行泥泥水分離，一一部分污泥回回流至厭氧池池，上清液達達標排放。由于A2/O工藝的基礎是低負負荷活性污泥泥法系統，技技術成熟，除除去BOD的效果好。但但也存在一些些顯著的問題題，主要有：：一是工藝流程長、構構筑物較多、動動力消耗較大大；占地面積積大；同時存存在污泥回流流和混合液回回流等多重回回流系統，工工藝管線較長長且復雜；對對運行管理的的水平要求較較高；工程投投資大，運行行成本也也相相對較高。二是脫氮、除磷的的工藝條難以以協調。雖然然理論上A2/O工藝同時具有有除磷、脫氮氮效果，但實實際運行結果果卻很難如此此，我國一些些以A2/O工藝運行的的污水處理廠廠，普遍存著著脫氮和除磷磷效果難以兼兼顧的矛盾，往往往當脫氮效效果好時除磷磷效果差，而而當除磷效果果較好時脫氮氮效果又不能能滿足要求。在環境條件方面，一一般的A2/O工藝，回流流污泥全部由由好氧區回流流至厭氧區，當當系統硝化作作用良好時，隨隨回流污泥將將硝酸鹽大量量帶入厭氧池池；除磷工藝藝要求必須在在混合液中存存在能快速生生物降解且既既無分子態氧氧又無結合態態氧的絕對厭厭氧環境中，聚聚磷菌才能釋釋放磷；當水水中存在硝酸酸鹽時，系統統首先消耗可可快速生化降降解的有機物物進行反硝化化，充分脫氮氮后才能開始始磷的厭氧釋釋放過程，這這就使得厭氧氧區實際可利利用基質和有有效容積都大大為減少，最最終表現為脫脫氮效果好而而除磷效果差差；反之，如如系統硝化不不完全，則表表現為除磷效效果改善而脫脫氮效果下降降。在有機負荷方面，對對除磷而言，一一般要求好氧氧池的有機負負荷至少不低低于0.15kkgBOD//kgmlvvss.d，而對于硝硝化而言，又又要求好氧池池的有機負荷荷最大不高于于0.18kkgBOD//kgmlsss.d，二者運行行的協調負荷荷空間僅0.03kkgBOD//kgmlsss.d。而污水的BOD濃度又處于于經常變化狀狀態，導致處處理系統對除除磷、脫氮效效果難以兼顧顧。2CASS（序序批式）污水水處理工藝CASS工藝又稱稱序批式污水水處理工藝。此此工藝在兩個個或多個生物物反應池中對對污水進行批批次處理。CASS工藝的污污水處理機制制與普通曝氣氣法完全相同同，其區別在在于原污水不不是順次流經經各處理單元元，而是在同同一反應池內內，按設定的的時間程序實實現進水、曝曝氣、沉淀、排排水和閑置等等過程。從污污水進入開始始到閑置時間間結束為一個個周期。這種種操作周期周周而復始循環環進行，達到到不斷進行污污水處理的目目的。CASS工藝的主主體流程為：：城市污水→粗格柵柵、提升泵站站→細格柵、沉沉砂池→CASS池（選擇區區－缺氧區－－主反應區－－潷水）→消毒接觸池→出水排放序批式（SBR、CASS等）工藝的的特點是處理理流程簡單，構構筑物較少，工工程投資相對對較省；其缺點是各處理過過程的切換完完全依靠自控控進行，因此此，對自控系系統的質量及及操作管理人人員的技術水水平要求非常常高，一旦自自控系統出現現故障，將立立即導致處理理系統運行紊紊亂，且無法法以人工替（哪哪怕是短時間間替代）運行行；由于SBR為間歇運行行，導致反應應池和設備的的利用率較低低；潷水器不不僅水頭損失失大（根據水水量不同，一一般2.5～3.5m），如如設計、運行行控制不當，極極易發生污泥泥流失，影響響出水超標和和系統穩定。3曝氣生物濾濾池（BAF）工藝曝稱在氧基入過形新生藝的在的將和在池沉通再池運曝氣生物濾池集生生物氧化、生生物絮凝、過過濾、反沖洗洗更新等處理理功能于一體體，通過濾料料上生長的高高濃度生物膜膜對污染物的的生物降解以以及濾層的機機械攔截和生生物絮凝對懸懸浮物的綜合合截留作用，實實現對污水中中污染物的有有效去除。BAF工藝于800年代初出現現在歐洲，由由于它具有良良好的性能，其其應用范圍不不斷擴大。在在經歷了80年代中、后后期的較大發發展后，到990年代初，這這種工藝已基基本成熟。在在污水的二級級或三級處理理中，BAF體現出處理理負荷高、出出水水質好，占占地面積省等等特點，因此此，在90年代及其以后，BAF得到了了很快發展。BAF的池形類似似于給水處理理的V型濾池。濾濾板均勻安裝裝布水（兼沖洗布布氣）濾頭，裝填比比重略大于水水的“下沉式”濾料；在濾濾料底層設置置以曝氣頭（或或穿孔管）曝曝氣的布氣系系統，向上依依次裝填墊層層和生物濾料料（濾料層厚度一般為3.0～4m）；在濾濾池底部設置污水水進水管、濾池池沖洗水管和和沖洗空氣管管。BAF的運行方式式多采用水、氣氣同向的上流流式。經沉淀淀預處理后的的污水由BAAF下部進入入池內，通過過濾頭均勻布布水，同時通通過曝氣頭或或穿孔管曝氣氣，水、氣自自下而上穿過過濾層，實現現對污水中含含碳有機物（BOD）的降解、硝化氨氮、截留隨污水進入的SS和脫落的生物膜，使最終出水滿足排放或回用要求。BAF的沖洗，采采用先下向水水洗（速降），繼繼而氣、水上上向沖洗的方方式，沖洗時時濾料呈向上上膨脹狀態，沖沖洗（污）出出水通過污水水回收池和回回收泵送入預預處理沉淀池池。BAF處理城市污污水的主體工工藝流程為：：城市污水→粗格柵柵-提升泵站→細格柵-沉砂池→缺氧-沉淀池→超細格柵→BAF濾池→消毒→出水回用或或排放1BAF工藝藝的特點曝氣生物濾池以其其獨特的結構構特征和運行行特點，在對對城市污水及及其它多種工工業廢水處理理工程的實踐踐過程中，取取得了優異的的效果，顯示示出其獨特的的優越性，主主要表現在：：處理構筑物容積小小，占地面積積省BAF所采用的高高比表面積和和粗糙多孔的的粒狀生物填填料，使其可可積聚多達10～15g/L的微生物量量，高濃度的的生物量導致致BAF可承受相當當高的容積負負荷，其BOD5的填料容積積負荷，幾乎乎是常規活性性污泥法的5～10倍，大大減減小了池容和和占地面積。BAF對懸浮物的的綜合截留作作用，可將出出水中的SS控制在很低低水平，能滿滿足排放標準準而不需設置置二沉池和污污泥回流系統統；再加上BAF所采用的集集成式布置方方式，緊密地地集濾池、鼓鼓風機房、泵泵房、反沖洗洗清水池、污污水回收池等等于一體，又又進一步節省省了相關處理理構筑物的占占地面積。出水水質優越、運運行穩定，抗抗沖擊負荷能能力強BAF濾料層中存存在的高濃度度微生物菌群群，具有較高高的生化反應應速率，處理理系統的出水水水質十分優優越；同時，BAF屬于微生物物固定生長體體系，高濃度度的微生物以以生物膜的形形式固定在濾濾料上，無污污泥膨脹之患患，亦不會因因受有機負荷荷或水力負荷荷的沖擊而造造成微生物流流失，因此，BAF不僅具有較較強的耐沖擊擊負荷能力，而而且運行十分分穩定。有關關資料指出，BAF可在比比正常負荷高高2～3倍的短期沖沖擊負荷下運運行，而其出出水水質變化化很小。國內的實際工程運運行數據表明明，采用BAF處理城市污污水，其出水水SS、CODCR、BOD5、氨氮等指指標的濃度，均均大大低于國國家一級排放放標準值，出出水清澈透明明，無異味，基基本達到城市市生活雜用水水的標準，可可直接回用于于場地綠化或或市政雜用水水。氧利用率高，節省省空氣量和電電耗BAF所采用的專專用曝氣系統統以及在曝氣氣過程中，藉藉助于粒狀濾濾料對微小氣氣泡的阻擋和和反復切割作作用，空氣泡泡在濾層中進進一步被細碎碎，增加了濾濾層內的微生生物與空氣的的接觸面積和和時間，強化化了氣、液傳傳質效應，從從而使得BAF的氧利用率率高達30％以上，大大大高于常規規曝氣系統（采采用微孔曝氣氣器的常規曝曝氣系統，一一般設計的氧氧利用率為15～18％）。眾所周知，在城市市污水二級生生物處理系統統中，生物處處理單元的電電耗約占總電電耗的70％左右，氧氧利用率的高高低，是決定定污水處理能能耗的關鍵性性因素。有專專家根據大連連馬欄河污水水廠BAF工程的運行行資料進行過過測算，大連連馬欄河BAF污水廠去除除1公斤BOD5的耗電量僅僅約0.8度，大大低低于常規曝氣氣去除1公斤BOD5耗電量約1.5～1.8度的水平。我國新的《室外排排水設計規范范，GB500014》亦指出，曝曝氣生物濾池池的充氧量比比一般活性污污泥法低30～40％，這都充充分表明了BAF節能的優越越性。處理流程簡單，工工程投資及運運轉費用相對對較低由于BAF所具有的諸諸如緊密集成成布置方式、無無二沉池和污污泥回流系統統、氧利率高高等特點，使使處理流程得得以簡化，在在很大程度上上節省了占地地面積，使工工程投資和運運行費用都比比常規活性污污泥法要低。污污水處理廠的的規模越大，BAF在減少占地地、降低工程程費用、節約約能耗、降低低運行成本等等方面的優勢勢就越顯著。BAF工藝采用化化學除磷，除除磷效果有保保證BAF工藝采用化化學預處理除除磷，其除磷磷程度可根據據實際水質，通通過調整除磷磷藥劑的投加加量進行控制制，運行方便便，效果可靠靠；BAF具有一定的的同程反硝化化（脫氮）功功能國內外的試驗研究究和工程運行行資料表明，在BAF運行過程中，存在同程硝化、反硝化作用，這是由于在BAF濾池布滿微生物的濾料凹面孔間隙內部，存在一定的缺氧環境，為反硝化細菌的脫氮提供了條件。在適宜的水力負荷、供氧量等運行條件下，其脫氮效果可達50％左右。清華大學的試驗資資料表明，在在進水總氮為為25.5mmg/L時，生物濾濾池對總氮的的去除率可達達50.27％；哈爾濱濱工業大學等等單位在“曝氣生物濾濾池的短程硝硝化、反硝化化機理研究”中指出，曝曝氣生物濾池池具有較強的的同步脫氮、除除碳效果，對對總氮的去除除能力可達00.18～0.42kgg/m3濾料.d。法國OTV公司的BAAF工藝運行資資料也認為，以以好氧條件運運行的BAF濾層中，仍仍存在著若干干厭氧／缺氧氧微環境以及及相當數量的的厭氧／兼氧氧微生物，使使得BAF濾池在發生生硝化作用的的同時，還伴伴有反硝化作作用發生。國內大連馬欄河污污水廠的實際際運行資料也也證明了BAF存在同步脫脫氮的效果。馬欄河污水廠總氮進行過檢測，其平均去除效果亦達到56％（原水總氮49.4mg/L）。由化的定此總高求脫情需不單如缺在中的如缺滿度求對環境影響小BAF系統之所以以對環境（包包括處理廠區區及周邊環境境）影響小，其其一是BAF系統采用了了封閉的上流流式流程，原原污水通過管管道從BAF底部進進入，原污水水的臭味被封封閉在BAF系統之中，待待污水通過濾濾料層上升至至BAF上層水面時時，已是經過過充分凈化、清清澈透明、無無任何厭惡感感的清水層；；其二是BAF系統采用了了集成式布置置，將產生噪噪音的主要機機、泵等設備備及沖洗污水水回收池集中中設置在集成成構筑物內（地地下），避免免了噪音外泄泄，對外界環環境的影響甚甚微。BAF“占地少、對對環境影響小小”的優點，使使之在市郊甚甚至市區內建建設城市污水水廠成為可能能。比如，大大連馬欄河污污水廠就建在在市區，過往往行人完全不不知道圍墻內內是一座污水水處理廠；四四川西昌瓊海海污水廠也建建在交通繁忙忙、店鋪及住住宅林立的近近郊，住戶和和過往路人完完全感覺不到到臭味和噪音音的干擾，由由于污水廠綠綠化甚密，建建筑美觀，周周圍老百姓甚甚至誤以為是是新建的“療養中心”。由此，BAF污水廠對周周圍環境影響響之小，已可可見一斑，這這實為其它活活性污泥污水水處理廠所不不能及。自動化程度高，運運行管理簡單單隨的些動傳種儀器及產BAF系統設置自自控系統的目目的，是為優優化運行參數數，減輕工人人勞動強度，簡簡化管理，它它需要自控，但但決不依賴自自控，當自控控系統故障時時，仍可切換換為人工手動動操作，不致致影響處理系系統的正常運運行，不象序序批式工藝那那樣必須完全全依賴自控系系統才能運行行。處理設施初期啟動動極其方便、容容易由于BAF屬于生物膜膜處理工藝，當當處理設施建建成后，不需需采取任何“接種”措施，只要要按設計要求求連續進（污污）水并曝氣氣，連續運行行一個月左右右生物膜即可可培養成功，此此時的BAF出水已能基基本達到排放放標準。整個個培養過程極極其簡單方便便，不需給予予任何特殊維維護，實可稱稱其為“傻瓜系統”。對氣溫變化及間歇歇運行的適應應性強由生填孔表物；在內或只處狀保物可運幾可的；時用運在氣之常正池高鼓方體于式以化較活性污泥系統則不不然，如果系系統處于間歇歇運行狀態，則則不可能獲得得正常出水水水質；如果停停止一段時間間后再恢復運運行，則需相相當長的時間間才能使其恢恢復正常；如如果由于污泥泥膨脹而使處處理系統遭到到破壞，則需需要重新培養養活性污泥，其其難度不言而而喻。BAF的構造形式式，能較好地地適應污水量量逐步增加的的要求新建的城市的污水水處理廠，建建成初期的污污水量往往不不能達到設計計的處理規模模，而曝氣生生物濾池的單單元式構造，卻卻能較好地適適應這種初期期污水量不足足的情況，只只需運行BAF的部分單元元，既能滿足足處理較少污污水量的要求求，不致浪費費能BAF可立足于國國內生產的設設備和器材隨著我國的技術進進步，曝氣生生物濾池所需需的主要設備備和器材，國國內目前均可可配套生產，基基本不需進口口。只有少量量自控檢測儀儀表和執行機機構可能需要要進口或采用用合資企業的的產品。BAF的不足之處處，其一是設設備裝機容量量較大，主要要是由于濾池池沖洗系統的的設備（反沖沖洗鼓風機、反反沖洗水泵、反反沖洗污水回回收泵等）的的設備容量較較大（約占總總裝機容量的的35～40％），但這這些設備每日日運行的時間間很短（濾池池一般24小時沖洗一一次，每次約約30分鐘），并并不導致耗電電相應增大；；其二BAF濾池對施工工要求較高，需需精心施工，確確保施工質量量。2BAF池應應用概況BAF工藝在歐美美應用較為普普遍，目前，在歐、美和和日本等國家家已有百余座座大小各異的的污水處理廠廠采用了這種工工藝，用來處處理城市污水水和工業廢水，而且，許多處理廠廠是建在用地緊緊張、出水水水質要求高的的地方。在法法國、丹麥、美美國也有不少少采用BAF的工程實例例。BAF工藝的突出出優越性，引引起了國內污水處理理界的極大關關注，不少城城市污水和工工業廢水已經經或正準備采采用BAF工藝。比如如，大連市馬蘭河河污水廠（112萬噸/日）采用BAAF工藝運行已達5年，效果良良好；沈陽市市已于2003年建成24萬噸/日的BAF污水廠已運運行2年；廣東新新會市采用BAF處理4萬噸/日的城市污污水廠已運行行5年以上；河河北邯鄲市正正在建設10萬噸/日的BAF城市污水廠廠；鞍山鋼鐵鐵公司已于2005年設計完成成10萬噸BAF污水處處理廠，其出出水將直接回回用于循環冷冷卻水系統的的補充水等等等。2001年以來，四四川省部分市市、縣已設計計、建設了20余座規模1.0～5.0萬m3/d的中、小型BAF（Biofoor）城市污污水處理廠，這這些污水廠均均位于四川省省西部，處于于長江上游水水系流域，是是國家為保護護三峽庫區及及長江中上游游水環境而資資助興建的污污染治理工程程。2003年以來，已已有十多座BAF污水處理廠廠先后投入工工程建設，現現已建成7座，其中5座已調試完完畢投入運行行，處理效果果十分優異。其它用于處理工業業污水的小型型BAF處理廠（站站）更多不勝勝數。3BAF實際際工程的處理理效果(1)大連馬蘭蘭河污水處理理廠采用BAF處理工藝，于于2000年建成投入入運行，日處處理污水12萬m3/d,采用串聯運運行方式,處理效果良良好，運行穩穩定。其2002年4～6月份的實際際運行效果列列于表3-4;(2)四川西昌昌瓊海污水處處理廠亦采用用BAF處理工藝，于于2003年建成投入入運行，日處處理污水1.0萬m3/d,采用并聯運運行方式,處理效果優優異，運行穩穩定，出水已已被用作噴灑灑城市道路用用水。其2003年3～5月份的實際際運行效果列列于表3-4。表3-4中的數據表表明，BAF處理系統在在調試期間顯顯示出十分優優越的水質凈凈化效果，相相關水質指標標均達到國家家“GB189918-20002一級<A>”排放標準的的要求。BAF平均出水的的COD小于30mg//L，BOD、SS均在10mg//L以下，氨氮氮小于5mg/L，已達到城城市生活雜用用水（廁所便便器沖洗、城市綠化、洗車，掃除除等）的水質標標準，在需要要時可直接予予以回用。表3-4BAFF工藝處理城城市污水的實實際效果處行水d行80.68.3.1551污水處理工藝根據本工程批準的的可研報告，針針對xx污水處理理廠的具體情情況，通過對對普通曝氣、兩兩段曝氣（AB法）、氧化化溝、SBRR及曝氣生物物濾池（BAAF）等幾種種常用生物處處理工藝比較較表明，新型型的曝氣生物物濾池（BAAF）工藝具具有較明顯的的優點，主要要表現為：處處理構筑物容容積小，占地地省，投資相相對較低；具具有抗沖擊負負荷的能力，處處理效果穩定定；充氧效率率高；對溫度度變化的適應應能力強；自自動化程度高高，運行管理理方便等等。為此，本初設按曝曝氣生物濾池池（BAF）工藝藝設計。本薦工有勢對情要下1BAF系統統初期啟動和和間斷后回復復運行均比較較容易；2BAF系統統無產生污泥泥膨脹之慮，日日常運行十分分穩定；3對原污水濃濃度較低的適適應性很強。四四川若干城市市污水處理廠廠，特別是中中小城市（縣縣、鎮級城鎮鎮）污水廠的的實踐證明，在在污水收集系系統尚處于合合流制或截流流式分流制狀狀態下，實際際進廠污水的的水質一般都都偏低，其COD多在50～150mgg/L之間，特別別是在雨季，進進廠污水的COD甚至可低到40～80mg//L；在此情況況下，活性污污泥系統往往往由于污泥的的增殖率低，和和出水的污泥泥流失量（二二沉池或潷水水器流失的SS）不能平衡衡而使處理系系統的生物量量（污泥）呈呈現“負增長”狀態，導致致曝氣池的污污泥濃度逐漸漸降低，出水水水質惡化。而BAF系統由于其其微生物固定定生長在濾料料上，不存在在“污泥流失”問題，因此此，不論進廠廠水質濃度高高、低，其生生物量都可自自行維持平衡衡，保證處理理系統始終處處于穩定運行行狀態。3.6剩余污污泥的處理、處處置污泥處理BAF系統排出的的混合剩余污污泥含水率約約為98～98.5％，按業主主提供的原污污水水質（SS＝180mgg/L，BOD5＝150mgg/L）計算，每每日排出的剩剩余污泥量（干干重）約22286kg//d（包括預沉沉截流污泥、化化學除磷污泥泥及生物同化化污泥等），折折合含水率約約98～98.5％的排泥體體積約114.3～152.44m3/d。剩余混合污泥采用用污泥貯存（兼兼濃縮）和機機械脫水處理理。根據本工藝混合污污泥的特征，污污泥脫水采用用臥螺式離心心脫水機，臥臥螺式離心脫脫水機占地面面積小，固體體回收率高，管管理方便。污泥處置脫水污泥建議運往往城市垃圾處處理場集中處處置。如經有有關部門檢驗驗確認安全無無害，也可用用于農肥或供供園林部門用用于非娛樂場場所的綠化和和荒地的土質質改良。第四章污水廠廠工藝設計4.1污水處處理工藝流程程根據本工程批準的的可研報告，xx污水處理廠采用BAF生物處理工藝，本初設按BAF工藝進行設計，其處理工藝流程示意于圖4-1。空氣空氣沖洗泵柵渣柵渣柵渣排砂城市污水粗格柵提升泵房細格柵斜管沉淀池鐘氏沉砂池紫外線消毒泵生物濾池沖洗清水池缺氧脫氮池回流泵圖4-1曝氣生生物濾池（BAF）工藝流程程示意圖城市污水自流進入入粗格柵槽，經經粗格柵攔截截粗大雜物后后進入提升泵泵集水池，由由污水提升泵泵提升至細格格柵槽，由此此往后，污水水全部依靠自自流通過全流流程；經細格柵進一步攔攔截較細渣滓滓后的污水，進進入旋流沉砂砂池，沉淀去去除粒徑大于于0.2mmm的砂粒，以以減少對后續續設施和設備備的磨損；沉砂污水自流依次次進入缺氧池池，斜管沉淀淀池，在缺氧氧池中，污水水與回流的硝硝化液（BAF出水）混合合實施脫氮；；繼而進入斜斜管沉淀池，沉沉淀去除SS和（化學除除磷生成的）不不溶性磷酸鹽鹽；沉淀出水經超細格格柵最終攔截截大于2mmm的細渣后，由由水力配水井井均勻分配至至各格BAF濾池；BAF濾池在充分分供氧的條件件下，生物降降解污水中的的BOD、硝化氨氮氮、截留SS，其出水已已得到充分凈凈化；BAF濾池出水（部部分回流至缺缺氧池進行脫脫氮）經紫外外線消毒（必必要時）后排排放或回用。4.2BAFF工藝設計概概要BAF工藝在粗格格柵-提升泵、細細格渣-沉砂池、消消毒、污泥處處理等環節與與其他常規污污水處理工藝藝基本相同，僅BAF濾池及其除磷、脫氮環節不同。前置缺氧池、沉淀淀池本工程的BAF處處理系統為脫脫氮、除磷、回回收濾池沖洗洗污出水中的的的SS、保護BAF濾池而設置置了前“置缺氧池－－沉淀池”。前置缺氧池和沉淀淀池為共體連連建的鋼筋混混凝土構筑物物，置于BAF濾池之前，沉沉淀出水經超超細格柵自流流進入BAF濾池。前置缺氧池內填充充纖維填料和和潛水攪拌機機，以保持、提提高缺氧微生生物的濃度，加加強與回流硝硝化液的混合合，強化脫氮氮功能；為縮小沉淀池的面面積，采用斜斜管沉淀池，機機械排泥；為保證后續BAFF濾池的正常常工作，在沉沉淀池末端設設置縫隙為22mm的超細細格柵，攔截截漂浮/半漂浮狀態態的渣滓（毛毛發、煙頭、塑塑料薄膜片、泡泡沫塑料碎渣渣等），防止止BAF濾池的濾頭頭被堵塞。BAF的構造造曝氣生物濾池主要要由池體、濾濾床、承托層層、布水系統統、布氣系統統、濾料沖洗洗系統及凈化化水排出系統統組成。1BAF池體體本工程BAF采用用10個的矩形鋼鋼筋混凝土濾濾池，單個濾濾池的平面尺尺寸，從滿足足工藝所需要要的流態，布布水、布氣均均勻，填料安安裝和維護管管理方便等考考慮，采用6.08××12m；濾池分4組排列排排放，其中一一邊是6m寬廊道和和配電間，為為安裝管道和和曝氣鼓風機機、反沖洗鼓鼓風機、反沖沖洗水泵的場場地；2生物濾料生物濾料是微生物物生長棲息的的場所，適宜宜的生物濾料料應具備下述述特點：●機械強度好：填料料必須具有可可以滿足所用用反應器在不不同強度的水水利剪切作用用以及載體之之間摩擦碰撞撞過程中破損損率低的機械械強度要求。較較好的硬度能能使濾料即使使在過濾過程程中使用多年年仍能保持其其原有的大小小和形狀；●耐磨損性：濾料必必須具有較高高的耐腐蝕性性，這樣能減減少濾料在反反沖洗過程中中的磨損；●比表面積大：填料料一般選用比比表面積大、開開孔空隙率高高的多孔惰性性載體，這種種載體有利于于微生物的接接觸掛膜和生生長，保持較較多的微生物物量；有利于于微生物代謝謝過程中所需需氧化和營養養物質以及代代謝產生的廢廢物的傳質過過程；●生物、化學穩定性性好：生物膜膜在新陳代謝謝過程中會產產生多種代謝謝產物，某些些代謝產物可可能對載體產產生腐蝕作用用，因此生物物膜載體必須須具有一定的的化學穩定性性和抗腐蝕性性，同時需不不參與生物膜膜的生物化學學反應，且其其本身應是不不可生物降解解的。●表面電性和親水性性：微生物一一般帶有負電電荷，而且親親水，因此載載體表面帶有有正電荷將有有利于微生物物固著生長，載載體表面的親親水性同樣有有利于微生物物的附著。●空隙率及表面粗糙糙度：載體表表面具有一定定的空隙率及及粗糙度同樣樣有利于微生生物的附著、生生長，并減少少載體之間摩摩擦碰撞而造造成固著微生生物的脫落，有有利于生物濾濾池的穩定運運行。●密度：載體密度過過大，造成在在反沖洗時載載體懸浮困難難或使反沖洗洗時能耗增加加；密度過小小，又不宜于于載體在反應應器中的運行行工況，因此此載體密度需需在一定范圍圍之內。本初設采用的BAAF生物濾料的的公稱粒逕為為d＝4～6mm，濾料層厚厚度為4m。根據已已運行的工程程來看，以火火山巖質生物物濾料較好。3濾料承托層層（墊層）承托層主要是為了了支撐濾料，防防止濾料流失失和堵塞濾頭頭，同時還可可以保持反沖沖洗穩定進行行。為保證承承托層的穩定定，并對配水水的均勻性起起到再分配作作用，要求材材質具有良好好的機械強度度和化學穩定定性，形狀應應盡量接近圓圓形，工程中中一般選用卵卵石作為承托托層。本初設設的濾料承托托層厚度采用用340mmm，分3層鋪墊，級級配為：第一層（靠濾板）d＝28～40mm，h＝140mmm；第二層（中間層）d＝18～25mm，h＝100mmm；第三層（靠濾料）d＝8～15mm，h＝100mmm；4布水系統曝氣生物濾池的布布水系統包括括濾池最下部部的配水室和和濾板上的配配水濾頭。對對于上向流濾濾池，配水室室對進水起緩緩沖、均衡作作用，污水經經配水室通過過配水濾頭均均勻流經濾料料層。布水系系統兼作濾池池正常運行的的布水外和濾濾池反沖洗布布水。本頭濾格公距2m體局專質并結紋管膠使牢板接動濾設縫濾水泥本工程采用Ф300×392的ABS工程塑料短短柄濾頭。5布氣系統曝氣生物濾池內的的布氣系統包包括正常運行行時曝氣所需需的曝氣布氣氣系統和進行行氣、水聯合合反沖洗時的的沖洗布氣系系統。本系曝池散布按距管濾于層板m在并層可用種易濾池反沖洗空氣管管直接由濾板板底下進入濾濾池，通過多多根布氣短管管、空氣墊層層、和濾頭均均勻分布反沖沖洗空氣。6反沖洗系統統曝氣生物濾池反沖沖洗系統與給給水處理中的的V形濾池類似似，采用氣、水水聯合反沖洗洗，其目的是是去除生物濾濾池運行過程程中截流的各各種顆粒及膠膠體污染物以以及老化脫落落的微生物膜膜。曝氣生物物濾池氣、水水聯合反沖洗洗通過固定濾濾板上的濾頭頭實現；濾池池反沖洗過程程，一般先快快速泄放濾層層上層清水（速速降）后，先先單獨用空氣氣搓洗（氣洗洗），再用氣氣、水聯合沖沖洗，最后再再單獨用水漂漂洗（水洗）；；根據濾料層層的積污情況況，有時需反反復進行“氣洗”和“氣、水聯合合洗”，濾池每次次的沖洗時間間在30min以內；在濾濾池的沖洗過過程中，需掌掌握好沖洗強強度和沖洗時時間，既要達達到既清除濾濾層中的沉積積物，又要避避免對濾料的的過分沖刷，使使生長在濾料料表面的微生生物膜受到過過分剝落而影影響后續處理理效果。濾池的反沖洗周期期通過“運行時間”及“濾層阻力損損失”兩項參數控控制，由自控控系統根據在在線檢測儀表表的信息進行行控制。7出水系統曝氣生物濾池采用用單側堰出水水，出水口處處設計為60°斜坡；在出出水堰口處設設置交錯排列列的柵形穩流流板，以截流流可能隨沖洗洗水流至出水水口處少量填填料，當初水水中的濾料與與穩流板碰撞撞后墜落，沿沿60°斜坡反（滑滑）回濾池。BAF工藝的的脫氮BAF系統通過以以下三種途徑徑除氮，即：：生物同化過過程消耗氮、BAF濾池同步脫脫氮以及前置置反硝化脫氮氮。以上三種種途徑的除氮氮效果，都與與原污水的BOD5濃度密切相相關，特別是是對于后兩種種脫氮途徑，只只有當進水的的BOD5/TKN≥4的條件下，才才能取得較好好的效果。生物同化消耗氮在生物同化過程中中，微生物合合成所消耗氮氮，其數量一一般約為所去除BOD5的5％。本工程的原污水BBOD5＝150mgg/L，考慮前置置沉淀去除的的部分BOD5（按去除20％計）以及BAF濾池允許出出流的BOD5（按10mg//L計）后，被被生物降解的的BOD5約在100mgg/L左右，本初初設將生物降降解所消耗的的氮以5mg/L計。2BAF濾池池同步脫氮。在BAF濾池的濾層層中，存在同同程硝化、反反硝化作用，這這是由于在BAF濾池布滿微微生物的濾料料凹面孔間隙隙內部，存在在一定的缺氧氧環境，為反反硝化細菌的的脫氮提供了了條件。在適適宜的水力負負荷、供氧量量等運行條件件下，可取得得一定程度的的同步脫氮效效果。在四川西昌瓊海BBAF污水廠調試試運行期間（）的統計檢測數據表明，在進水平均BOD5＝59.3mg/L、平均TKN＝41.75mg/L（BOD5/TKN＝1.42）的情況下，BAF對總氮的去除率可達25.08％。實際上，上述兩種種脫氮（生物物同化消耗氮氮、BAF濾池同步脫脫氮）所涉及及的因素十分分復雜，難以以準確定量。為為簡化計算，本本初設對BAF系統固有的的（生物同化化消耗氮、BAF濾池同步脫脫氮）總氮去去除率取為20％。3前置反硝化化脫氮本初設為確保污水水處理廠的脫脫氮效果，設設置了前置缺缺氧單元，缺缺氧單元安裝裝TB/TAA-TF-TTH型自由擺動動纖維填料，池池底設置水下下攪拌器。通通過將硝化液液（BAF濾池出水）回回流至前置缺缺氧脫氮。要求前置脫氮單元元所具備的硝硝化液回流率率測算：本工程原污水的BBOD5＝150mgg/L，TKN＝40mg//L。要求最終終出水的TN≤15mg//L；BAF濾池的硝化化能力很強，實實際工程運行行結果證明，其其硝化率可達達到90％以上，為為簡化計算，暫暫以硝化程度度為100％進行測算算：將BAF系統固有的的（生物同化化消耗氮、BAF濾池同步脫脫氮）總氮去除率取為200％，去除總總氮8mg/L；BAF濾池出水中中的總氮NT＝40－8＝32mg//L；要的α相應的硝化液回流流率R＝α/(1-α)≈113％；BAF濾池采用含含硝酸鹽的濾濾池出水沖洗洗，沖洗污出出水返回前置置缺氧單元。對對于均連鎮污污水廠的BAF系統，如以以每24小時沖洗濾濾池一次，其其相應的回流流率約為13％；由此，硝硝化液回流泵泵所需提供的的回流率為100％。BAF工藝的的除磷BAF工藝采用化化學除磷。除除磷藥劑通常常采用鐵鹽或或鋁鹽，鐵鹽鹽或鋁鹽與污污水中的磷酸酸鹽作用，生生成難溶解的的FePO4或AlPO4沉淀物，隨隨剩余污泥排排出系統。1根據有關資資料，采用鋁鋁鹽或鐵鹽化化學除磷，理理論上除去1mg/L的P約需要1.7422mg/L的AL或1.8066mg/L的Fe。除磷常用的的藥劑有聚合合氯化鋁（PAC）、三氯化化鐵（FeCL3）、硫酸亞亞鐵（FeSO4·7H2O）；由于當當前三氯化鐵鐵（FeCL3）的市場價價格甚高，本本工程采用工工業硫酸亞鐵鐵（FeSO4·7H2O）或聚合氯氯化鋁（PAC）作為除磷藥藥劑。本工程原污水總磷磷濃度為3mg/L；生物降解解去除的BOD5約在100mg/L左左右，生物降降解所消耗的的磷一般約為為去除BOD5的1％，本初設設取為1mg/L；處理出水水的允許總磷磷0.5mgg/L；因此，化化學除磷量為為1.5mgg/L。3硫酸亞鐵（FeSO4·7H2O）除磷工業FeSO4·7HH2O的純度以85％計，則1mgFFe相當于商品FeSO4·7H2O的重量為：：[（56＋96＋7×18）/566]/0.885＝5.84mmg(FeSSO4·7H2O)/mgg(Fe)去除1.5mg/L磷磷需投加的商商品FeSO4·7H2O量為：1.806×1..5×5.884＝15.8mgg(FeSOO4·7H2O)/L4聚合氯化鋁鋁（PAC）除磷以PAC含35%的的Al2O3計，則1mg-AAL相當于PAC商品的重量量為：[（54＋48）/54]/0.335＝5.40mmg(PACC)/mg((AL)；因此，去除1.55mg/L磷需投加的PAC量為：1.742×1..5×5.44＝14.1mgg(PAC))/L；4.3單元構、建建筑物設計4.3.1粗格格柵、提升泵泵房1粗格柵設計參數：設計流量Qmaxx＝956.225m3/h＝0.2666m3/s；過柵流速V＝0..6～1.0m/s,格柵安裝傾傾角75°；構筑物：粗格柵槽。由進水水室、格柵渠渠道（分兩格格、并聯運行行）組成，組組合尺寸L×B×HH=8.7××4.4×77.6m，地地下式，鋼筋筋混凝土結構構。在粗格柵槽進水室室設置應急溢溢流管，當設設備故障或其其他非常原因因，使進水室室的污水超過過最高設定水水位時，污水水通過應急溢溢流管溢流超超越排出。為檢修，在粗格柵柵前后，分別別設置矩形鋼鋼閘板。主要設備：回循環齒耙柵除污污機2臺，柵寬B=0.7mm，高H=7.6mm，N=0.775Kw，柵隙e＝20mm；兩兩臺粗格柵并并列安裝，正正常狀態并聯聯運行；故障障時，1臺檢修，1臺短時超負負荷運行。皮帶輸送機1臺，B=650mmm，V=0.2mm/s，N=2.22Kw，粗柵渣由由皮帶輸送機機運離生產線線，再用人工工小車不定時時清運。手動提板閘4臺，600×6600，H=7.6mm。控制方式粗格柵按設定的時時間自動周期期性運行，運運行周期人為為可調，格柵柵與皮帶2提升泵房設計參數：設計流量Qmaxx=956..25m3/h＝0.2666m3/s；構筑物集水池：集水池與與粗格柵槽連連建，組合尺尺寸L×B×HH=8.7××4.4×99.10m，地地下式（地下下深度8.880m），鋼鋼筋混凝土結結構。主要設備及控制方方式：污水提升泵4臺（3用1備），Q＝320m３/h，H＝13.5m，N=18..5KW。4臺泵分別直直接向細格柵柵進水槽送水水，避免交連連切換，以節節省電動控制制閥門。根據集水池水位，對對污水提升泵泵進行自動啟啟停或切換控控制，并按工工作時間自動動輪換水泵工工作，可現場場手動及中控控室集中控制制。手動葫蘆：1臺,,起高9m。2細格柵柵、沉砂池1細格柵設計參數設計流量Qmaxx=956..25m3/h＝0.2666m3/s；過柵流速V=0..6～1.0m/s，安裝傾角角60°；構筑物：細格柵槽由配水槽槽和細格柵渠渠組成，經提提升的污水在在配水區消能能并均勻進入入細格柵，出出水從細格柵柵渠進入旋流流沉砂池。細格柵槽（含配水水區）的組合合尺寸L×B×HH=7.9×3..36×1..6m，渠底架空高高度位3.88m。鋼筋混混凝土結構。在細格柵槽前后分分別設置矩形形鋼閘板，以以便檢修。主要設備及控制方方式：循環式齒耙細格柵柵2臺，B=700mmm、井寬7800mm、耙齒齒間距6mmm，N=0.55Kww；2臺細格柵并并列安裝，正正常狀態并聯聯運行；故障障時，1臺檢修，1臺短時超負負荷運行；細格柵按設定的時時間自動周期期性運行，運運行周期人為為可調，格柵柵與皮帶輸送送機的啟停聯聯鎖；螺旋輸送機1臺，B=3000mm，廠為為3.8m，水水平安裝，N=2.22Kw。細柵渣由由螺旋輸送機機送至輸料管管道，再用小小車人工清運運。2沉砂池設計參數：設計流量Qmaxx=956..25m3/h＝0.2666m3/s水力停留時間：TT=30－60s構筑物：沉砂采用2座鐘式式沉砂池，由由進水渠、出出水渠、旋流流沉砂池、集集水井組成。地地上式（池底底架空1.665m），鐘式沉砂池單體工工藝尺寸D=2.43m，H=3.75m。沉砂池與與細格柵槽連連建，鋼筋混混凝土結構。主要設備及控制方方式：提板閘門2臺，配配啟閉機2臺。旋流除砂器2套，Q＝500m3/h；配套鼓風機2臺（1+1）,單臺風量Q＝1.75mm3/h、N＝2.2Kw）；螺旋砂水分離器11套，Q＝5～12L/S、n＝5r/miin、N＝2.2Kw；螺旋輸送機1臺；；4.3.3缺氧池池－沉淀池1設計參數設計流量：Q＝11250m33/h(平均污水量+硝化液回流流量)；缺氧池停留時間：：2.2h;硝化液回流比：1100％；沉淀池水力負荷：：4.96mm3/m2.h；3構筑物缺氧池－沉淀池由由缺氧池、斜斜管沉淀池、配配水井等組成成，分兩組并并聯連建，半半地下式，鋼鋼筋混凝土結結構。缺氧池組合尺寸為為L×B×H＝20.955×35.44×5m，沉淀池組合尺寸為為L×B×H＝27.6××18.8××5m，配水井組合尺寸為為L×B×H＝7.3×22.1×5mm，4主要設備潛水攪拌器2臺，葉葉輪直徑為6620mm，n＝480r//min，N＝5kw,用于于缺氧池的混混合攪拌；桁車泵吸式刮泥機機2臺，跨度100.3m，行行走速度V＝1.0m/mmin；配吸泥泵2臺，Q＝100～140m3/h；污泥排泥泵（潛污污泵）2臺，Q＝80m３/h，H＝11.0mm，N=3KW；轉m5運行控制方方式刮泥機按設定的時時間自動周期期性運行，運運行周期人為為可調，刮泥泥機與吸泥泵泵的啟停聯鎖鎖。轉鼓式細格柵按設設定的時間自自動周期性運運行，運行周周期人為可調調；細柵渣以以容器承接，再再用小車人工工清運。4.3.4生物濾濾（池）站生物濾站集生物濾濾池、風機、水水泵、反沖洗洗污水池于一一體，形成緊緊密組合，節節省占地；經經過預處理的的污水，通過過生物濾池中中的生物降解解和截留作用用，除去污水水中的BODD等污染物及及硝化氨氮，實實現污水達標標排放。1設計參數：：Q平均＝625mm3/h＝0.1744m3/s（平均污水水量）BOD5負荷：11.10kggBOD5/m3濾料.dNH3-N負荷：：0.37kgNH33-N/m3濾料.d水力負荷：2.557m3/h（平均污水水量），3.93m3//h（最大污水水量），5.10m3//h（平均污水水量＋硝化液液回流量）；；2構筑物：曝氣生物濾池采用用4組并聯，單單級并聯運行行。單體濾池池工藝尺寸LL×B×H=6..08×122.0×8..1m，半地地下式，鋼筋筋砼結構。生物濾池采用濾頭頭布水，可變變孔曝氣頭布布氣，填充復復合材料生物物濾料；3主要設備及及控制方式：：羅茨鼓風機（曝氣氣鼓風機）：：4臺、Q＝14.599m3/min、ΔP=68KKPa、n=17550r/miin、N=3Kw。配套隔聲聲罩、出口消消聲器、出口口安全閥、柔柔性接頭、止止回閥。羅茨鼓風機（反沖沖洗鼓風機）：3臺、Q＝42.56m3/min、ΔP=88.0KPa、n=1450r/min、N=90Kw。配套隔聲罩、出口消聲器、出口安全閥、柔性接頭、止回閥。潛污泵（反沖洗回回用水泵）：：3臺、Q＝150m3/h、H=18m。配套套電機n=14660r/miin、N=15..0Kw。鑄鐵鑲銅閘門：44臺、600×6600、配套啟閉閉機2T、N=0.337Kw。電動葫蘆：2臺，分分別為：P=1.0T、起起吊高度122.0m，配配套電動裝置置N=1..7Kw；P=3.0T、起起吊高度122.0m，配配套電動裝置置N=4..9Kw。濾料：972.88m3、粒徑4～6mm。曝氣頭：147220個濾頭：123200個生物濾站的運行、反反沖洗及恢復復運行，采用用全過程程序序自控。4.3.5反沖洗洗水池－紫外外消毒渠1主要功能：反沖洗水池：貯備備濾池反沖洗洗所需的凈化化水源紫外消毒渠：污水水處理廠出水水通過一定劑劑量和強度的的紫外線照射射,殺滅出水中中的致病菌，達達到消毒的目目的；同時，在在紫外消毒設設后部設計了了梯形堰對出出水進行計量量。2構筑物：反沖洗水池組合尺尺寸：L×B×HH=12.00×13.55×5.0m，半地下室室，鋼筋混凝凝土結構。紫外消毒渠組合尺尺寸：L×B×HH=2.0××13.5××5.0m，紫外線模模塊安裝位置置有效水深00.82m，半半地下室，鋼鋼筋混凝土結結構。3主要設備及控制方方式：反沖洗水泵2臺，Q＝920m3/hH＝10mN＝37KW;曝氣頭沖洗水泵11臺，Q＝150m3/hH＝24mN＝22KW;回用水泵2臺，QQ＝25m3/hH＝22mN＝4KW;清液回流水泵2臺臺，Q＝320m3/hH＝13.5mN＝22KW;紫外線模