畢業設計（論文）題目：儲罐設計說明自己的設計題目自己的設計題目姓名：自己姓名專業：過程裝備與控制工程學院：繼續教育學院學習形式：自學考試助學單位：遼寧石化職業技術學院線右端對齊線右端對齊指導教師：教師姓名2014年8月畢業設計（論文）說明書題目儲罐的設計說明（用自己的題目）院別：繼續教育學院專業：過程裝備與控制工程班級：裝備101設計人：自己姓名指導教師：寫指導教師名遼寧石油化工大學繼續教育學院論文PAGEPAGEI儲罐設計設計題目小二號字，黑體說明設計題目小二號字，黑體摘一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或段前0.5行，段后0.5行，但整個設計要統一。中文摘要一般不少于400字液氨儲罐是一種常見的壓力容器，它易于制造、安裝、維護、檢修。我們的經濟生活中總是行距：固定值22磅，段前0行，段后0行距：固定值22磅，段前0行，段后0行氨是無色氣體，有刺激性惡臭味。自己補充內容，并考慮到結構方面的要求，合理的進行設。摘要、關鍵詞、參考文獻等用宋體五號字。摘要、關鍵詞、參考文獻等用宋體五號字。關鍵詞應選擇3－5應選擇3－5個詞作為關鍵詞以顯著字符另起一行，排在摘要的左下方，即頂格寫，最后無標點，各詞間用分號ExplainofTankDesign設計題目小二號字，黑體設計題目小二號字，黑體Abstract一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或段前0.5行，段后0.5行，但整個設計要統一。Liquidammoniastoragetankisacommonpressurevessel,itiseasytomanufacture,installation,maintenance,repair.Oureconomiclifeisinseparablefromthelargeandsmallsteelstoragetanks,steelstoragetank,storagetankinthedevelopmentofthenationaleconomyplaysanimportantroleisirreplaceable.Steelstoragetankisstoredforvariousliquid(orgas)ofrawmaterialsandfinishedproductsandspecialequipment,formanyenterpriseshavenotanktocannotbeproducednormally,especiallythestatestrategicmaterialreservesareinseparablefromvariouscapacityandtypesofanti-corrosionstoragetank,storagetank.China'sliquidammoniafacilitiestoabovegroundstoragetanks,andthestructureofthemetal.Thispapermainlyintroducesthedesignprocessofhorizontalstoragetank.自己加內容根據自己的設計情況寫，如題目內容的分解等根據自己的設計情況寫，如題目內容的分解等Keywords:tank;design應選擇3－應選擇3－5個詞作為關鍵詞以顯著字符另起一行，排在摘要的左下方，即頂格寫，最后無標點，各詞間用分號PAGEIII目錄一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或段前0.5行，段后0.5行，但整個設計要統一。目錄要自動生成摘要 IAbstract I1化工容器及設備設計概論 41.1化工容器及設備的應用及地位 41.2化工容器及設備設計的基本要求 42壓力容器及其分類 62.1壓力容器的結構及制造工序 62.2壓力容器的不同分類形式 83壓力容器的質量保障體系 103.1設計 103.2材料 103.3制造 113.4檢驗 123.5定期檢驗 124壓力容器用鋼的選用原則 134.1考慮設備使用和操作條件 134.2考慮材料的焊接和冷熱加工性能 134.3考慮設備的使用功能和制造工藝 134.4考慮材料的來源與價格 144.5封頭的設計 144.6鞍座的選擇 144.7人孔的選擇 144.8接口管選擇 154.9壓力表選擇 154.10儲罐液位計結構原理 164.11儲罐液位一般原則 175壓力容器的設計參數確定與校核 185.1內壓圓筒校核 185.1.1工藝設計 185.1.2結構設計 185.1.3內壓圓筒的強度校核 195.2封頭校核 215.3臥式容器（雙鞍座）的設計計算 225.3.1鞍式支座選用及配置 235.3.2支座反力計算 235.3.4筒體軸向彎曲應力校核 245.3.5鞍座處筒體切向剪應力校核 265.3.6鞍座處筒體周向應力校核 275.3.7鞍座腹板強度校核 285.4開孔補強計算 285.4.1符號說明 285.4.2φ108×14接管開孔補強計算殼 295.4.3φ480×14人孔開孔補強計算 315.4.4墊片及螺栓 33結論 35參考文獻 36謝辭 37PAGE421注意：章節序號用阿拉伯數字化工容器及設備設計概論一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22注意：章節序號用阿拉伯數字一級標題：宋體，三號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或段前0.5行，段后0.5行下同1.1化工容器及設備的應用及地二級標題：宋體，四號字，加粗，行距：固定值22二級標題：宋體，四號字，加粗，行距：固定值22磅，段前6磅，段后6磅（或段前0.5行，段后0.5行下同諸如航空、航海、原子能、冶金、機械制造、精細化工、輕工、交通和農副業產品加工等等。然而，化工容器及設備有其自身的特點，它們不僅需要適應工藝過程所需要的不同壓力和溫度條件，而且要承認內部化學介質的作用，這些介質往往有腐蝕性、毒性或易燃易爆，還要能長期的安全工作，并且要保證密封。可見，化工容器及設備是為生產工藝過程服務的，它必需在規定的工藝條件下，在保證安全工作生產規模的前提下，在單位時間內，盡可能利用最少的能源，最小的空間生產最多的產品，而且在經濟上也是最為合理的。它們的性能，對整個裝置的產品產量、正文：首行縮進2正文：首行縮進2個字符，宋體，四號字，加粗，行距：固定值22磅，段前0行，段后0行。設置方法：在2007下選中段落就可以設置。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同01.2化工容器及設備設計的基本要求在進行化工容器及設備設計的結構設計時，必須滿足以下各項要求。（1）強度。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同（2）剛度。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同（3）穩定性。（4）密封性。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同。（5）耐久性。（6）節約材料及制造方便。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同（7）操作方便和運輸可能。、長度與重量是符合鐵路、公路或水路運輸的規定。（8）技術可行，經濟合理。

2壓力容器及其分類不同類型的化工設備雖然其服務對象不同、操作條件各異、結構形式多樣，但大多都是含有一個能承受壓力且容積達到一定數值的密閉容器。按照中國《壓力容器安全技術監察規程》的有關規定，若密閉容器同時具備以下條件即可視為壓力容器。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同2.1壓力容器的結構及制造工序如圖所示圓筒形壓力容器。一般可以分為筒體（筒身）、封頭（端蓋）、密封裝置、人（手）孔、接管和支座等6個組成部件。其中，筒體和封頭是用板、殼制造而成的具有典型幾何形狀的焊接結構件。筒體和封頭構成了整個壓力容器實現化學反應或儲存物料的壓力空間，是壓力容器最主要的受壓元件。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同圖2-1圓筒形壓力容器1—出料口2—鞍式支座3—封頭拼接焊縫4—封頭5—封頭拼接焊縫6—補強圈7—人孔8—筒體縱向對接焊縫9—筒體10—壓力表11—安全閥12—液位計管自己用word自己用word的功能完成，在插入中有此框圖及連接線條圖2-2典型壓力容器制造工藝順序示意圖2.2壓力容器的不同分類形式由于過程條件的多樣化和復雜化，使得壓力容器的種類十分繁多，而且他們在使用過程中一旦發生事故所造成的危害程度也各相同。為了了解各種壓力容器的結構特點、適用場合以及設計、制造、管理等方面的要求，需要對壓力容器進行分類。將著重介紹中國《壓力容器安全技術監察規程》中的分類方法。壓力容器分類如果壓力等級分類：壓力容器可分為內壓容器與外壓容器。內壓容器又可按設計壓力（p）大小分為四個壓力等級：低壓(代號L)容器0.1MPa≤p＜1.6MPa;中壓(代號M)容器1.6MPa≤p＜10.0MPa;高壓(代號H)容器10MPa≤p＜100MPa;超高壓(代號U)容器p≥100MPa。2、壓力容器分類如果按容器在生產中的作用分類:又可以按以下要求分類四種：

反應壓力容器(代號R):用于完成介質的物理、化學反應。換熱壓力容器(代號E):用于完成介質的熱量交換。分離壓力容器(代號S):用于完成介質的流體壓力平衡緩沖和氣體凈化分離。儲存壓力容器(代號C，其中球罐代號B)：用于儲存、盛裝氣體、液體、液化氣體等介質。壓力容器按安裝方式可以劃分成兩類：固定式壓力容器：有固定安裝和使用地點，工藝條件和操作人員也較固定的壓力容器。移動式壓力容器：使用時不僅承受內壓或外壓載荷，搬運過程中還會受到由于內部介質晃動引起的沖擊力，以及運輸過程帶來的外部撞擊和振動載荷，因而在結構、使用和安全方面均有其特殊的要求。壓力容器按《壓力容器安全技術監察規程》安全技術管理可以分為三類：第三類壓力容器，具有下列情況之一的，為第三類壓力容器：高壓容器；中壓容器（僅限毒性程度為極度和高度危害介質）；中壓儲存容器（僅限易燃或毒性程度為中度危害介質，且pV乘積大于等于10MPa?m3）；中壓反應容器（僅限易燃或毒性程度為中度危害介質，且pV乘積大于等于0.5Pa?m3）；低壓容器（僅限毒性程度為極度和高度危害介質，且乘積大于等于0.2MPa?m3）高壓、中壓管殼式余熱鍋爐；中壓搪玻璃壓力容器；使用強度級別較高（指相應標準中抗拉強度規定值下限大于等于540MPa）的材料制造的壓力容器；移動式壓力容器，包括鐵路罐車（介質為液化氣體、低溫液體）、罐式汽車[液化氣體運輸（半掛）車、低溫液體運輸（半掛）車、永久氣體運輸（半掛）車]和罐式集裝箱（介質為液化氣體、低溫液體）等；球形儲罐（容積大于等于50m3）；低溫液體儲存容器（容積大于5m3）；低溫液體儲存容器（容積大于5m3）；第二類壓力容器，具有下列情況之一的，為第二類壓力容器：中壓容器；低壓容器（僅限毒性程度為極度和高度危害介質）；低壓反應容器和低壓儲存容器（僅限易燃介質或毒性程度為中度危害介質）；低壓管殼式余熱鍋爐；低壓搪玻璃壓力容器。第一類壓力容器,除上述規定以外的低壓容器為第一類壓力容器。《壓力容器安全技術監察規程》采用既考慮容器壓力與容積乘積大小，又考慮介質危險性以及容器在生產過程中的作用的綜合分類方法，以有利于安全技術監督和管理。壓力容器的危險程度還與介質危險性及其設計壓力p和全容積V的乘積有關，pV值愈大，則容器破裂時爆炸能量愈大，危害性也愈大，對壓力容器的設計、制造、檢驗、使用和管理的要求愈高。可見，國內壓力容器分類方法綜合考慮了設計壓力、幾何容積、材料強度、應用場合和介質危害程度等影響因素。

3壓力容器的質量保障體系由于壓力容器是化工、核能、冶金、機械、輕工、食品、紡織、航空、航天以及海洋石油工業中廣泛使用的、有爆炸危險的承壓設備，所以對承擔壓力容器的設計，制造、安裝、使用、檢驗、修理、改造，直至判定退役等各有關單位，都必須遵守國家質量技術監督局頒發的《壓力容器安全技術監察規程》以及由國務院頒發的《特種設備安全監察條例》，對于壓力容器的設計、制造工作，則規劃國家標準局全國壓力容器標準化技術委員會分管，即壓力容器的設計和制造必須遵守上述標委員會編制的標準、規定、規程、技術條件和方法。而壓力容器在役檢驗與監控，則必修由專業資格人員進行，并接受勞動部門鍋爐壓力容器安全監察機構的監督和檢查。所有這些措施都是為了確保壓力容器在整個輔以過程內安全進行，以減少或杜絕災難性事故的發生。為達此目的，世界上各工業發達國家都通過實施質量控制以保證其安全。質量保證是一個系統工程，長期實踐中各國都逐步形成了質量保證體系，我國也不例外。然而實施質量控制要有兩個先決條件：其一是必須有一個能起到安全保證作用的標準規范，因為這是質量控制的基礎；其二是能是標準規范得到貫徹執行的管理體制，它包括管理機構和管理制度。壓力容器的質量保障體系主要由設計、材料、制造、檢驗和定期檢驗等幾個方面組成。3.1設計設計是壓力容器質量保障的第一個環節。涉及一臺化工機器時必須充分考慮到以后的各個質量保證環節、各個環節中可能產生的問題和為保證質量所應采取的措施。如果設計者對此考慮不甚周密，則將埋下隱患。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同設計單位和設計者應提供包括設計計算書、設計圖樣和設計要求在內的設計文件，并對這些文件的準確性和完整性負責。3.2材料鋼管的選擇一般要注意以下問題：(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同焊件材料的選擇一般要注意以下問題：根據母材的化學成分、力學性能、焊接性能結合壓力容器的制造特點和使用條件，綜合選用焊接材料，必要時通過工藝性能試驗確定。3.3制造制造是質量保證體系中極重要的環節。我國《壓力容器安全技術監察規程》明(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同焊壓力容器。焊工必須經過勞動部門組織的考試，取得合格證后，才能在有效的時間擔任合格規范內的焊接工作。壓力容器出廠，制造單位必須向用戶提供竣工圖樣、產品質量證明書和質量證明書和質量監督檢驗證書等技術文件和資料。鋼制壓力容器制造要求三級標題：宋體，小四號字，中粗，首行縮進兩個字符，行距固定值，三級標題：宋體，小四號字，中粗，首行縮進兩個字符，行距固定值，22磅，段前、段后為6磅或0.5倍行距。下同焊接方法焊(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同則必須有焊接工藝試驗來確定最合適的焊接工藝規程。焊縫表面質量、(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同焊縫與母材應圓滑過度；焊縫表面咬邊應符合規定；尺寸應符合技術標準和實際圖樣要求。焊后熱處理焊后熱處理的目的是，消除或部分消除焊接殘余應力，并消除焊接區的脆化，回復其延塑性。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同產品焊接試板為檢驗產品焊接接頭和其他受壓元件的力學性能和彎曲性能，應焊接產品毛坯，以便驚醒拉力、冷彎和必要的沖擊韌性試驗。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同試板的要求在《壓力容器安全技術監察規程》中作出詳盡的規定。3.4檢驗壓力容器的檢驗主要包括無損探傷和壓力試驗。無損探傷的主要方法是射線探傷與超聲波探傷，并輔以磁粉法或著色法檢驗是否存在表面裂紋。探傷中發現的超標缺陷應予消除。發現裂紋應全部消除，消除的方法以補焊為主。無損探傷應由持證資格人員進行。具有裂紋傾向的材料應在焊接完成24小時后，才能進行無損探傷檢驗。壓力容器無損探傷的比例按合計分為全部和局部兩種，并按有關規定進行評定。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同這種試驗必須在液壓試驗合格后進行。3.5定期檢驗(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同言，雖然在殼體的總部分一般都將其應力限制在材料的宏觀彈性范圍內，因而不會引起宏觀的塑性變形。但是，在邊緣區、接管區、支座區、焊縫的錯邊、咬邊區以及余高區、焊接接頭的熱影響區，因機械加工而引起的表面擦傷；刻痕以及種種結構不連續區，不同材料的結合區等等，會存在局部高峰應力，使這些局部地區在正常設計載荷下的應力超過屈服強度而引起材料的塑變，在交變載荷作用下，這些塑性變形能逐步積累，最后導致裂紋的產生和擴展，因此我們可以斷言，監控技術是壓力容器的一項重大研究課題。同樣壓力容器的質量保證體系也必須將隨著科學的不斷發展而日臻完善。

4壓力容器用鋼的選用原則選用材料時，應綜合考慮設備的使用和操作條件、材料的焊接和冷（熱）加工性能、化工設備的功能及制造工藝、材料的來源及經濟合理性等。4.1考慮設備使用和操作條件使用和操作條件是指設備的操作壓力、操作溫度、介質特性和工作特點。選用材料時，首先就要考慮這些使用條件對設備的影響。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同如12CrlMoV、15CrMnR等。4.2考慮材料的焊接和冷熱加工性能由于壓力容器絕大多數是焊接結構，制造中避免不了要進行冷（熱）卷、冷（熱）沖和焊接等加工。在滿足操作條件的基礎上，應盡量選擇具有良好冷（熱）加工成型性能和塑性的鋼材，并保證伸長率在15%~20%以上。另外，在一定焊接工藝條件下，為獲得優質的焊接接頭，還需要考慮鋼材中含碳量的影響。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同4.3考慮設備的使用功能和制造工藝根據設備不同的使用功能和結構特點，需要選擇不同性能要求的材料。例如，壓力容器的殼體，其主要功能是構成化學或物理反應所需的空間，由于它直接與介質接觸，并承受一定的壓力，故選用耐腐蝕的壓力容器專用鋼板；對換熱設備，選擇材料不僅要考慮耐蝕性能外，還應考慮有良好的導熱性能；而支座的主要功能是支撐和固定設備，屬非受壓元件，并且不與介質接觸，所以，可以考慮選擇一般的鋼材，如普通碳素鋼中的Q235-A、Q235-B等。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同4.4考慮材料的來源與價格(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同襯里或堆焊層則可采用耐腐蝕材料。除此而外，選用的材料應符合相應的國家標準或行業標準的規定，特別是有使用限制的材料，要認真考慮其適用條件。如前面提到的Q235-A、Q235-B、Q235-C等普通鋼板，應按GB150-1998中的有關規定選作壓力容器殼體材料。4.5封頭的設計從受力與制造方面分析來看，球形封頭是最理想的結構形式。但缺點是深度大，沖壓較為困難；(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同采用橢圓形封頭最為合理。4.6鞍座的選擇鞍式支座是應用最廣泛的一種臥式支座。從應力分析看，承受同樣載且具有同樣截面幾何形狀和尺寸的梁采用多個支承比采用兩個支承優越，因為多支承在粱內產生的應力較小。所以，(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同所以一臺臥式容器支座一般情況不宜多于二個。在此選擇鞍式雙支座，一個S型，一個F型。4.7人孔的選擇壓力容器人孔是為了檢查設備的內部空間以及安裝和拆卸設備的內部構件。人孔主要由筒節、法蘭、蓋板和手柄組成。一般人孔有兩個手柄。(自己添加文字，去教材或網上找)運用自己所學知識完成。下同運用自己所學知識完成。下同工作溫度以及人、手孔的結構和材料等諸方面的因素。人孔的類型很多，選擇使用上有較大的靈活性。通常可以根據操作需要,在這考慮到人孔蓋直徑較大較重,故選用碳鋼水平吊蓋人孔，人孔筒節軸線垂直安裝。4.8接口管選擇以下內容僅作參考參考相關資料，自己選擇參考相關資料，自己選擇本儲罐設有如下接口管（1）進料管采用無縫鋼管108×14mm（管壁加厚，具有補強作用）。管的一端伸入罐切成45°，管長400mm。配用凸面式平焊管法蘭PN2.5DN100（HG20592-1997）（2）出料管采用可拆的壓出管108×14mm,伸入到罐內離罐底約100mm，都配用凸面板式平焊管法蘭（HG20592-1997），凸面管法蘭蓋（HG20592-1997）和石棉橡膠墊片（GB9126。2-88）。（3）排污管在罐的右端最底部設個排污管，規格是89×6mm，管端焊有與截止閥J141-16相配的管法蘭HG20592；法蘭PL50-1.6RFQ235A。（4）放空管接口管采用32×3.5mm無縫鋼管,管法蘭PN2.5DN25HG5010-58（5）安全閥接口管安全閥接口管尺寸由安全閥泄放量決定。本貯罐選用89×6mm的無縫鋼管，管法蘭PN2.5DN80HG5010-58（6）壓力表接口管壓力表接口管由最大工作壓力決定，因此選用采用25×3mm無縫鋼管,管法蘭采用HG5010-58PN2.5DN20。各接管外伸高度都是200mm。4.9壓力表選擇以下內容僅作參考參考相關資料，自己選擇參考相關資料，自己選擇（1）量程裝在鍋爐、壓力容器上的壓力表，其最大量程（表盤上刻度極限值）應與設備的工作壓力相適應。壓力表的量程一般為設備工作壓力的1.5～3倍，最好取2倍。若選用的壓力表量程過大，由于同樣精度的壓力表，量程越大，允許誤差的絕對值和肉眼觀察的偏差就越大，則會影響壓力讀數的準確性；反之，若選用的壓力表量程過小，設備的工作壓力等于或接近壓力表的刻度極限，則會使壓力表中的彈性元件長期處于最大的變形狀態，易產生永久變形，引起壓力表的誤差增大和使用壽命降低。另外，壓力表的量程過小，萬一超壓運行，指針越過最大量程接近零位，而使操作人員產生錯覺，造成更大的事故。因此，壓力表的使用壓力范圍，應不超過刻度極限的60～70％。（2）測量精度壓力表的精度是以允許誤差占表盤刻度極限值的百分數來表示的。精度等級一般都標在表盤上，選用壓力表時，應根據設備的壓力等級和實際工作需要來確定精度。額定蒸汽壓力小于2.45MPa的鍋爐和低壓容器所用的壓力表，其精度不應低于2.5級；額定蒸汽壓力大于2.45MPa的鍋爐和中、高壓容器的壓力表，精度不應低于1.5級。（3）表盤直徑為了使操作人員能準確地看清壓力值，壓力表的表盤直徑不應過小。在一般情況下，鍋爐和壓力容器所用壓力表的表盤直徑不應小于100mm，如果壓力表裝得較高或離崗位較遠，表盤直徑還應增大。所以綜合考慮選用隔膜壓力表。4.10儲罐液位計結構原理僅作參考參考相關資料，自己選擇參考相關資料，自己選擇儲罐液位計根據浮力原理和磁性耦合作用研制而成。當被測容器中的液位升降時，液位計主導管中的浮子也隨之升降，浮子內的永久磁鋼通過磁耦合傳遞到現場指示器，驅動紅、白翻柱翻轉180°，當液位上升時，翻柱由白色轉為紅色，當液位下降時，翻柱由紅色轉為白色，指示器的紅、白界為容器內介質液位的實際高度，從而實現液位的指示。4.11儲罐液位一般原則1．原油、重質油儲罐液位測量宜采用非接觸式（雷達式、超聲波式）；輕質油、[wiki]化工[/wiki]原料產品（非[wiki]腐蝕[/wiki]性）儲罐液位測量，宜采用非接觸式或接觸式（浮子式、差壓式）。2．儲罐就地液位指示，宜選用磁性浮子液位計、浮球液位計，也可選用直讀式彩色玻璃板液位計。3．拱頂罐、浮頂罐液位測量，宜選用重錘式鋼帶液位計、恒力盤簧式鋼帶液位計或光導式液位計。4．內浮頂罐、外浮頂罐、有壓罐、帶有攪拌機或有旋流的儲罐液位測量，應選用有導向管安裝方式的伺服式液位計。5．大型拱頂罐、球形罐的原油、成品油、瀝青、乙烯、丙烯、液化[wiki]液氨[/wiki]氣、液化天然氣及其它介質液位的測量，可選用雷達式液位計。6．常壓罐、壓力罐、拱頂罐、浮頂罐的液體質量、密度、體積、液位等測量，可選用靜壓式儲罐液位計，但高粘度液位測量不宜采用。

5壓力容器的設計參數確定與校核圖5-1儲罐結構圖5.1內壓圓筒校核5.1.1工藝設計盛裝液化氣體的壓力容器設計存儲量W=ΦVρt式中，W——儲存量，tФ——裝載系數，一般取Ф=0.9，對于儲罐容積經實際測定者，可大于0.9，但不得大于0.95。本設計取Ф你自己設計將取的值填上=？？？？你自己設計將取的值填上V——壓力容器容積V=？？給定的設計參數m3給定的設計參數ρt——設計溫度下飽和液體密度ρt=？你設計所涉及液體的密度，上網上一查就有。kg/m3你設計所涉及液體的密度，上網上一查就有。則：存儲量W=自己計算用上面的公式t用上面的公式工作溫度為-50℃～45℃則取設計溫度為45設計時已給定，這是液化氣的，按自己設計的介質查℃設計時已給定，這是液化氣的，按自己設計的介質查45℃液化氣參考介質設計的最大飽和蒸汽壓Ρ=1.81MPa可查得參考介質設計可查得則P=1.1Pt=1.1×1.81=2MPa設計任務書已經線定，也可用此公式計算設計任務書已經線定，也可用此公式計算5.1.2結構設計筒體和封頭的結構設計：筒體設計：儲罐的長徑比L/D一般為：L/DL為儲罐筒體的長度，D一般指是窗口的公稱直徑，以Di為主是指內徑。=3～6L為儲罐筒體的長度，D一般指是窗口的公稱直徑，以Di為主是指內徑。由此可簡單計算儲罐的公稱直徑πDi2L按L/D=5，即L/Di按L/D=5，即L/Di=5，可得Di=/5，即可得到Di其后進行圓整，注意加速時以100mm基本量，可查閱相關標準。圓整得Di=？？？mm查得封頭容積為：標準橢圓形封頭的容積的計算機公式為：V封=0.1308Di3m3考慮封頭的直邊高度h的數值為：Di≤2000mm時，取25mm，當Di＞2000mm時，取40mm，得儲罐的實際容積為：2V封+（πDi2/4）（L+2h）=？？給定的設計參數得L=？？mm給定的設計參數圓整得L=？？圓整為100的倍數mm則L/D=？？（在3～6內就可以，比較后刪除）符合要求.圓整為100的倍數5.1.3內壓圓筒的強度校核計算條件設計壓力Pc=？？Mpa設計溫度t=??℃內徑Di=？？mm材料Q345R（熱軋）設計溫度許用應力t=？？Mpa試驗溫度許用應力=？？Mpa鋼板負偏差C1=0.3mm腐蝕裕量C2=？？mm焊接接頭系數=？？筒體厚度附加量C=C1+C2筒體計算厚度：δ=Pc給定的設計壓力Di/(2[σ]t使用溫度下的許用應力Ф焊縫系數，百分百探傷取1，局部探傷取0.85，在已知條件中有-Pc)=？？mm給定的設計壓力使用溫度下的許用應力焊縫系數，百分百探傷取1，局部探傷取0.85，在已知條件中有筒體的名義厚度δn取C1厚度負偏差，取0.3mm=0.3C2腐蝕裕量，是已知參數，沒有的取3mm=？？δn≥δ+C1+C2=？？mm厚度負偏差，取0.3mm腐蝕裕量，是已知參數，沒有的取3mm經圓整δn向上圓整取整數，最好是偶數。取？？mm向上圓整取整數，最好是偶數。筒體的有效厚度δeδe=δn-圓整后的數值C1+C2=？？mm圓整后的數值查GB1503.5.6殼體加工成型后不包括腐蝕余量的最小厚度：a）對碳素鋼、低合金鋼制容器，不小于3mm；b）對高合金鋼制容器，不小于2mm。滿足要求液壓試驗校核P試驗壓力試驗溫度下的許用應力=1.25×2×=壓力試驗允許通過的水平壓力σ焊縫系數試驗溫度下屈服強度=0.9×=σδe筒體的有效壁厚，D==校核條件σT？？MPa≤？？？合格壓力及應力計算最大允許工作壓力P==設計溫度下計算應力σ==合格5.2封頭校核計算條件設計壓力Pc=？？Mpa設計溫度t=??℃內徑Di=？？mm曲面高度hiDi/4，即公稱直徑的四分之一=？？Di/4，即公稱直徑的四分之一材料Q345R（熱軋）設計溫度許用應力t=？？Mpa試驗溫度許用應力=？？Mpa鋼板負偏差C1=0.3mm腐蝕裕量C2=？？mm焊接接頭系數=？？橢圓封頭簡圖左右兩側橢圓型封頭的設計校核采用標準橢圓形封頭形狀系數K=1計算厚度δ=KPc==名義厚度取？？m有效厚度δ最小厚度3mm結論：滿足最小厚度要求最大允許工作壓力P=因為PT<5.3臥式容器（雙鞍座）的設計計算我國鞍式支座已有標準系列JB/T4712-2007，設計時，多根據臥式容器總重和容器公稱直徑選用標準鞍座。臥式容器的鞍座分為固定式鞍座即F型和移動式鞍座即S型兩種。兩種鞍座除地腳螺栓開孔不同外，其余均相同。如設備使用時有溫差應力存在，則兩種鞍座配對選用。鞍座在下列條件下應設置加強墊板設備殼體的計算厚度小于或等于3mm時；設備殼體的計算厚度大于3mm，但小于Di/500時；設備外殼用高合金鋼制造，配以碳鋼支座；設備殼體與支座之間的溫差大于200℃；設備殼體需要焊后熱處理時，應設置加強墊板，且加強墊板需要在熱處理前焊上；殼體鞍座處的最大周向應力大于1.25[σ]t。本設計按JB/T4712-2007選用F和S型的雙鞍式標準鞍座，然后進行強度校核。計算條件設計壓力Pc=？？Mpa設計溫度t=??℃內徑Di=？？mm筒體長度L=？？mm材料Q345R（熱軋）設計溫度許用應力t=？？Mpa筒體有效厚度δe=δn-C標準橢圓封頭5.3.1鞍式支座選用及配置按JB/T4712-2007選用并確定各部分尺寸，給定鞍座包角θ=120°，腹板厚度b0=？？mm，加強墊板厚度t1=??mm，墊板寬度m=？？mm，支座寬度b=??mm，墊板從支座邊緣伸出長度C=?/mm。圖5-2鞍式支座按公稱直徑查JB/按公稱直徑查JB/T4712-2007，已放在郵箱中為了使筒體設計合理，減小跨中截面的彎距，取A≤0.2L，即A=？？mm，此時A（兩種情況有＞或≤0.5Ri）小于等于時端蓋（封頭）對筒體有加強作用，大于時端蓋（封頭）對筒體無加強作用。兩種情況5.3.2支座反力計算該臥式儲罐有兩個鞍式支座，因此支座反力總重量的一半。圓筒質量(兩切線間)=其中：Lc=L+2h封頭的直邊高度，公稱直徑2000mm封頭的直邊高度，公稱直徑2000mm以下為25mm，2000mm以上40mm。ρs筒體材料的密度，可查得kg/m3兩端封頭的質量=0.1308[(Di+δn)3-Di3]ρs×2kg液壓試驗時液體的質量=V不考慮裝載系數時儲罐的容積ρ水kg不考慮裝載系數時儲罐的容積總質量m=m1+m2+m3=支座反力兩個支座，第個支座支反力為總重量的二分之一兩個支座，第個支座支反力為總重量的二分之一5.3.3筒體軸向彎矩計算圓筒中間處截面上的彎矩hi是Dhi是Di的四分之一，A值前面已計算支座處橫截面彎矩5.3.4筒體軸向彎曲應力校核表5-1系數K1、K2條件鞍座包角θK1K2被端蓋加強的筒體(A≤0.5Ri)或鞍座上有加強圈的筒體1.61.0未被加強的筒體((A＞0.5Ri)(考慮扁塌現象)120°135°150°0.10660.13200.16070.19230.23390.2792表5-2系數K3、K4條件鞍座包角θK3K4圓筒在鞍座平面上有加強圈120°135°150°0.3190.3190.319圓筒在鞍座平面上無加強，且A＞Ri/2或靠近鞍座處有加強圈120°135°150°1.1710.9580.799圓筒被封頭加強，即(A≤0.5Ri)120°135°150°0.8800.6540.4850.4010.3440.295表5-3系數K5、K6鞍座包角θK5K6A/Ri≤0.5A/Ri≥1120°132°135°147°150°162°0.76030.71960.71080.68000.97330.65010.01320.01090.01030.00840.00790.00630.05290..04340.04130.03350.03170.0252跨中截面處軸向彎曲應力：正壓操作時軸向薄膜應力為正，故軸向彎曲應力最大值在容器充滿物料但無壓力時，此時筒體最高點處有最大拉應力為σT1=-MT1πR公稱直徑Di/2為Ri，下同操作狀態下，筒體最低點處有最大拉應力為符號意義同前-=MPa符號意義同前鞍座截面處軸向彎曲應力：操作狀態下，筒體最高點處有最大拉應力：由于A從JB/T4712-2007上根據自己設計的公稱直徑去找相對應的圖用QQ截，標準在郵箱中。（有＞或≤0.5Ri）對筒體有加強作用，大于時端蓋（封頭）對筒體無加強作用。且無加強圈，查表5-1得K1從JB/T4712-2007上根據自己設計的公稱直徑去找相對應的圖用QQ截，標準在郵箱中。=MPa裝滿液體來加壓時，筒體鞍座截面最低點處有最大壓應力為：=MPa因此筒體上最大軸向拉應力為σT1（或σT4）MPa，最大軸向壓應力為σT2（或σT3）MPa應力校核系數根據圓筒材料查GB150圖即圖5-3得，圖5-3外壓應力系數B曲線（其他材料的B曲線在GB150-2011的第101頁）許用壓縮應力B=？？MPa，即[σ]cr=？？MPa故σT1（或σT4）＜[σ]t=MPa，最大軸向拉應力為σT2（或σT3）＜[σ]cr=？？MPa筒體軸向彎曲應力滿足強度條件及穩定性條件。合格。5.3.5鞍座處筒體切向剪應力校核第一種情況，A>0.5Ri，筒體未被端蓋加強故MPa筒體切向剪應力的校核筒體的切向剪應力不應超過設計溫度下材料的許用應力的0.8倍，即τ≤0.8[σ]t查表5-2得k3=？？？τ=？？？MPa<0.8[σ]t=？？？Mpa結論：筒體切向剪應力強度滿足條件第二種這種情況在本次設計中不考慮，如確需要，則按此計算情況，A≤0.5Ri，即筒體被端蓋加強，則這種情況在本次設計中不考慮，如確需要，則按此計算此時端蓋上的最大剪應力為端蓋，即封頭的有效厚度端蓋，即封頭的有效厚度端蓋的切向剪應力應滿足σh是由內壓封頭引起的應力，對于橢圓形封頭K形狀系數，對于標準橢圓形封頭K形狀系數，對于標準橢圓形封頭K＝１5.3.6鞍座處筒體周向應力校核所選的鞍座具有墊板，墊板寬度m=？？mm，墊板厚度t1=??mm，無加強圈筒體，墊板起加強作用時，鞍座處筒體最低點處的周向壓應力式中：k—系數，當容器不焊在支座上時，取k=1，當容器焊在支座上時，取k=0.1b2—筒體有效寬度，取，，，，mmδe—筒體有效厚度mmt1—加強板厚度mm無加強圈，鞍座邊角處筒體的周向合成壓應力查表5-3得K5=？？，K6=？？，K/6？？。當L/Ri≥8時,當L/Ri＜8時,鞍座墊板寬度b2=？？，鞍座墊板包角=132°5<[]t=合格6<1.25[]t=合格6′<1.25[]t=合格5.3.7鞍座腹板強度校核容器作用于鞍座的載荷，此載荷的水平分量將使鞍座兩邊角分開，因此，鞍座必須有足夠的厚度，以保證邊角的剛性。半個鞍座水平推力是各水平分力的總和，即表示為：PH=KHF式中：F—每個支座的反力NKH—系數，是包角的函數；當θ=120°時，KH=0.204；當θ=150°時，KH=0.259。鞍座腹板厚度上的平均應力校核公式為：式中：Hs—計算高度，即承受水平推力的有效高度，取Hs=Ri/3和鞍座實際高度兩者中的較小值，mm所選鞍座高度H=？？mm，腹板厚度b=？？mm，材料為Q235-A·F則，腹板應力：σ=KHF/Hsb=??Mpa<2/3[σ]=??Mpa結論：滿足強度要求（如果不滿足要求，增大腹板的厚度）（如果不滿足要求，增大腹板的厚度）5.4開孔補強計算5.4.1符號說明A--開孔削弱所需要的補強截面積，mm2；B--補強有效寬度，mm；Di--殼體內直徑，mm；dop--開孔直徑，mm；dop=di+2Cfr--強度削弱系數h1--接管外側有效補強高度，mm；h2--接管內側有效補強高度，mm；pc--計算壓力，MPa；S1--管孔的軸向節距，mm；S2--孔帶的單位長度，mm；S3--管孔的對角向節距，mm；--殼體開孔處的計算厚度，mm；e--殼體開孔處的有效厚度，mm；et--接管有效厚度，mm；n殼體開孔處的名義厚度，mm；nt接管名義厚度，mm；t接管計算厚度，mm；[]t--設計溫度下殼體材料的許用應力，MPa；b鋼材標準抗拉強度下限值，MPa；s鋼材標準屈服點，MPa；焊接接頭系數。5.4.2φ108×14接管開孔補強計算殼殼體開孔處的計算厚度δ=？？接管計算壁厚di=d0-2δn+2Ct=108-2×14+2×3.5=87mm開孔削弱截面積A或式中：——殼體計算厚度 ——接管有效厚度，—設計溫度下接管材料與殼體材料需要應力比—接管壁厚附加量，C1=0.5mm，C2=3mm有效補強范圍：有效寬度：補強區外側高度：補強區內側高度：補強面積：——殼體有效厚度減去計算厚度外的多余面積式中：——接管有效厚度減去計算厚度外的多余面積——焊縫金屬截面面積需要另外補強——需要由補強圈提供的金屬截面面積∴補強滿足要求5.4.3φ480×14人孔開孔補強計算殼體開孔處的計算厚度δ=？？接管計算壁厚di=d0-2δn+2Ct=108-2×14+2×3.5=87mm開孔削弱截面積A或式中：——殼體計算厚度 ——接管有效厚度，—設計溫度下接管材料與殼體材料需要應力比—接管壁厚附加量，C1=0.5mm，C2=3mm有效補強范圍：有效寬度：補強區外側高度：補強區內側高度：補強面積：——殼體有效厚度減去計算厚度外的多余面積式中：——接管有效厚度減去計算厚度外的多余面積——焊縫金屬截面面積需要另外補強——需要由補強圈提供的金屬截面面積∴補強滿足要求5.4.4墊片及螺栓墊片凹凸面用MFM型（mm）公稱通徑墊片內徑墊片外徑墊片厚度2027501.580891201.510011514924504805233與法蘭配用的螺柱長度和質量： 公稱直徑螺紋數量螺柱長度mm和螺柱質量KgL11質量L12質量L22質量L33質量20M1247049.97049.97049.97553.480M168100131100131100131105137100M208110225110225105215120246450M33X22018010331709761659471951120帶頸對焊和螺紋法蘭尺寸與質量：公稱通徑鋼管外徑連接尺寸法蘭厚度頸部過渡園解徑帶頸對焊法蘭高度質量鋼管外徑螺栓孔中心園直徑螺孔直徑螺孔數目螺紋徑根直徑徑的焊端厚度徑的直邊厚度短徑高徑短徑高徑202510575144M12164403.2626401.031.