質量管理體系作業文件（單行本）名稱：xx施工組織設計文件編號xx擬制人版號xx審核人受控狀態批準人發放編號生效日期xxxx連島工程xx大橋E合同段上部結構主纜索股架設施工組織設計編制：_________________復核：_________________審核：_________________負責人：_________________xx大橋項目部年月目錄HYPERLINK\l"_Toc148196813"第一節牽引系統設計4HYPERLINK\l"_Toc148196814"1.雙線往復式牽引系統總體布置4HYPERLINK\l"_Toc148196815"2．主纜架設單側牽引系統布置6HYPERLINK\l"_Toc148196816"3.單線往復式牽引系統向雙線往復式牽引系統的轉換9HYPERLINK\l"_Toc148196817"4.主纜索股牽引系統主要特點10HYPERLINK\l"_Toc148196818"5.主纜索股放索機構設計10HYPERLINK\l"_Toc148196819"6.牽引專用卷揚機13HYPERLINK\l"_Toc148196820"第二節主纜索股架設施工的總體布置和施工準備18HYPERLINK\l"_Toc148196821"１主纜索股的進場計劃18HYPERLINK\l"_Toc148196822"２牽引系統的布置18HYPERLINK\l"_Toc148196823"3放索場布置和索股存放場18HYPERLINK\l"_Toc148196824"4工地臨時碼頭和碼頭吊機20HYPERLINK\l"_Toc148196825"5放索場進場施工便道22HYPERLINK\l"_Toc148196826"第三節索股架設施工23HYPERLINK\l"_Toc148196827"1.索股架設施工流程23HYPERLINK\l"_Toc148196828"2.索股架設23HYPERLINK\l"_Toc148196829"3主要機具設備計劃37HYPERLINK\l"_Toc148196830"4工期和人員安排38HYPERLINK\l"_Toc148196831"5.主纜索股架設的質量保證措施40HYPERLINK\l"_Toc148196832"6.施工安全保證體系43xx大橋主纜由5跨組成，由北向南依次為：北錨跨、北邊跨、中跨、南邊跨、南錨跨。成橋狀態時，跨徑組成為：30.311+578+1650+485+24.428m。成橋狀態垂跨比為：北邊跨1/27.212，中跨1/10，南邊跨1/109.654。主纜共兩根，每根長2879.676m（無應力長度）、單根重約10613.5t，每根主纜中，從北錨碇到南錨碇的通長索股有169股，北邊跨另增設6根索股在北主索鞍上錨固，南邊跨增設2根索股在南主索鞍上錨固。每束索股由127絲ф5.25mm1770MPa鍍鋅鋼絲組成，索股單位長度重為22.06kg/m，全橋鋼絲索股在主纜截面內所處的位置不同，索股長度也不相同，各索股長度的精確值由設計圖給出，索股兩端為熱鑄錨頭，每束索股通過錨頭用拉桿與錨固系統連接，形成主纜系統,索股單股錨連接器31個（35個），雙股連接器72個（68個）（括號內為南錨數量）。主纜索股經成型調整按一定的排列置入散索鞍、主索鞍鞍槽內固定。索股經過緊纜而形成主纜結構。通長索股平均長度2880.668m，重62.15t；北邊跨背索平均長度645.226m，重13.925t；南邊跨背索平均長度551.626m，重11.905t。索股長度均為平均無應力長度，平均重量均未含錨頭重量。第一節牽引系統設計1.雙線往復式牽引系統總體布置牽引系統是主纜索股架設的主要設備。根據xx大橋場地地形特點與工期安排，貓道架設時牽引系統為單線往復式，主纜架設階段采用雙線往復式牽引系統。主牽引卷揚機布置在北岸錨后的地面上，放索機構布置在南錨后的地面上。單根主纜架設采用2×25t卷揚機牽引，全橋共計4臺主牽引卷揚機。一套雙線往復式牽引系統結構的組成主要包括：南錨塊支架及水平轉向盤、錨碇鞍部轉向導輪組、塔頂導輪組、北錨塊支架及轉向輪、北錨錨后2臺卷揚機、3根牽引索、兩個拽拉器、貓道門架、貓道門架導輪組、各部位托滾等組成。通過2個拽拉器將1#、2#、3#三根牽引索首尾相連，并繞過南錨碇后的轉向盤，將1#、3#索的兩個繩頭分別與北錨后的兩臺卷揚機相連形成最終牽引系統，具體布置見圖1。在北邊跨背索安裝過程中，需另設置一個可拆卸的拽拉器，保證牽引過程中后錨頭對牽引系統不造成損害。圖1雙線往復式牽引系統2．牽引系統具體布置主牽引卷揚機分別安裝在北錨錨體后部地面上，牽引索經錨碇基礎上預埋轉向輪至后錨面門架上，再置入主牽引系統導輪內，主牽引系統牽引索位置，位于每根主纜中心線兩側1.0m處，呈對稱布置，錨面門架導輪組、支墩門架導輪組、塔頂門架導輪組、貓道門架導輪組、貓道面層托滾、塔頂錨體鞍部托滾的中心位置與牽引索位置相一致，均在同一條垂直面上（圖2）。南錨錨后分別對應牽引系統后方安裝放索支架(前進方向左側水平放索支架，右側為垂直放索支架)，在放索支架及后錨塊之間架設與錨塊頂面傾斜角度相同的斜向貝雷支架，一端支承于地面混凝土基礎，另一端支承于后錨面上，以解決索股上錨碇的輸送問題。（見圖4）沿南錨塊斜面及斜向支架對應于牽拉位置處安裝索股托滾，前錨面設置一臺5t卷揚機反拉索股后錨頭入錨用，在鞍部門架頂部安裝一臺5t卷揚機，一臺10t卷揚機，卷揚機出繩方向為南北向，提升卷揚機前端安裝吊梁固定滑車，同樣，塔頂門架也安裝兩臺10t提升卷揚機，北錨前錨面也布置一臺5t卷揚機其作用同錨前錨面卷揚機。此外，北錨區布置一臺塔吊以及一定數量鏈滑車作前錨頭入錨之用。在塔頂，鞍部門架分別配置3～10t手動葫蘆，供索股橫移、整形、入鞍及垂度調整收緊放松索股時使用，配備六邊形、四邊形整形器、插片及一定寬度硬木楔塊在索股橫移后整形、固定時使用。從南錨鞍部至前錨面直線距離約為34m，采用2根Φ36的鋼繩作承重索，吊掛支架托滾，托著被牽引的索股通過。在索股牽引過程中，避免垂度過大，影響索股的牽引質量和進度。錨室內分別配置兩臺穿心式千斤頂，作為調整索股垂度和入錨錨固用。索股架設施工前，施工現場應預存一定數量的索股。綜合考慮各種因素，在南錨后側設置面積約5565m2的場地作為存索區，存索區內布置2臺80t龍門吊機，以滿足場內運輸裝卸的需要。南錨錨后為放索區，在龍門吊機軌道范圍內放置2套放索支架，以保證上、下游側同時進行放索作業（見圖3）。圖2北錨區牽引系統布置圖圖3南錨區放索場布置圖圖4南錨區牽引系統布置圖3.單線往復式牽引系統向雙線往復式牽引系統的轉換單線往復式牽引系統完成貓道面網鋪設后，應進行牽引系統的轉換，形成主纜索股架設用的雙線往復式門架牽引系統。具體施工步驟如下：（1）在南北錨體、南錨后安裝牽引轉向輪，在貓道面層上安裝托滾；（2）在貓道面層上安裝第三根牽引索（單線往復式牽引系統已形成兩根牽引索，并通過拽拉器連接）；（3）運轉兩臺牽引卷揚機，從南向北牽引，從南岸卷揚機引出牽引索頭，將南北牽引卷揚機轉移到北錨后并安裝；（4）將塔頂和錨碇門架導輪組移位，安裝貓道門架和導輪組；（5）將三根牽引索通過拽拉器連接，將牽引索置入門架導輪組內，調整牽引索高度；（6）以不同速度進行牽引，觀察拽拉器，牽引索通過各導輪的狀況，并調整至最佳位置，即完成雙向往復式門架牽引系統架設。4.主纜索股牽引系統主要特點4.1可實現全程連續牽引，能夠快速順暢通過塔頂、鞍部門架，索股架設速度大大提高，最高可達30m/min。4.2牽引索由一定間距布置的貓道門架導輪組支撐，索股牽引全程范圍內，承重索垂度變化較小，錨頭和拽拉器與貓道距離保持一致。4.3北岸放置牽引卷揚機，南岸放置主纜索盤，既降低了對牽引卷揚機的能力要求，又克服了同側布置時場地擁擠的矛盾。5.主纜索股放索機構設計xx大橋懸索橋主纜單根索股重約62.2t、長約2880m，前進方向右側為水平放索、垂直排線工藝，索股繞在直徑4m的索盤上，靠放索架液壓裝置提供的張緊力保持放索過程平穩安全。該工藝為上海浦江纜索有限公司開發的新工藝，施工期間將由該公司提供放索架結構的設計和技術支持（參見圖5）。而前進方向左側為垂直放索，索股卷繞在直徑3.8~4.4m索盤上。根據國內外已建成同類型懸索橋施工經驗，垂直放索時主纜索股在放索過程中因牽引速度、牽引力與放索速度不匹配，牽引與放索產生時間差、放索盤的轉動慣性、主纜平行預制索股上盤力與牽引系統牽引力等因素出現索股在索盤上松馳，并因松馳而出現呼啦圈、散絲、斷帶、鼓絲等不良現象。為避免該現象發生，設置組合式力矩電機被動放索機構。圖5水平放索機構示意圖圖6索股水平放索施工圖該放索機構主要由放索架（包括主軸和連軸器）、力矩電機（配控制器）、制動器、減速機、齒輪副、電磁制動器以及手制動器等組成。主要設計參數：力矩電機采用YLJ180-160-6規格、輸出扭矩160N.m、放索速度10～30m/min；反張力:600～1000㎏f；適應索盤：1800～4000mm。主纜垂直放索支架結構見圖7。被動放索機構的工作機理為：主纜索股下盤的動力由牽引系統牽引力提供，放索機構設置力矩電機提供使索股張緊的反向力，此力的大小可根據使用要求設定。當牽引系統提供的牽引力大于反向張緊力時，索股盤跟隨轉動，將索股從索盤上放出；反之。當牽引力小于或等于反向張力時，索盤在力矩電機提供的反向張緊力作用下自動停止，并始終使索股保持張緊狀態。索盤的轉動速度追隨牽引速度的變化而變化，從根本上解決了兩系統的速度匹配問題。圖7組合式力矩電機被動放索機構示意圖6.牽引專用卷揚機6.1特點及用途本卷揚機組由開繩槽雙卷筒摩擦式牽引主機和貯繩輔機組成。主要特點是當使用變頻器設定某一速度后卷放鋼繩的速度恒定、出繩位置恒定。配有大容繩量貯繩筒，可以進行多滑輪組長距離作業。本卷揚機配用進口變頻器，能實現5～30m/min范圍內的無級變速；通過安裝在定滑輪上的拉力傳感器及放大器等測試組件與計算器組成測控系統，通過計算機動態采集和實時顯示牽引過程中每一段點的牽引力和速度變化情況、鋼繩的運行總長度、并隨時根據操作者的要求將運行記錄保存和打印出來。用戶可根據具體工況來設定本卷揚機的拉力及速度關系，實現人工干預下的半自動化運行。本卷揚機兩兩配對使用，為xx大橋牽纜專用。6.2主要技術參數表1重要技術參數表項目單位索股牽引索鞍吊裝貓道架設主機部分鋼絲繩拉力KN180250280鋼絲繩速度m/min302018卷筒工作直徑mmφ1120收繩筒容繩量m3000配用鋼繩型號6X37-36//38-18850-1--甲鍍（GB11002-74）減速器型號ZSY450-331.5-ⅤⅤ/ZSYY450-331.5-ⅥⅥ電動機型號BPY-355MM2-6功率Kw200轉速990制動器型號YWZ4-6000/2011變頻器型號VS-616G55/42200(日本安川川)輔機部分卷筒工作直徑mmφ700卷筒工作寬度mm1382減速器型號JZQ500-115.75制動器型號YWZ4-3000/50輔機電動機型號JLJ180--200-44功率N.m200轉速Max=15000整機部分外形尺寸主機長X寬X高4160X46550X20110輔機長X寬X高4410X36000X23440整機質量Kg32000（不含含變頻器及控控制系統）6.3工作原理及結構簡介本卷揚機是通過一對同向轉動的卷筒，給纏繞于筒面的多圈鋼繩一個摩擦力，使鋼繩沿著卷筒旋轉的方向運動，達到牽引重物的目的。主工作卷筒所收（放）的鋼繩由一個貯繩裝置進行收放，該貯繩裝置備有排繩器、鏈輪副、卷筒組裝、開式齒輪副、減速器、聯軸器、制動器、力矩電機等，該貯繩筒具有超大容繩量，能容φ38的鋼繩3000m。7.其它機具設備作為牽引系統的一份，索股拽拉器、握索器等懸索橋施工專用設備，我部根據本橋的實際情況，進行自加工以滿足本橋的施工需要。7.1拽拉器按φ36牽引索和JKB-25卷揚機配套設計。圖8索股拽拉器示意圖7.2握索器根據本橋的主纜索股拉力特制，通過摩擦提供索股握裹力，設計握索力80t。圖9索股握索器示意圖7.3導輪組塔頂門架導輪組頂部與塔頂門架銷接，以滿足牽引索線形要求。圖10塔頂門架導輪組示意圖貓道門架導輪組，與貓道門架配套使用，通過錨碇后端轉向輪的設置，使之適用于錨碇門架和錨上支架導輪組。圖11貓道門架導輪組示意圖（適用于錨碇門架和錨上支架導輪組）7.4索股托滾在貓道面網上按9～12m間距布置。圖12滾輪支架示意圖7.5四、六邊形整形器及V形形狀保持器7.6魚雷夾第二節主纜索股架設施工的總體布置和施工準備１主纜索股的進場計劃全橋主纜通長索股338根，南邊跨背索4根，北邊跨背索12根，總計索股354根，初步擬定分4批進場（實際索股進場批次和數量根據現場實際情況提前10天通知索股制作廠家）。在下批索股進場時，需保證索股存放場仍有一定數量的待架設索盤，以防止因天氣和風浪的原因索股不能按時到場，造成施工的停頓。擬定索股進場批次為：批次數量進場時間２牽引系統的布置根據現場地形條件，主纜通長索股以及南、北邊跨背索均采用雙線往復式牽引系統從南岸向北岸牽引，牽引系統4臺JKB25主牽引卷揚機布置在北錨碇后端地面上，牽引繩通過北錨碇后端的兩組轉向輪進入卷揚機。南岸牽引系統轉向裝置設置在南錨后端平地上，南錨碇錨塊后端設一門架，通過門架導輪組使牽引系統順利過渡并延長到錨后的平地上，索股錨頭從放索裝置上引出后，在錨后直接與牽引系統拽拉器拽拉器進行連接，進行索股牽引作業。在南錨錨后牽引轉向裝置和及后錨塊之間架設與錨塊頂面傾斜度相當的斜向貝雷支架，一端支承于地面混凝土基礎，另一端支承于后錨面上，以解決索股上錨碇的輸送問題。3放索場布置和索股存放場根據現場的地形條件，在南錨錨后布置索股放索場，索股放索場路線前進方向左側長110m，右側長100m，總寬53m，放索場總面積5565m2，具體布置為：3m(排水溝）+18m（門架）＋5m（供配電設施)＋18m(門架）＋3m＋6m（便道）。放索場布置兩個80t龍門吊機，龍門吊機凈寬18m，凈空高度根據索盤的尺寸確定為15m和12m（左側為15m，右側為12m），其軸線與橋軸線呈一26.6°的夾角。南錨錨后放索場龍門架下分別對應牽引系統正下方安裝放索支架，前進方向右側水平放索支架，左側為垂直放索支架。在預留放索支架和卸車空間后，左側龍門架下可存放索盤53盤，右側龍門架下存放索盤50盤，兩個龍門架下可存放103個索盤。放索場縱向設1％的縱坡，橫向中心線兩側設1％的橫坡以利排水。放索場靠水庫一側和橋臺一側布置排水溝。圖13放索場80t龍門吊機布置圖4工地臨時碼頭和碼頭吊機（見圖14）圖14雙導梁式碼頭吊機工廠制作好的索盤，采用輪船運輸到南岸工地臨時碼頭，并啟運上岸。考慮到現有碼頭條件和架設主纜期間的氣候條件，大型船舶和浮吊船不易靠岸，所以索盤運輸船最好選擇排水量1000t左右的船舶，每艘船運輸索盤10～12盤。索盤通過設置在碼頭的碼頭吊機起吊上岸并用100噸大型平板車經現有的臨時便道運輸到索股放索場。碼頭吊機采用雙導梁的結構形式，其設計起吊重量為80t。碼頭吊機設置在南岸工地臨時碼頭中部，即滿足索盤的啟運要求，又不影響B合同段水泥和砂石料上岸。圖15施工現場總體布置圖5放索場進場施工便道到放索場的施工便道利用現有施工便道，從南引橋下穿過，經適當的修繕后使用。由于上部構造主纜架設施工過程中，引橋可能同時施工，引橋施工支架應保證留出6m以上的凈空，保證大型平板車通過。第三節索股架設施工1.索股架設施工流程圖16索股架設施工流程2.索股架設主纜索股架設分為基準索股架設和一般索股架設。設計編號為1#的索股為基準索股，其余均為一般索股。通長索股架設順序按編號從1#—169#依次進行，然后再架設邊跨背索：南邊跨BS4（2根）；北邊跨BS3、BS2、BS1（各2根）。主纜索股編號見圖17。索股架設分索股牽引、索股橫移、索股整形、索股入鞍、索股垂度調整及錨跨張力調整幾個工序。圖17主纜索股編號2.1索股牽引貓道架設完成后，將單線往復牽引系統完善成雙線往復牽引系統。在索股架設之前，應對整個牽引系統、貓道進行一次全面檢查。2.1.11#—169#通長索股牽引首先架設1#基準索股，索股牽引是從南錨（金塘島）向北錨（冊子島）方向進行。索股牽引過程見示意圖18。（1）先將1#索股從存放區運至放索區內，利用錨后80t龍門架安裝在放索架上。放索架前設置水平滾筒，防止索股損傷。（2）拉出索股前端錨頭，放在專用托板小車上，牽引至南錨轉向支架前端，借助鏈滑車，用專用連接器將其與牽引系統拽拉器連接，檢查拽拉器傾斜情況并調整好平衡錘，以保持牽引過程中拽拉器的平衡。（3）然后啟動25t主牽引卷揚機進行索股牽引作業。在牽引過程中同一牽引系統中兩臺卷揚機應保持同步進行，收、放速度一致，牽引被動卷揚機始終要保持一定的反拉力。索股牽引速度一般控制在15～25m/min（邊跨15～20m/min，中跨15～20m/min），在過塔頂門架、錨碇門架時要適當降低牽引速度，以減少拽拉器對門架的沖擊力，以確保索股牽引的正常進行。開始幾根索股牽引時，應對前錨頭、貓道滾筒、鞍座滾筒、塔頂及散索鞍門架導輪組、放索機構等進行重點觀測及調試，系統調試完善后，可適當提高牽引速度。（4）當索股前錨頭接近北錨前錨室時，將已從放索裝置索盤脫出的后錨頭裝上專用托板小車，繼續牽引，此時，為保證牽引平穩，應在后錨端用卷揚機反拉。同時在北錨前錨室內，當前錨頭到達預定位置后，利用卷揚機或塔吊輔助，解除索股前錨頭與拽拉器的連接，并利用北錨面上的卷揚機牽引前錨頭，徐徐放下。圖18索股牽引過程示意當索股兩端錨頭均放入前錨室后，待各主、散索鞍處的索股完成橫移、整形、入鞍后，利用平拉葫蘆配合，將索股兩端錨頭通過拉桿與對應位置的錨固系統臨時相連并錨固。其它通長索股牽引流程與1＃索股相仿。邊跨背索牽引北邊跨6根、南北跨2根背索的牽引方法與1#—169#通長索不同。當通長索股架設完成后，在主索鞍處進行必要的防護，然后利用塔吊安裝錨梁，再進行邊跨背索架設。南邊跨背索牽引方法與通長索基本相同。北邊跨背索索股仍從南錨向北錨方向牽引，在索股后錨頭上安裝一個小型拽拉器，通過吊掛裝置與牽引索連接。背索拽拉器的作用主要是提起索股錨頭并通過門架導輪柱，受力較小，主要考慮的因素是如何與牽引索的可靠夾持。施工時考慮將套筒分為兩半，并用沉頭螺栓將套筒兩半組裝在一起，與牽引索夾緊，形成后端拽拉器，牽引索股進行安裝。索股牽引過程中，在散索鞍支墩頂、塔頂、貓道上，均安排人員監視索股牽引情況，若發現索股扭轉、散絲、鼓絲、纏包帶斷裂等情況，應采取措施及時糾正或處理。索股架設時，原則上，上下游的兩根主纜應對稱架設施工，架設數量差不超過1根索股。2.2索股橫移牽引完了的索股放在貓道托滾上，利用錨碇門架和塔頂門架上的10t卷揚機進行索股的上提、橫移和整形入鞍作業。在距離主索鞍前后各20m，散索鞍前20m左右位置處，將特制握索器安裝在索股上，分次擰緊握索器上的緊固螺栓，使索股與握索器不發生相對滑移。將塔頂門架、錨碇門架的卷揚機經動、定滑車組繞線后與握索器相連，組成各自的提升系統，待全部握索器提升系統安裝完畢后，同時啟動各提升卷揚機，將整根索股提離貓道托滾。再由錨頂、塔頂橫移裝置，將索股橫移到設定位置，橫移裝置由懸掛在索鞍門架上一根支撐橫梁與一組鏈滑車、尼龍吊帶等組成。索股橫移示意見圖19。提升前，應確認全跨徑索股離開貓道托滾，提升裝置提升力不宜過大，否則會導致握索器發生滑移產生危險，按握索器設計，提升力應控制在65T以內，索股提升后，人員不能進入提高的索股下，以防意外。圖19索股橫移示意（塔塔頂）2.3索股整形形整根索股股提離貓道托托滾，此時主主、散索鞍前前后兩握索器器之間的索股股呈無應力狀狀態，在此狀狀態下進行整整形。因索鞍鞍鞍槽內豎向向隔板間寬度度為58.55mm，而索索股斷面為正正六邊形。入入鞍前必須將將該部分索股股斷面整理為為57.755mm×55.977mm矩形（見見圖20）。再放放入鞍座內設設定位置。整形前，應確定著著色絲位置，如如有扭轉應及及時矯正。整整形時，在距距離索鞍前后后約3m的地方，分分別安裝上六六邊形夾具將將索股夾緊，解解除兩夾具間間索股纏包帶帶，開始整形形。用鋼片梳梳進行索股斷斷面整理，使使其斷面由六六邊形變成四四邊形，再用用專用四邊形形夾具夾緊，纏纏上包帶，整整形過程中人人工用木錘敲敲打索股。鋼鋼片梳繼續延延伸整理索股股斷面成四邊邊形。每隔1m左右纏上上包帶。在主索鞍處從邊跨跨向中跨方向向、在散索鞍鞍處由錨跨向向邊跨方向進進行整形。索索股置入鞍槽槽時，要取掉掉四邊形夾具具，填塞木楔楔，以保持索索股形狀。圖20索股整整形示意（尺尺寸單位：mm）圖21索股整整形2.4索股入鞍鞍待主、散散索鞍處索股股全部整形完完成后，將索索股置入相應應的鞍槽內，索索股入鞍的順順序為：主索索鞍處是由邊邊跨側向中跨跨側，散索鞍鞍處是由錨跨跨側向邊跨側側進行。入鞍鞍時應注意索索股著色絲在在鞍槽中的位位置，以確認認索股無扭轉轉。為防止已已入鞍索股擠擠壓鞍座隔板板而造成隔板板變形，應在在其它鞍槽內內填塞楔形木木塊。索股入入鞍后，調整整索股上的標標記點與設計計位置吻合，并并適當抬高中中邊跨跨中索索股垂度，便便于調索。索索股入鞍完成成后，將索股股兩端錨頭與與該索股相應應位置的錨固固系統通過拉拉桿相連，將將拉力通過錨錨頭傳至拉桿桿上，同時在在錨頭安裝調調整裝置（千千斤頂、反力力架、螺母與與墊板），將將索股臨時固固定。為防止止上層索股擠擠壓下層索股股，索股入鞍鞍時，一般將將中跨跨中垂垂度預抬高220cm，邊邊跨跨中垂度度預抬高100cm～20cm。圖22索股整整形入鞍2.5索股垂度度調整主纜索股垂度調整整分為基準索索股和一般索索股垂度調整整兩種。基準準索股垂度調調整方法是采采用絕對高程程法，一般索索股垂度調整整方法是采用用相對于基準準索股進行垂垂度調整。白天架設完的索股股，垂度調整整一般應選擇擇在溫度相對對穩定、風力力不大的夜間間進行。在垂垂度調整前，要要進行外界氣氣溫和索股溫溫度的測量。索索股溫度的測測量用接觸式式溫度計，沿沿長度方向布布置為：邊跨跨跨中、南北北塔頂、1/4中跨、跨中中、3/4中跨處共七七個斷面；沿沿斷面方向布布置為：索股股上緣及下緣緣。滿足索股股溫度穩定的的條件是：長長度方向索股股的溫差ΔT≤2oC，斷面方向向索股的溫差差ΔT≤1oC。不符合上上述溫度穩定定條件、風力力超過12mm/s（六級風風）、霧太濃濃時不能進行行索股調整。調整順序通長索股垂垂度調整順序序是先中跨后后邊跨，邊跨跨背索只調整整跨中垂度。為為了便于索股股垂度調整，工工廠制索時，在在索股上相應應于散索鞍處處、邊跨跨中中、主索鞍處處、中跨跨中中以及兩端錨錨頭附近共設設置了9個標志點，做做為索股垂度度調整參考點點，并作了特特定標記。在在索股垂度調調整時，將索索股的特定標標志點m3對準北塔主主索鞍上相應應的標志點，并并用千斤頂和和木楔固定，以m3為固定基準點調整各跨垂度。首先通過控制索股在南主索鞍鞍槽內的滑移（放松或收緊量）調整中跨索股垂度，符合要求后在南主索鞍鞍槽內固定。再通過控制索股在南、北散索鞍鞍槽內的滑移量調整兩邊跨索股垂度，符合要求后在散索鞍鞍槽內固定。錨跨則利用千斤頂頂張拉索股張張力進行調整整，垂度調整整完成后，應應作上標記，以以便后續索股股架設時檢查查有無滑移。索股垂度調整①基準索股垂度監測測基準索股垂垂度調整采用用絕對高程法法進行。基準準索股的線形形，實質上直直接影響以后后主纜的線形形，因此調整整方法及監控控方案必須絕絕對可靠，以以滿足主纜設設計線形。?基準索股絕對垂度度監控測量方方法基準索股股絕對垂度測測量有兩個方方法。第一種種是單向三角角高程中間法法，第二種是是單向三角高高程測量，在在數據處理時時考慮當地大大氣折光系數數改正和地球球曲率的改正正，而當地水水面大氣折光光系數的獲取取，可根據跨跨河水準測量量和同時對向向三角高程對對比實驗的方方法，在當地地不同氣象條條件下經過實實驗獲取，若若實驗方法得得當，實驗次次數足夠多時時，所獲得的的大氣折光系系數具有一定定代表性，可可對觀測的垂垂直角進行改改正，最后采采用改正后的的垂直角計算算待測點的高高程。虎門大大橋、海滄大大橋和潤揚大大橋基準索股股和主纜絕對對垂度測量，大大多采用第二二種方法，即即用經球氣差差系數改正后后的單向三角角高程測量的的方法、關鍵鍵部位采用第第一種方法進進行復核，取取得了較好的的監控效果。因因此，xx大橋也采采用第二種方方法進行基準準索股線形監監控。?基準索股絕對垂度度測量采用控控制點的建立立xx大橋中跨跨徑徑達16500m，若以岸岸上的局部控控制網點直接接監測中跨基基準索股絕對對垂度，根據據大橋附近的的地形條件及及首級GPS控制網，控控制網點到中中跨索股跨中中的距離可控控制在14000m左右。這這種情況下，采采用經球氣差差系數改正后后的單向三角角高程測量方方法其精度和和速度都可以以得到保證。為為考慮測量人人員工作方便便，也可在南南北索塔的中中橫梁頂面，各各布設一基準準索股絕對垂垂度和相對垂垂度監控測量量的控制點。南南北邊跨基準準索股垂度的的觀測，可直直接使用岸上上的局部控制制網點。若觀觀測視線受阻阻，可用此兩兩首級控制點點引一局部控控制點進行觀觀測。?基準索股垂度調整整前，監控組組根據塔、錨錨實測數據（各各跨跨長、塔塔頂標高、索索鞍預偏量等等）計算出基基準索股跨中中標高及溫度度修正、跨度度修正表，跨跨中垂度調整整值與索長調調整量關系表表，錨跨索股股張力等。計計算主纜線形形時，尚應考考慮塔頂標高高預高值（北北塔84mmm，南塔78mmm），根據據塔自重、上上部結構傳遞遞給塔的壓力力、塔長期徐徐變等因素，預預估成橋后塔塔頂標高，以以此計算調整整量。②基準索股垂度調整整基準索股垂度調整整具體操作方方法是：在索索股跨中處懸懸掛反光棱鏡鏡，采用兩臺臺全站儀分別別從不同方向向同時觀測，進進行三角高程程測量，計算算出索股跨中中垂度，并與與設計垂度進進行比較，根根據監控計算算的垂度調整整圖表，算出出索股需移動動調整的長度度，并作跨度度、溫度修正正。通過索鞍鞍處索股放松松或收緊，完完成垂度調整整目的，先調調整中跨、后后調整邊跨垂垂度，直至符符合設計要求求。在索股絕對垂度符符合要求后，同同時進行上、下下游兩根基準準索股相對垂垂度調整，其其相對垂度差差不大于100mm。可采采用兩種不同同測量方法進進行測量，首首先采用液體體靜力水準測測量即連通管管測量方法，在在風小、夜間間溫度變化較較小和索股穩穩定時，直接接測量上下游游索股間的相相對高差，同同時采用三角角高程相對垂垂度測量方法法實施監控，兩兩種測量方法法誤差可控制制在±5mm，能滿滿足設計精度度要求。基準索股垂度調整整好后，須進進行至少3天穩定觀測測，確認索股股線形完全符符合穩定要求求后，其中中中跨絕對高程程允許誤差為為（＋40，－20mmm），邊跨為為（＋60，－30mmm），將連續3天觀測數據據經算術平均均后作為基準準索股最終線線形。=3\*GB3③基準索股調整過程程。索股調整整時，中邊跨跨利用安裝在在門架上的鏈鏈滑車，對索索鞍位置索股股進行收放，達達到垂度調整整的目的，調調整時，用橡橡膠錘敲打索索股以消除索索股間的摩擦擦以方便調整整。調整前，應應在索股上作作上標記，保保證調整量準準確無誤。調調整工作一般般無法一次完完成，此時可可將調整量分分成幾份，逐逐次調整并觀觀測索股移動動量與垂度變變化量，直至至達到預定值值。一般索股垂度調整整基準索股以外的索索股為一般索索股，一般索索股是依據相相對于基準索索股進行相對對垂度調整。因因xx大橋跨徑徑大，索股數數量多，主纜纜粗，由于內內外層索股溫溫度相差大，必必然引起已架架上層索股擠擠壓基準索股股，導致基準準索股線形發發生變化，不不能繼續作為為索股垂度調調整的基準來來進行后續索索股的調整，這這就必須另設設基準索股，費費時費力，且且效果不一定定好。xx大橋采用用在日本明石石大橋和潤揚揚大橋成功實實踐的全新方方法進行一般般索股垂度調調整。①調整原理為保證一般索股調調整時所用的的基準索股始始終處于自由由漂浮狀態，采采用主纜各層層外側一根一一般索股作為為相對基準索索股（見圖17中2#、4#、7#…29#…134#…為相對基準準索股），其其垂度依靠1#基準索股進進行傳遞，然然后利用各層層相對基準索索股調整同一一層一般索股股和上一層相相對基準索股股的垂度，以以達到主纜線線形調整目的的。為了消除除調整誤差的的積累，每根根相對基準索索股的調整誤誤差均進行傳傳遞，即調整整下一根相對對基準索股時時，他們之間間的理論相對對垂度值中要要減去當前相相對索股的調調整誤差值，以以確保每一根根索股相對于于1#索股的調整整誤差均為0—5mm；當架架設完一定數數量索股后，還還要用全站儀儀對少數相對對基準索股（29#、134#）進行絕對對垂度的檢測測。圖23夜間索股股垂度調整②調整方法采用相對對基準索股法法進行主纜一一般索股垂度度調整時，索索股架設順序序盡量按設計計圖紙上的編編號逐根架設設。監控組計計算出各相對對基準索股與與1#索股的理論論垂度值。測測定相對基準準索股與待調調索股的溫度度（索股斷面面上四個面溫溫度平均值）并并進行溫度修修正。采用游游標卡尺按以以下兩種方法法測定索股垂垂度調整量，方方法一用于相相對基準索股股與待調基準準索股調整高高差的測量，Δh=h1--d0/2--d1.方法二用于于相對基準索索股與待調一一般索股調整整高差的測量量,Δh=h11+d0/22-d1。垂度調整整手段仍是通通過主、散索索鞍處索股放放松或收緊，達達到調整線形形的目的。一一般索股與基基準索股高程程誤差在±10mm。③注意事項由于各索股之間距距離偏小，若若索股調整量量過大，調整整索股將壓在在下面索股上上，得不到正正確垂度數值值；若壓在基基準索股上，也也將引起基準準索股垂度測測量誤差，故故相對垂度調調整，上下層層索股應保持持一種若即若若離狀態，方方可保證垂度度測量準確。索股垂度測量方法法見圖24及圖25。24索股垂垂度測量方法法一圖25索股垂度測測量方法二2.6錨碇索股股張力調整每根索股架設完成成垂度調整好好后，進行錨錨碇索股張力力調整。錨跨跨張力調整采采用兩臺1280kkN專用千斤頂頂（拉伸器）通通過反力架頂頂推錨頭上的的螺母，通過過松緊拉桿螺螺母使錨跨索索股張力達到到設計要求。錨錨跨張力與設設計值誤差控控制在±10kN范圍內。索股錨跨張力調整整目前懸索橋索力的的測試，主要要有液壓法、錨錨下壓力傳感感器測試法、液液壓千斤頂法法、錨下壓力力傳感器測試試法適宜于索索股東張拉調調整施工，靜靜態應變測試試法和弦振法法適宜于對索索股張力的檢檢測。對于本橋錨跨張力力的調整施工工，可采用液液壓千斤頂法法進行施工。在在懸索橋錨跨跨張力調整過過程中，由于于主纜索股單單根拉桿錨固固張力一般不不超過40t，對于127絲的索股，拉拉桿直徑一般般大約在800mm，采用用一般千斤頂頂不能滿足施施工要求，因因此一般千斤斤頂需要特制制。根據本橋橋索股拉桿和和索股之間的的空間位置關關系，錨固端端索股張拉調調整采用特制制HLD-MM80×4穿心千斤頂頂，其拉伸力力1280KKN，活塞行程程為25mmm。錨跨索股張力的檢檢測如前所述，對于大大跨度懸索橋橋，如架設期期間的溫度變變化比較大，在在受復雜溫度度場的作用下下和索鞍自立立前后的體系系變化影響，各各索股的張力力調整比較困困難，其索股股張力隨溫度度場的變化和和索鞍體系的的變化等因素素的影響而發發生較大的變變化。為準確確掌握索股張張力的變化規規律，除施工工單位采用液液壓千斤頂作作測量外，施施工監控單位位以弦振法測測試索力作為為復核手段，當當兩種方法差差值超過10kN，則需對該該索股索力重重新進行調整整，直到合格格為止。施工輔助措施在散索鞍自立前，錨錨跨張力對溫溫度變化比較較敏感，為避避免因溫度變變化過大時索索股在鞍槽中中產生滑動，除除以滿足保證證索股穩定為為條件確定初初調索股最優優錨固張拉力力以外，施工工應采取有效效的防滑措施施：在散索鞍出口處，調調整好的索股股用紅油漆標標記劃線，觀觀察索股是否否發生滑移；；錨跨張力在溫度比比較穩定，溫溫度場分布比比較均勻的夜夜間進行調整整；3）調整好的索股用用木楔、千斤斤頂進行頂壓壓，防止索股股在散索鞍鞍鞍槽中滑動。圖26錨固端張力調整示示意圖2.8索股架設設過程中的抗抗風措施索股架設過程與貓貓道的空間關關系舟山地區受季風影影響，風向隨隨季節變化明明顯，冬季多多偏北風，夏夏季多偏南風風，春秋季為為兩種季風過過渡期。主纜纜架設在2006年11月～2007年3月進行，受受冬季季風影影響，每月受受大風影響天天數明顯增多多，見表2。表2定海氣象站站年內各月風風況特征值月份123456789101112年平均風速（m/s）3.23.23.02.92.72.63.13.43.02.83.03.03.0最大風速（m/s）15.014.715.316.018.016.016.324.021.315.415.017.024.0大風日數（d）2.62.32.52.20.90.61.22.81.81.62.52.723.8由于本橋跨度大，風風作用對主纜纜索股和貓道道影響較大，在在橫向靜風荷荷載的作用下下，已架設索索股與貓道均均為會產生偏偏移，但由于于主纜索股與與貓道結構的的阻風系數和和阻風面積不不同，其偏移移量會有較大大的差別，如如其偏移量差差超過一定的的數值，對施施工會造成較較大的影響，施施工中必須采采取措施保證證主纜索股架架設的正常進進行。其中貓貓道與主纜在在大風作用下下的相對位移移見表3。表3貓道和主主纜相對位移移架設階段地面3級風地面4級風地面5級風地面6級風貓道處風速6.98m/s8m/s10m/s12.21m/ss15.69m/ss20.93m/ss架設10股主纜0.530.671.021.642.584.55架設20股主纜0.670.881.352.143.46.05架設50股主纜0.821.071.652.584.17.32架設100股主纜0.91.171.812.814.58架設169股主纜0.930.671.892.934.78.37索股架設過程中的的抗風措施本橋貓道門架與索索股中心橫向向間距為2..1m。要正正常架設索股股架設，必須須滿足貓道門門架不能與主主纜已架設索索股在橫向發發生沖突，通通過上表計算算結果表明，能能滿足作業要要求，須在地地面4級風以下，在在冬季季風的的氣候條件下下，結合在下下部構造施工工期間的觀測測，這顯然不不能滿足滿足足施工的要求求，必須考慮慮采取措施，提提高貓道施工工抗風等級，增增加作業時間間，保證主纜纜索股架設如如期完成。（1）將已架設好的索索股采用麻繩繩捆綁并與貓貓道連接在一一起，使貓道道和已架設索索股在風作用用下共同偏移移，保證在六六級風以下時時正常架設索索股；同時防防止索股相對對撞擊擺動，影影響索股調整整精度和施工工中遇強風作作用時防止主主纜與貓道橫橫向變形不一一致可能產生生對主纜的損損傷。（2）在一般索股架設設一定數量后后，為便于中中、邊跨各索索股的排列和和形狀保持，每每隔一定間距距設置V型保持器及及豎向插片保保持器（見圖圖27）。當架設設完第一批索索股1#—36#后可安裝V型保持器，架架設37#以后索股，可可安裝豎向插插片保持器。（3）適當降低索股預預抬高量，以以減少風對調調索的影響。在在架設37－148號索股期間間，充分利用用風較小的晚晚上，對同一一層索股進行行調整。同時時合理的組織織施工機具、設設備和人員，提提高索股調整整的作業效率率。主纜索股架設調整整完成后，在在主、散索鞍鞍處填壓鋅塊塊，安裝蓋板板、裝上緊固固拉桿張拉至至設計噸位。圖27主纜索股形形狀保持器3主要機具設設備計劃序號設備名稱規格型號數量(臺/套)備注1卷揚機JKB254臺2卷揚機10t/慢速18臺備用2臺3卷揚機5t/慢速20臺4貓道門架導輪組218套南錨后增加1套5錨碇門架導輪組8套6塔頂門架導輪組8套7滾輪支架1250個8索股拽拉器4套9握索器80t12套10龍門架80t-18m//12m2套11碼頭吊機80t1套12索股調整千斤頂HLD-M80××410臺13魚雷形夾具20個14四邊形夾具32個15六邊形夾具16個16緊纜機4臺17牽引鋼繩18000m18橡膠榔頭32個19放索支架2套表4主要機具設備計劃劃表4工期和人員安排4.1主纜架設設工期安排表表表5主纜索股架設工期期安排表4.2主纜架設期期間的人員安安排表6主纜索股架設人員員安排表工序部位工種數量（人）合計索股牽引放索場起重工4104機械操作工6雜工6南錨碇門架處起重工4雜工14南塔起重工4雜工12北塔起重工4雜工12南錨碇門架起重工4雜工14牽引卷揚機機械操作工6索股護送起重工12索股調整北錨碇張拉工452雜工8南錨碇張拉工4雜工8南塔起重工4雜工8北塔起重工4跨中測量員6雜工6碼頭索盤啟運北岸起重410雜工6其他南北岸電梯操作工840機械維修工6電工6塔吊12其他機械操作工8合計施工人員總數數2065.主纜索股架設的質質量保證措施施5.1概述xx大橋主纜單根根索股長約22880m，重重約62t，長距離牽牽引過程中索索股經常會出出現呼啦圈、扭扭轉、散絲、纏纏包帶斷裂、鼓鼓絲以及索股股表面磨損等等問題。xx大橋主纜索股股制作分別由由江陰法爾勝勝新日制鐵纜纜索有限公司司、上海浦江江纜索有限公公司兩家承擔擔。前一公司司制作的索股股卷繞在直徑徑4m索盤上，運運至現場后按按傳統的豎直直方向放索，需需研制專用放放索機構；后后一公司制作作的索股是在在4m托盤上沿沿水平方向卷卷繞成圈，脫脫胎定型后軟軟包裝運輸到到現場。牽引引索股時，用用撐緊油壓裝裝置撐開索股股，沿水平方方向放索，此此套放索裝置置由制作廠提提供。5.2主纜索股股架設常見質質量問題原因因分析及相對對措施完善索股放索裝置置，提高索股股架設質量主纜索股在放索過過程中，因牽牽引力與放索索速度不協調調、牽引與放放索產生時間間差、放索盤盤的轉動慣性性、索股上盤盤力與牽引系系統牽引力等等因素，引起起索股在索盤盤上松弛，進進而出現呼啦啦圈、散絲、斷斷帶、鼓絲等等問題。針對對此問題，對對于豎直方向向放索系統，應應設計研制性性能良好的組組合式被動放放索機構（包包括放索架、力力矩電機、制制動器、減速速器、齒輪副副、電磁制動動器等設備），確確保索股架設設質量。相對對而言，水平平方向放索系系統較少出現現上述問題。架設過程中索股扭扭轉（1）原因分析①貓道因柔性在結構構寬度方向上上的荷載分布布不對稱引起起貓道傾斜。②采用單側牽引系統統，因門架、導導輪組及牽引引索股自重偏偏心，造成貓貓道傾斜，索索股在托滾上上側向滾動，造造成扭轉。③索股架設中，貓道道承受的是可可變荷載。架架設中牽引速速度改變通過過貓道門架傳傳至貓道，使使拽拉器和托托滾很難保持持在同一豎直直面上，索股股有側向滾動動的趨勢，造造成扭轉。④貓道托滾設有側向向錐角，當錐錐角設計不合合理時，牽引引過程中，索索股至托滾錐錐角部位會產產生側翻造成成扭轉。圖28魚雷夾的使使用（2）采取措施①適當加寬貓道寬度度，增加貓道道承重索數量量并合理布置置，以提高貓貓道剛度，減減少荷載造成成貓道傾斜。②設計合理的托滾側側向錐角（為為60o），索股與與托滾保持一一個面接觸。如如有必要，也也可在托滾上上增設豎向轉轉軸。③將牽引系統設計成成雙線往復式式，對稱于貓貓道布置，調調整牽引系統統大小導輪組組位置，并通通過調整拽拉拉器平衡錘位位置，使拽拉拉器與托滾保保持同一豎直直面。④索股上每隔3000m安裝一魚魚雷夾具，工工人跟蹤控制制，不讓索股股扭轉。架設過程中索股散散絲、纏絲帶帶斷裂（1）原因分析①索股制作時，由于于上盤力原因因，易造成索索股在盤上纏纏繞不緊，牽牽引過程中出出現松弛現象象，增大了內內外層索股間間摩擦，致使使纏包帶部分分斷裂而散絲絲。②索股制作與索股架架設，間距時時間較長，溫溫度引起纏包包帶老化，降降低了握裹力力，引起斷帶帶散絲。③索股牽引過程中，通通過錨、塔等等處因豎向彎彎曲半徑較小小，索股徑向向反力較大，易易造成斷帶散散絲。④支承托滾表面材料料硬度對索股股纏包帶磨損損，造成斷帶帶散絲。（2）采取措施①工廠制索時，采用用合理的上盤盤力及高質量量的纏包帶。②索股牽引過程中，始始終保持合理理的張力，避避免索盤上索索股松弛下垂垂導致磨損。③調整并適當加密錨錨、塔等處托托滾間距，并并增大此區段段豎向彎曲半半徑。④選擇采用尼龍托滾滾，加強對纏纏包帶及索股股鍍鋅層保護護。架設過程中索股鼓鼓絲（1）原因分析①基準絲與一般絲制制作誤差、同同一索股內鋼鋼絲長度誤差差，長距離牽牽引引起鼓絲絲。②索股受托滾的摩擦擦力，下部鋼鋼絲產生拉應應力而發生拉拉應變。因長長距離牽引至至錨、塔頂曲曲率半徑變化化較大處，應應變逐漸積累累造成后移限限制，產生索索股鼓絲。③索股整形入鞍順序序是由邊跨向向中跨、錨跨跨向邊跨進行行，索股在鞍鞍槽內摩擦力力遠大于索股股牽引時在托托滾的摩擦力力，索股上下下層的相對位位移不一致，易易在主索鞍邊邊跨中、散索索鞍錨跨中產產生鼓絲。④牽引中因索股散絲絲，單根或數數根鋼絲被掛掛拉易產生鼓鼓絲。（2）采取措施①確定合理的整形入入鞍工藝和順順序。②索股牽引過程中，嚴嚴密監控，杜杜絕鋼絲被掛掛拉。③確定適當的索股預預抬高量，減減少或消除索索股調整時產產生的鼓絲。④調整索股時，采用用木錘在調整整部位附近反反復敲打，并并用手拉葫蘆蘆適當上提索索股，以減小小鞍槽摩擦影影響。⑤對于錨跨的鼓絲，必必須趕至邊跨跨，并遠離散散索鞍，便于于后期恒載增增加時，自然然會消除鼓絲絲。保護索股表面鍍鋅鋅層（1）握索器內表面應應采用高強軟軟質材料；握握索器及小型型夾具邊角應應打磨或圓角角，并增大握握索器與索股股的接觸面積積，使得握索索器既能夾緊緊索股又不造造成索股夾痕痕及損傷。（2）鋼絲繩與索股接接觸部位采用用隔離方式，防防止摩擦造成成鍍鋅層損傷傷。（3）在塔頂、錨頂門門架處，采用用尼龍吊帶吊吊掛索股整形形入鞍，保護護索股鍍鋅層層。（4）索股表面局部鍍鍍鋅層出現損損傷，應按要要求涂抹環氧氧富鋅漆修復復。水平放索散圈下滑滑現象處理水平放索索系統雖可避避免一些垂直直放索系統易易產生的問題題，但在放索索試驗中發現現上層索股因因重力作用而而產生散圈下下滑現象，影影響放索質量量，為避免這這類現象發生生，擬在放索索機構設置時時，增加一套