1.風荷載風壓標準值計算公式為:WK=BzpspZW。其中:Bz=l+§u申z/pz在新規范中，基本風壓Wo略有提高，而建筑的風壓高度變化系數pE、脈動增大系數§、脈動影響系數u都存在減小的情況。所以，按新規范計算的風壓標準值可能比89規范大,也可能比89規范小。具體的變化包括下面幾條:1） 、基本風壓:：新的荷載規范將風荷載基本值的重現期由原來的30年一遇改為50年一遇:新高規3.2.2條規定:對于B級高度的高層建筑或特別重要的高層建筑，應按100年一遇的風壓值采用。2） 、地面粗糙度類別：由原來的A、B、C類，改為A、B、C、D類。C類是指有密集建筑群的城市市區；D類為有密集建筑群,且房屋較高的城市市區。3） 、風壓高度變化系數：A、B、C類對應的風壓高度變化系數略有調整。新增加的D類對應的風壓高度變化系數最小，比C類小20%到50%4） 、脈動增大系數:A、B、C類對應的脈動增大系數略有調整。新增加的D類對應脈動增大系數比89規范小,約小5%到10%。與結構的材料和形式有關。5） 、脈動影晌系數：在89高規中，脈動影響系數僅與地面粗糙度類別有關，對應A、B、C類的脈動影響系數分別為,0.48、0.53和0.63。在新規范中,脈動影響系數不僅與地面粗糙度類別有關,而且還與建筑的高寬比和總高度有關,其數值都小于89高規。如C類、高度為50m、高寬比為3的建筑,u=0.46,比89高規小28%,若為D類，則小37%。6） 、結構的基本周期：脈動增大系數匕與結構的基本周期有關（WOT12）。結構的基本周期可采用結構力學方法計算，對于比較規則的結構，也可以采用近似方法計算：框架結構T=（0.08-1.00）N:框剪結構、框筒結構T=（0.06-0.08）N:剪力墻結構、筒中筒結構T=（0.05-0.06）N。其中N為結構層數。地震作用1）、抗震設防烈度：：新規范改變了抗震設防烈度與設計基本地震加速度值的對應關系,增加了7度（0.15g〉和8度（0.30g）兩種情況（見新抗震規范表322）。2〉、設計地震分組：新規范把直接影響建筑的設計特征周期Tg的設計近震、遠震改為設計地震分組,分別為設計地震第一組、第二組和第三組。3） 、特征周期值：比89規范增加了0.05s以上,這在一定程度上提高了地震作用。4） 、地震影響系數曲線：新規范5.1.5條，設計反應譜范圍由原來的3s延伸到6s,分上升段、平臺段、指數下降段和傾斜下降段四個區段。在5Tg以內與89規范相同，從5Tg起改為傾斜下降段,斜率為0.02。對于阻尼比J不等于0.05的結構，設計反應譜在阻尼比＜等于0.05的基礎上調整。5） 、扭轉耦連：新高規3.3條規定，質量、剛度不對稱、不均勻的結構,以及高度超過100m的高層建筑結構應采用考慮扭轉稿連振動影響的振型分解反應譜法。6） 、雙向地震作用：新抗震規范5.1.1條規定，質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向地震作用下的扭轉影響。7） 、偶然偏心：新高規3.3.3條規定,計算地震作用時，應考慮偶然偏心的影響,附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5%。8） 、豎向地震作用：新規范5.3.1條規定,對于9度的高層建筑,其豎向地震作用標準值應按公式（5.3.1-1）和〈5.3.14〉計算,并宜乘以1.5的放大系數。相當于重力荷載代表值的33.4%:新規范5.3.3條規定,長懸臂和其它大跨度結構豎向地震作用標準值,8度、8.5度和9度時分別取重力荷載代表值的10%、15%和20%:新高規10.2.3條規定,帶轉換層的高層建筑結構,8度抗震設計時轉換構件應考慮豎向地震影響。地震作用調整1） 、最小地震剪力調整：:新規范5.2.5條規定,抗震驗算時,結構任一樓層的水平地震的剪重比不應小于表5.2.5給出的最小地震剪力系數入。對于豎向不規則結構的薄弱層，尚應乘以1.15的增大系數2） 、0.2Q0調整：新規范6.2.13條規定，側向剛度沿豎向分布基本均勻的框一剪結構，任一層框架部分的地震剪力,不應小于結構底部總地震剪力的20%和按框-剪結構分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。3）、邊榀地震作用效應調整：新規范5.2.3條規定,規則結構不進行扭轉禍連計算時,平行于地震作用方向的兩個邊桶,其地震作用效應應乘增大系數。一般情況下,短邊可按1.15采用,長邊可按1.05采用:當扭轉剛度較小時,宜按不小于1.3采用。軟件未執行這一條。4）、豎向不規則結構地震作用效應調整：新規范3.4.3條規定,豎向不規則的建筑結構,其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數:新高規5.1.14條規定,樓層側向剛度小于上層的70%或其正二層平均值的80%時,該樓層地震剪力應乘1.15增大系數;新規范3.4.3條規定,堅向不規則的建筑結構,豎向抗側力構件不連續時,該構件傳遞給水平轉換構件的地震內力應乘以1.25-1.5的增大系數。5〉、轉換梁地震作用下的內力調整：新高規10.2.23條規定,轉換梁在特一級和一、二級抗震設計時,其地震作用下的內力分別放大1.8、1.5、1.25倍。6）、框支柱地震作用下的內力調整：新高規10.2.7條規定,框支柱數目不多于10根時:當框支層為1一2層時各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的2%當框支層為3層及3層以上時,各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的3%:框支柱數目多于10根時,當框支層為1一2層時每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力20%,當框支層為3層及3層以上時,每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力3。她框支柱剪力調整后,應相應調整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩,框支柱的軸力可不調整。4．作用效應組合1） 、作用效應組合基本公式非抗震設計時由可變荷載控制的組合zs=yGSGK+yJQJZ的iYQiSs非抗震設計時由永久荷載控制的組合zs=yGSGK+立的hSQik抗震設計時的組合2） 、恒荷載作用的分項系數：當其對結構不利時,對于可變荷載效應控制的組合,應取1.2,對于永久荷載效應控制的組合，應取1.35:當其對結構不利時，一般應取1.0o3） 、可變荷載作用的分項系數和組合值系數：一般應取1.4；對于標準值大于4.0KN/m2的工業房屋樓面結構的活荷載應取1.3；樓面活荷載的組合值系數見荷載規范表4.1.1,取值范圍在0.7-0.9之間；風荷載的組合值系數為0.6；與地震作用效應組合時風荷載的組合系數為0.2。4） 、地震作用的分項系數：一般應取1.3:當同時考慮水平、豎向地震作用時,應取0.5。5〉、重力荷載代表值：新抗震規范5.1.3條規定,建筑的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載組合值系數,應按表5.1.3采用。（與荷載規范表4.1.1不同〉設計內力調整1） 、梁設計剪力調整：抗震規范第6.2.4條和高規第6.2.5、7.2.21條規定,抗震設計時,特一、一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于2.5的連梁,其梁端截面組合的設計剪力值應調整。2） 、柱設計內力調整：為了體現抗震設計中強柱弱梁概念設計的要求,抗震規范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10條和高規第4.9.2條規定抗震設計時,特一、一、二、三級的框架柱、框架結構的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組合設計內力值應調整。3） 、剪力墻設計內力調整：高規第7.2.10、10.2.14、4.9.2條規定,抗震設計時,特一、一、二、三級的剪力墻底部加強區和非加強區截面組合的設計內力值應調整。結構整體性能控制1）、位移控制：新高規的4.3.5條規定，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移角,A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍,B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑,不應大于該樓層平均值的1.3倍。2）、周期控制：新高規的4.3.5條規定，結構扭轉為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比,A級高度高層建筑不應大于0.9；B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.8503〉、層剛度比控制：新抗震規范附錄E2.1規定，筒體結構轉換層上下層的側向剛度比不宜大于2；新高規的4.4.3條規定,抗震設計的高層建筑結構,其樓層側向剛度不宜小于相臨上部樓層側向剛度的70%或其上相臨三層側向剛度平均值的80%；新高規的5.3.7條規定,高層建筑結構計算中,當地下室的頂板作為上部結構嵌固端時,地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的2倍:新高規的10.2.6條規定,底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結構與下部結構的側向剛度，應符合高規附錄D的規定。D.0.1：底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構，可近似采用轉換層上、下層結構等效剛度比Y表示轉換層上、下層結構剛度的變化，非抗震設計時Y不應大于3,抗震設計時不應大于2D.0.2：底部為2-5層大空間的部分框支剪力墻結構，其轉換層下部框架一剪力墻結構的等效側向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結構的等效側向剛度比Ye宜接近1,非抗震設計時不應大于2,抗震設計時不應大于1.3。4） 、層剛度比計算：高規附錄D.0.1建議的方法一剪切剛度Ki=GiAi/hI高規附錄D.0.2建議的方法一剪彎剛度Ki=Ai/Hi抗震規范的3.4.2和3.4.3條文說明中建議的計算方法:Ki=Vi/AIji新規范軟件中提供前兩種算法。5） 、框剪結構中框架承擔的傾覆力矩計算；新抗震規范第6.1.3條、高規8.1.3條規定,框架一剪力墻結構,在基本振型地震作用下,若框架部分承擔的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等級應按框架結構確定,柱軸壓比限值宜按框架結構采用。抗震規范第6.1.3條的條文說明給出了框架部分承擔的傾覆力矩的計算方法zMC=ZZVjh結構構件設計計算1〉、柱軸壓比計算：新抗震規范6.3.7條、高規的6.4.2條和混凝土規范的11.4.16條,都規定了柱軸壓比的限值,并規定建造于IV類場地且較高的高層建筑柱軸壓比限值應適當降低。柱軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比:可不進行地震計算的結構,取無地震作用組合的軸壓力設計值:2） 、剪力墻軸壓比計算：新抗震規范6.4.6條、高規的7.2.14條和混凝土規范的11.7.13條,都規定了剪力墻軸壓比的限值。目前新規范程序給出各個墻肢的軸壓比。3） 、剪力墻強區：底部加新抗震規范和新高規對剪力墻結構底部加強部位的定義略有不同,分別定義如下:新抗震規范6.1.10條規定,部分框支抗震墻結構的抗震墻,其底部加強部位的高度,可取框支層加上框支層以上兩層的高度及落地抗震墻總高度的1/8二者的較大值，且不大于15m，其它結構的抗震墻，其底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8和底部二層高度二者的較大值，且不大于15m。新高規的7.1.9條規定，一般剪力墻結構底部加強部位的高度可取墻肢總高度的l/8和底部二層高度二者的較大值，當剪力墻高度超過150m時,其底部加強部位的范圍可取墻肢總高度的1/10。新高規的10.2.5條規定，帶轉換層的高層建筑結構,剪力墻結構底部加強部位可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。4） 、剪力墻的約束邊緣構件和構造邊緣構件：新高規的7.2.15條規定,抗震設計時,一、二級剪力墻結構底部加強部位及以上一層的墻肢設置約束邊緣構件,一、二級剪力墻的其它部位以及三、四級和非抗震設計的剪力墻墻肢均應設置構造邊緣構件。5） 、梁、柱、支撐、墻配筋計算：基本構件的設計公式都有不同程度改變。設計參數的合理選?。?--8）1、抗震等級的確定：鋼筋混凝土房屋應根烈度、結構類型和房屋高度的不同分別按〈抗規〉6.1.2條或〈高規〉4.8條確定本工程的抗震等級。但需注意以下幾點：（1）上述抗震等級是“丙”類建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”類建筑則需按規范要求對抗震等級進行調整。（2）接近或等于分界高度時，應結合房屋不規則程度及場地、地基條件慎重確定抗震等級。（3）當轉換層〉=3及以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部的抗震墻等級宜按〈抗規〉6.1.2條或〈高規〉4.8條查的抗震等級提高一級采用，已為特一級時可不調整。（4）短肢剪力墻結構的抗震等級也應按〈抗規〉6.1.2條或〈高規〉4.8條查的抗震等級提高一級采用。。但注意對多層短肢剪力墻結構可不提高。（5）注意：鋼結構、砌體結沒有抗震等級。計算時可選“5”，不考慮抗震構造措施。2、振型組合數的選?。涸谟嬎愕卣鹆r，振型個數的選取應是振型參與質量要達到總質量90%以上所需要振型數。但要注意以下幾點：（1）振型個數不能超過結構固有的振型總數，因一個樓層最多只有三個有效動力自由度，所以一個樓層也就最多可選3個振型。如果所選振型個數多于結構固有的振型總數，則會造成地震力計算異常。（2）對于進行耦聯計算的結構，所選振型數應大于9個，多塔結構應更多些，但要注意應是3的倍數。（3）對于一個結構所選振型的多少，還必需滿足有效質量系列化大于90%。在WDISP.OUT文件里查看。3、主振型的判斷；（1）對于剛度均勻的結構，在考慮扭轉耦聯計算時，一般來說前兩個或前幾個振型為其主振型。（2）對于剛度不均勻的付雜結構，上述規律不一定存在，此時應注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。程序輸出結果中，給出了輸出各振型的基底剪力總值，據此信息可以判斷出那個振型是X向或Y向的主振型，同時可以了解沒個振型對基底剪力的貢獻大小。4、 地震力、風力的作用方向：結構的參考坐標系建立以后，所求的地震力、風力總是沿著坐標系的方向作用。但設計者注意以下幾種情況：（1） 設計應注意查看SATWE文本文件''周期、振型、地震力”WZQ.OUT。輸出結果中給出了地震作用的最大方向是否與設計假定一致，對于大于150度時，應將此方向輸入重新計算。（2） 對于有有斜交抗側力構件的結構，當大等于150度時，應分別計算各抗力構件方向的水平地震力。此處所指交角是指與設計輸入時，所選擇坐標系間的夾角。（3） 對于主體結構中存在有斜向放置的梁、柱時，也要分別計算各抗力構件方向的水平地震力。5、 周期折減系數：高規3.3.17條規定：當非承重墻體為填充磚墻時，高層建筑結構的計算自振周期折減系數，可按下列規定取值。（1） 框架結構0.6—0.7；框架一剪力墻結構0.7—0.8；剪力墻結構0.9—1.0；短肢剪力墻結構0.8—0.9。（2） 請大家注意：周期折減是強制性條文，但減多少則不是強制性條文，這就要求在折減時慎重考慮，既不能太多，也不能太少，因為折減不僅影響結構內力，同時還影響結構的位移。6、 活荷載質量調整系數：該參數即為荷載組合系數?？砂础犊挂帯?.1.3條取值。注意該調整系數只改變樓層質量，不改變荷載總值，即對豎向荷載作用下的內力計算無影響，7、 關于柱長計算系數《混規》7.3.11條規定了三種情況下柱計算長度的選取，設計者應根據實際情況區別對待。程序默認是7.3.11-2情況。8、 關于阻尼比：不同的結構有不同的阻尼比，設計者應區別對待：鋼筋混凝土結構：0.05小于12層綱結構：0.03大于12層綱結構：0.035關于梁的幾個調整系數（1） 剛度調整系數Bk：梁的剛度調整，主要是考慮現澆樓板對梁的剛度貢獻，樓板與梁按T形共同工作。而程序是按矩形取，所以可以考慮梁的剛度放大。一般可取1.5—2.0,但對預制樓板、板柱結構的等代梁取1.0，注意剛度調整系數對連梁不起作用。（2） 梁端負彎矩調整系數：框架梁在豎向荷載作用下梁端負彎矩調整系數，是考慮梁的塑性內力重分布。通過調整使梁端負彎矩減小，跨中正彎矩加大（程序自動加）。梁端負彎矩調整系數一般取0..85。注意：1：程序隱含鋼梁為不調幅梁。2：不要將梁跨中彎矩放大系數與其混淆。（3） 梁彎矩放大系數Bm：當不計算活載或不考慮活載不利布置時，可通過此參數調正梁在恒、活載作用下的跨中正彎矩，一般取1.1—1.2。在選用時注意：如果活載考慮不利布置時則此系數取1.0。（4） 連梁剛度折減系數BLz:主要是指那些與剪力墻一端或兩端平行連接的梁，由于梁兩端往往變位差很大，剪力就會很大，所以很可能出現超筋。這就要求連梁在進入塑性狀態后，允許其卸載給剪力墻，而剪力墻的承載力往往較大，因此這樣的內力重分布是可以的。一般取0.55—0.7。注意：如連梁的跨高比大于等于5時，建議按梁輸入，因此時梁往往是受彎為主，剛度不應折減。（5） 梁扭矩折減系數Tb：是針對新規范的梁抗扭設計而設的，由于目前梁在整體結構中的扭轉問題研究的還不多，樓板對梁平面外究竟有多大約束作用，還不十分清楚，所以程序給出的范圍較大0.4—1.0，建議取0.4。注意：程序規定對于不與剛性樓板相連的梁及弧梁不起作用。關于樓層剛計算方法的選取：程序給出了三種計算方法，三種計算方法可能給出差別較大的剛度比，所以設計應根據工程的實際情況做出正確選擇，可按下列原則選?。海?） 剪切剛度：即《高規》附錄E.0.1建議的方法。對于底層大空間層數為---層時，可近似采用轉換層上、下結構的等效剪切剛度比表示轉換層上、下結構的剛度變化。此時可近似只考慮剪切變形的影響，適用于多層（砌體、底框），不帶轉換層的剪力墻結構也宜選用此項。（2） 剪彎剛度：即《高規》附錄E.0.2建議的方法（是按有限元法，通過加單位力計算的）。對于底層大空間層數大于---層時，可近似采用轉換層上、下結構的等效剪切剛度比表示轉換層上、下層的剛度變化，此時同時考慮結構剪切變形和彎曲變形的影響，適用于帶斜撐的鋼結構、不帶轉換層的框架--剪力墻結構也宜選用此項。（3） 地震剪力與地震層間位移比值：即《抗規》建議的方法。，適用于其它多層結構。注意：1：上述三種方法計算剛度的含義是不同的，差異較大。如果僅有一個標準層的簡單框架結構，按方法1、2計算各層的剛度都相同，按方法3計算各層的剛度不相同。2：對于高位轉換層（8度三層、7度五層以上），建議人工按《高規》附錄E.0.2分別建兩個模型計算。必須檢查的計算結果輸出信息1、 軸壓比：主要為控制結構的延性，規范對墻肢和柱均有相應限值要求，見抗規6.3.7和6.4.6。2、 剪重比：主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性，參見《高規》的表3.3.13；地震規范的表5.2.5同。程序對算出的“樓層最小地震剪力系數”如果不滿足規范的要求，將給出是否調整地震剪力的選擇。根據規范組的解釋，如果不滿足，就應調整結構方案，直到達到規范的值為止，而不能簡單的調大地震力。3、 剛度比：主要為控制結構豎向規則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。新抗震規范附錄E2.1規定，轉換層結構上下層的側向剛度比不宜大于2。新高規的4.4.3條規定，抗震設計的高層建筑結構，其樓層側向剛度不宜小于相臨上部樓層側向剛度的70%或其上相臨三層側向剛度平均值的80%新高規的5.3.7條規定，高層建筑結構計算中，當地下室的頂板作為上部結構嵌固端時，地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的2倍。上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計算方法。目前，有三種方案可供選擇：（1） 高規附錄E.0.1建議的方法--剪切剛度Ki=GiAi/Hi（2） 高規附錄E.0.2建議的方法--剪彎剛度Ki=Vi/△i（3） 抗震規范3.4.2和3.4.3條文說明中建議的方法Ki=Vi/Aui選用方法如下：（1）對于多層（砌體、磚混底框），宜采用剛度1；（2） 對于帶斜撐的鋼結構和底部大空間層數>l層的結構宜采用剛度2；（3） 多數結構宜采用剛度3。（所有的結構均可用剛度3）豎向剛度不規則結構的程序處理：抗震規范3.4.3條規定，豎向不規則的建筑結構，其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數；新高規5.1.14條規定，樓層側向剛度小于上層的70%或其上三層平均值的80%時，該樓層地震剪力應乘1.15增大系數；新抗震規范3.4.3條規定，豎向不規則的建筑結構，豎向抗側力構件不連續時，該構件傳遞給水平轉換構件的地震內力應乘以1.25-1.5的增大系數。1） 針對這些條文，程序通過自動計算樓層剛度比,來決定是否采用1.15的樓層剪力增大系數；并且允許用戶強制指定薄弱層位置，對用戶指定的薄弱層也采用1.15的樓層剪力增大系數（參數補充輸入）2） 通過用戶指定轉換梁、框支柱來實現轉換構件的地震內力放大。（特殊構件補充定義）4、 位移比：取樓層最大桿件位移與平均桿件位移比值。位移比是控制結構的扭轉效應的參數。主要為控制結構平面規則性，以免形成扭轉，對結構產生不利影響。見抗規3.4.3條高規4.3.5條規定。注意：1）驗算位移比可以選擇強制剛性樓板假定2） 驗算位移比需要考慮偶然偏心，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心3） 位移比超過1.2，需要考慮雙向地震構件設計與位移信息不是在同一條件下的結果（即構件設計可以采用彈性樓