I三1=1摘要：本文借助于Sowers對高填方區沉降觀測研究，對穿越填方區進行不均勻沉降計算，并分析對管道的影響。從而的出管道在高填方區敷設的措施與保護原則。為以后類似工程提供一定參考。高填方區；管道；不均勻沉降；Sowers一、工程概況管道路由經過區域進行淤泥、建筑垃圾以及少量生活垃圾填埋作業。因地形及城市規劃限制，路由無法調整。消納場已停止整體堆填2年，局部存在小范圍傾倒。管道路由與填埋區域交叉地段平面長189m，詳見圖1.0-1。齊J北側填方區域南側填方區域圖1.0-1填方區域管道路由走向圖

rW南側填方區域北側填方區域rW南側填方區域北側填方區域圖1.0-2填方區域埋深示意圖根據地勘報告，如圖1.0-2紫色線以下為原始地表線，以上為后期填方工程。其中填方最深處為17.7m，屬于高填方區。交叉段管道設計壓力為6.3MPa，鋼管規格為①813x14.3mm，材質為L450。全線采用加強級3PE防腐。二、計算與分析1、填方區沉降計算管道在填方區內敷設，填方區已停止填方2年多，初始因增填導致的沉降已消失，剩余為填方體自身在重力的作用下發生的蠕變以及固結壓縮變形，因此在填方體堆填完成若干年后仍有沉降。當土體發生沉降時，管道會隨之受到影響，發生不同程度沉降與形變，從而對管道造成安全影響。Sowers等對填方體長時間觀測后發現填方體的沉降量與時間存在著線性關系。TOC\o"1-5"\h\z根據Sowers土壤動力模型［1］其沉降量St=S.+S，其中St為總沉降量，S.為瞬時沉tic t i降量，Sc為主固結沉降量。C.o'+Ao'S二C'xHxlog(— )ic o'0S二C'xHxlog(：)cat0其中：C'為修正瞬時沉降系數，取值0.17?0.36；cC'為修正主固結沉降系數，取值0.03?0.1；H為填方高度，m；b'為作用于填方上層中點的覆壓力，N；0Ab'為豎向增填時引起的壓力增量，N；t為主固結沉降的開始時間，a；0t為主固結沉降結束時間，a。1填方區已停止填方，因增填導致的瞬時沉降量可忽略不計。主要填方物為淤泥，建筑垃圾以及少量生活垃圾后期的主固結沉降量。為方便分析針對本案例選取南段進行分析。根據文獻，不同填方物的C'選取不同，對于硬黏土C'取0.05，對于生活垃圾堆填aa物C'一般取0.1[2]根據本穿越段情況，采用C'=0.06進行分析計算。aa主要選取參數如下：表2.1-1主要參數選取表參數H(m)t°（年）t1(年)C'a數值15.92300.06表2.1-2計算結果表鉆孔鉆孔間距（m）H(m)S(m)i105.90.42227.9515.91.12325.3014.61.03412.778.60.61512.5100.00注：t0=2,匚=30,C'=0.060 1 a2、相鄰點之間的不均勻沉降填方區內任意相鄰點之間的不均勻沉降可按下式計算[AS]=S-Sii+1其中[AS]為i點與i+1點之間不均勻沉降，m,S為i點沉降，m；iS為i+1點沉降量，m。i+1表2.2-1相鄰兩點不均勻沉降表2.2-1相鄰兩點不均勻沉降通過計算可得相鄰兩點最大沉降量在鉆孔1與2之間，為0.71m。3、不均勻沉降對管道的影響根據設計圖紙，每處鉆孔都布有一冷彎彎管，彎管角度為4°~12°，每處彎頭按0.71m的形變量考慮，部分彎頭形變為熱煨彎頭，彎頭與彎管間距最小為8m，符合間距要求。結合彎曲應力進行校核計算。<Q]M<Q]CT =maxmaxWM =0.125ql2maxW亠[1-（口）4]32D5ql4384EI其中t為最大彎曲應力，Pa；maxM為最大彎矩，N?m；maxW為管材截面系數，m3；D為管道外徑，m；8為管道壁厚，m；/為跨越長度，m，取55m；q為管道單位長度的計算載荷，N/mW為管段斷面的抗彎距，m3；?為彎曲撓度，取0.71m；E為彈性模量，取203x1010pa；經計算最大彎曲應力大于管材許用應力。則應對管溝進行換填處理，采用粗砂換填，且采用淺埋方式敷設，減少管道隨填方體沉降而下沉的而趨勢。三、建議與結論對于在高填方區內敷